JPS6369431A - 無効電力補償装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は無効電力補償装置に係シ、交流電源系統の電圧
変動の抑制や、電圧の不平衡の抑制を行い電源系統の安
定化を計るための、効果的な無効電力補償装置に関する
。

（従来の技術） 近年、交流電車等の単相電力を取る負荷が電源系統に接
続されるようになシ、これによる不平衡電流と電源系統
のインピーダンスとの作用で電源系統の電圧に不平衡を
生じ問題になっておシ、また、電源系統の無効電力の変
化による電圧の変動が問題になっている。このため、電
源系統に無効電力補償装置を設置し、これにより、電源
系統の無効電力を補償し電圧変動を抑制し、及び、電源
系統の不平衡電流を補償し電圧の不平衡成分を除去する
試みがなされている。

とのような無効電力補償装置を備えた電力供給システム
については、例えば、昭和６０年（１９８５）７月に電
気学会・電力技術研究会にて発表された論文「ディジタ
ル制御装置を用いたＳｖＣによる系統安定化のためのシ
ミエレータ試験」に詳述されておシ、その基本的な構成
は第５図に示す構成になる。

即ち、同図において、１０．１１は交流電車等の負荷へ
の支線の電力供給母線であシ、１００は無効電力補償装
置であり、リアクトル部３００と進相コンデンサ２００
で構成される。リアクトル部３００はリアクトル３０２
Ｕ〜３０２Ｗとそれに直列接続された逆並列サイリスタ
３０１Ｕ〜３０１Ｗと、電圧検出用トランス７０と、そ
の制御回路３５０よシなシ、電源母線６の電圧を検出し
その検出値に応じてサイリスタ３０１Ｕ〜３０１Ｗの導
通角が調整され、リアクトル−流が制御される。３は三
相交流電源系統に存在するインピーダンス、１は幹線の
三相交流電源系統である。ここで無効電力補償装置１０
０のリアクトル３００の電力容量（遅れ容ｔ）は１通常
、進相コンデンサ２００の電力容量（進相容量）の２倍
に設定されておシ、従って、第６図に示すように、リア
クトル電流ＩＲを零から最大まで変化させることによシ
、無効電力補償装置１００として発生する電力Ｑを進相
から遅相まで滑らかに変化することができる。

以上の構成の電源系において、母線６の無効電流（又は
無効電力）が変化するとそれとインピーダンス３０作用
で母線６の電圧が変動し、また、電車等の単相負荷によ
って発生される不平衡電流が母線６に流れるとインピー
ダンス３との作用で母線６の電圧に不平衡を生ずる。こ
のような電圧の変動、電圧の不平衡を抑制補償するのに
無効電力補償装置を用いるが、装置の性能は電圧変動を
いかに検出するか、電圧の不平衡をいかに検出するかに
かかっている。この制御回路の一例を第７＆Ｉに承十〇 即ち、第７図は前掲文献記載の主旨を示したものであシ
、まず母線電圧を各々の相ごとに個別に検出しく　ｅＲ
５”　８Ｔ　＃　ｅＴＲ）　、それを絶対値回路（ＡＢ
Ｓ　）を通して整流し、それをフィルタ回路ＦＩＬに通
して直流信号ｅＤＲｔ　ｅＤＳ　ｌ　ｅＤＴを得る。

ｅＤＩＥ　”””ＤＴは母線電圧の各糾問の電圧値に比
例する。一方ｖＲは交流母線が維持すべき電圧値を指示
する信号であシ、とれと信号ｅＤＲＩ”　ＤＩｌ　ｊ　
ｅＤＴを比較器ＣＲ、Ｃ３、ＣＴで個別に比較し、偏差
を増幅器腑で増幅しりアクドルの電流指令１　＊　、　
１　＊。

ｕ　　　　　ｖ ＩＸを作る。”ｕ、■ｖ、工ｖに基づいて第５図のりア
クドル回路３００の電流を制御すると、交流母線の無効
電力が変化し母線電圧が変化しようとすると無効電力補
償装置１００がそれを補償し電圧を一定に維持し、また
、交流母線に不平衡電流が流れ電圧に不平衡が生じた場
合にはやはシ無効電力補償装置１００がそれを補償し電
圧の不平衡を是正する方向で動作する。

その他、種々の電圧検出法を備えて無効電力補償装置が
提案されているがその主旨は前掲文献に記載の方法に帰
着できる。

（発明が解決しようとする問題点） 以上が従来の無効電力補償装置の説明であるが、この装
置には次のような欠点がある。即ち、交流母線の電圧変
動には正相電流の変化に起因する成分（正相電圧変動）
と、逆相電流に起因する電圧の不平衡成分（逆相電圧変
動）とが含まれるが、従来の電圧検出法ではこれら正相
電圧変動／逆相電圧変動を明確に分離するという概念が
なく、そのため母線の電圧を、正相／逆相の電圧変動が
渾然一体と混った形の単なる変動分としてのみとらえ、
それに基づいて無効電力補償装置を制御している。その
ため、従来の無効電力補償装置では補償対象を何にする
か、即ち、正相の電圧変動（特に正相の無効電流による
変動）を制御しているのか、または、逆相の電圧変動、
即ち電圧の不平衡成分を制御しているのか、の識別が原
理的にできず、よｐ高度な制御への展開が不可能であっ
た。

近年、交流電力系統の電力品質の向上が強く求められて
おシ、よシ高度な制御が可能な電力系統・安定化対策用
・無効電力補償装置の出現が求められてお夕、これに応
するための新規な制御概念に基づく精度の良い電圧検出
法（正相電圧変動検出、逆相電圧変動検出法）を備えた
無効電力補償装置の開発が急がれている。

本発明は上記従来技術の問題点に鑑みなされたもので、
その目的は交流電源系統の電圧変動、及び、電圧の不平
衡の補償を行う装置においで、電源系統の電圧変動を正
相分と逆相分とに分離検出し、それＫｊニジ補償対象を
明確にして制御を行うことにより、高精度の電圧補償制
御をおこなえるようにした無効電力補償装置を提供する
ことにある。

［発明の構成］ （問題点を解決するための手段） 本発明の概要を第１図、第２図によシ説明する。系統電
圧を検出し、第１図の要素４０３゜４０４．４０５，４
０６に導く。４０６では系統電圧の第１相、第２相、第
３相の各々に同期したｅ實ｒ１　ｙ　ｅ５ｑ　）を発生
する。一方、４０３では第１相の電圧にｄ軸を合わせて
３相電圧の２相！換を行ない、４０４では第２相に、４
０５では第３相に合わせて２相変換をおこなう（ｅ、、
、　、　ｅ、ｑ８゜ｅ２ｄｇ　ｌ　ｅ２ｑ８１　３ｄｌ
　ｌ　’３ｑＢ）　＠　”ｉｌ素４１０ｋ（Ｄ内容を第
２図に示す。要１２４１１に、４１２ｋ。

４１３にではそれぞれ第１相、第２相、第３相の瞬時電
力を演算する（　ｐｌＰ、　ｐユｐ　ＱＩＮ　＊　Ｐ２
Ｎ　ｔＱ２Ｎ　＃　Ｐ５Ｎ　Ｉ　Ｑ５Ｎ　）。要素４２
１−４；＃では、それぞれ入力の瞬時電力信号の中から
直流分をとシだす（ＰｌＰＤ：正相基本波電圧信号、Ｐ
、ＮＤ　、　ＱＩＮＤ”第１相の逆相電圧信号、Ｐ２Ｎ
Ｄ　Ｐ　Ｑ２ＮＤ　”第２相の逆相電圧信号”ＡＮＤ　
＃　Ｑ３ＮＤ　”第３相の逆相電圧信号）。４４７は保
持されるべき電源系統の電圧値を設定する。４４０人で
は信号ｐ　　　、ｐ　　　。

１ｍ’Ｄ　　　　　　１ＮＤ ＱｌＮＤ　ｔ　Ｐ２ＮＤ　Ｉ　Ｑ２ＮＤ　Ｉ　Ｐ３ＮＤ
　Ｐ　Ｑ３ＮＤを用いて、電圧偏差信号ΔＥｕｌΔＥｖ
、ΔＥｗを演算する。増幅器４６１Ｕ、４６１Ｖ、４６
１Ｗで、信号ΔＥｕ、ΔＥｖ。

ΔＥ−，を僧α＋スジリアクトルの譬流均全Ｌ−、Ｌ、
　−＊ 贈が得られ、これに基づいて無効電力補償装置を制御す
る。

（作用） 以上の制御回路を使用すると、系統電圧の情報が正相分
（Ｐ、ＰＤ）、逆相分（ＰＩＮＤ　＃　ＱＩＮＤ　ＩＰ
２ＮＤ　ｊ　Ｑ２ＮＤ　ｊ　Ｐ５ＮＤ　＃　Ｑ５ＮＤ　
）の形に明確に分離検出される。従って、これらの信号
によシ無効電力補償装置を制御することによシ補償の対
象を明確にでき、高精度の装置が実現できる。

［発明の実施例コ 本発明の無効電力補償装置を備えた電力供給システムは
第５図のものと同一であシ、前述の従来例の説明で言及
した要素については、ここでは説明を省略する。

第５図において７Ｑは電圧検出器であ夛補償対象の交流
母線６０線間電圧（’Ｒ８ｊ　ｅ８Ｔ　＋　ｅＴＲ）を
検出し制御回路ＳＳＯに導く。３００はリアクトル部で
あシ通常はデルタ結線され、サイリスタ３０１ｕ〜３０
１ｗの点弧角の調整により電流の大きさが調整される。

リアクトルＴＭ、流は通常、基本渡の他に高調波を含ん
だ歪波形と々る。

４００は本発明を盛込んだ演算回路であシ、電圧信号ｅ
□＃　ｅｍＴ　ｔ　ｅＴＢを入力し種々の演算を行い、
リアクトル部３００が流すべき基本波電流を指示するだ
めの直流値の電流指令Ｉ、　、　Ｉｖ、　Ｉ、、を出力
する。

５００は点弧制御器であシ、電流指令値■　。

Ｉ、　＃　Ｉ、、を受けて動作し、Ｉｕ、　ＩＹ、　Ｉ
Ｗで指示された電流（基本波成分）をリアクトル３０２
ｕ。

３０２マ、３０２ｗが流すようサイリスタ３０１ｕ　＃
ｓｏｉマ、３０１ｗを点弧制御する。

演算回路４００と点弧制御器５００を合わせたものを制
御回路３５０と称し、この回路の詳細を第１図に示す。

次に本発明の主要部を第１図、第２図によシ説明する。

第１図と第５図の同一記号カ所は同一要素同一信号を表
わす。

第１図において、第５図の交流母線電圧信号ｅＲ１１＃
　ｅＢＴ　＃　ｅＴＢは、２相変換器４０３，４０４゜
４０５と、２相宿号発生器４０６に入力される。

４０６の２相宿号発生器はフェイズロククループ回路で
構成されており、電圧信号ｅ１８１　ｅＩＩＴ　＃　ｅ
ＴＢを入力しその出力として第５図において第１相をＲ
相、第２相をＳ相、第３相をＴ相とすると、第１相と第
２相の線間電圧ｅ。に同期した単位正弦波信号ｅ　１ａ
とそれより９０°位相が遅れた単位正弦波信号ｅ　、及
び第２相と第３相の線間電圧ｅＩＩＴｑ に同期した単位正弦波信号θ２ｄと９０°位相が遅れた
単位正弦波信号ｅ２４、及び第３相と第１相の線間電圧
ｅＴＢに同期した単位正弦波信号θ３ｄと９０°位相が
遅れた単位正弦波信号ｅｓ　ｑをそれぞれ式（１）の如
く発生する。

４０３は２相変換器であシミ圧信号ｅＲ１１ｌ　ｅＢＴ
　＃ｅＴＲを、第１相と第２相の線間電圧ｅ□（即ち、
式（１）の０１ｄ）にｄ軸を合わせた式（２）Ｋ基づく
２相変換を行い、第１相用の２相電圧信号Ｓｔａｇ　＠
　ｅｌｑａを演算する。同様に４０４も２相変換器であ
多信号ｅＲ１１１ｅＢＴ　ｌ　ｅ□を、第２相と第３相
の線間電圧ｅ８Ｔ（即ち、式（１）の０２．）にｄ軸を
合わせた式（３）に基づく２相変換を行い、第２相用の
２相電圧信号ｅ２ｄ８　”２ｑｌを演算する。及び４０
５も２相変換器であ多信号ｅＲｇ　ｌ　ｅＩｌ’ｒ　＃
　ｅ□を、第３相と第１相の線間電圧ｅ□（即ち、式（
１）の０３．）にｄ軸を合わせた式（４）に基づく２相
変換を行い、第３相用の２相電圧信号０３ｄｌｌ　＃　
ｅ３ｑｌを演算する。

４１０Ａは演算分配器であシその詳細は後述の第２図で
説明するが、信号ｅ１ｄｇ　ａ　ｅｌｑＢ　ｌ　ｅ２ｄ
ｌｉ　ｌクトル部３００が流す電流を指示するための電
流＊＊＊ 指令値札’　工ｖ　’　工ｗを出力する。

れた電流（基本波成分）をす７クトル部３００が流すよ
うサイリスタ３０１　ｕ　、　３０１　ｖ　、　３０１
ｖｒを点弧制御する。

次に第２図によシ演算分配器４１０人を説明する。第１
図と第２図の同一記号の信号は記号に合わせて接続され
る。第２図において４１１人は演算器であり信号ｅ、ｄ
ｓ　＃　ｅ１ｑ８及びｅ、ｄ、θ、ｑを入力し、式（５
）により信号Ｐ１ｐ　ｔ　ＱＩＮ　＋　ＰＩＮを演算す
る。

系統電圧ｅＲＢ　ｌ　ｅＢＴ　Ｐ　ｅＴＲが正相分と逆
相分を含む場合、ＰＩＰ　Ｊ　ｑ１Ｎ＃　ＰＩＮは直流
分と基本波の２倍の周波数で振動する交流分を含んだ脈
流となる。

４１２Ａ、４１３にも演算器であシ、それぞれ＊ と０５１．ｅ３ｑを受けて式（６）　、　（７）の演算
によシ信号Ｑ　　、Ｐ　　及びＱ　　、Ｐ　　を出力す
る。これらの２Ｎ　　　　　　２Ｎ　　　　　　　　３
Ｎ　　　　　　５ＮＭ　号Ｑ２Ｎ　ｔ　Ｐ２Ｎ及Ｕ　Ｑ
５Ｈｅ　Ｐ５Ｎも、系統電圧ｅＲ１１＄６　　、ｅ　　
か正相分と逆相分を含む場合、直流分ＢＴ　　　　　Ｔ
ｌ と基本波の２倍の周波数で振動する交流分を含んだ脈流
となる。

４２１〜４２７は直流検出フィルタであシ、それぞれ信
号ＰＩＦ・ＰｌＮ・ＱＩＮ・ＰｌＮ・Ｑ２Ｎ・Ｐ５Ｎ・
Ｑ３Ｎｃ＋直流成分を検出し、それぞれ信号Ｐｉｐゎ。

Ｐ、ＮＤ・ＱＩＮＤ・Ｐ２ＮＤ・Ｑ２ＮＤ　Ｉ　Ｐ５Ｎ
Ｄ・Ｑ５　ＮＤとして出力する。このようにして得られ
た直流量の信号は次の量を表わす。即ち、信号Ｐ１ｐｏ
は系統電圧ｅｎＢ　Ｉ　ｅ８ア＃　ｅＴＲが含む正相基
本波電圧を表わす。

及び、信号ＰＩＮＤ　Ｉ　ＱＩＮＤは第１相・第２相の
線間電圧ｅＲ８が含む逆相電圧を、第１相と第２相の線
間電圧の正相基本波成分に同相の成分（Ｐ、ＨＤ　）と
それと９００位相の異なる成分（ＱＩＮＤ）に分解した
時の各成分の電圧を表わしておシ、ここではＰ、ＮＤを
第１相の同相逆相電圧信号、ＱＩＮＤを第１相の９０°
逆相電圧信号と呼ぶことにする。同様に、信号Ｐ２ＮＤ
　＊　Ｑ２ＮＤは第２相・第３相の線間電圧ｅ８Ｔが含
む逆相成分を、第２相と第３相の線間電圧の正相基本波
成分に同相の成分とそれと９０゜位相の異なる成分に分
解した時の同相成分電圧（Ｐ２ＮＤ）、９０’位相の異
なる電圧成分（Ｑ２ＮＤ）を表わしている。及び、信号
Ｐ３ＮＤ　Ｉ　ＱＳＮＤは第３相・第１相の線間電圧ｅ
ＴＲが含む逆相成分を第３相と第１相の線間電圧の正相
基本波成分に同相の成分とそれと９０°位相の異なる成
分に分解した時の同相成分電圧（Ｐ３ＮＤ）、９０°位
相の異なる電圧成分（Ｑ３ＮＤ）を表わしている。ここ
ではＰ２ＮＯｒ　Ｑ２ＮＤ及びＰ５ＮＤ　Ｉ　ＱＳＮＤ
を第２相の同相逆相電圧信号（Ｐ２ＮＤ）、第２相の９
０°逆相電圧信号（Ｑ２ＮＤ）、及び、第３相の同相逆
相電圧信号（Ｐ、ＮＤ）、第３相の９０°逆相電圧信号
（ＱＳＮＤ　）と呼んでおく。

こうして得られた信号ＰＩＦＤ　Ｉ　’ｈＮＤ　Ｉ　Ｐ
、ＮＤ　ＩＱ２ＮＤ・Ｐ２ＮＤ・Ｑ５　ＮＤ・Ｐ５ＮＤ
は次の振分器４４０Ａに入力される。

次に４４７は設定器であり交流母線６の維持されるべき
電圧を指示するための電圧設定信号”ｐ、ｉｅｙを出力
する。

４４０Ａは振分器であシ、この中では交流母線電圧から
検出された正相基本波電圧信号ＰＩＰＤ　ｍ第１相、第
２相、第３相の９０°逆相電圧信号ＱＩＮＤ　Ｉ　Ｑ２
ＮＤ　＃　ＱＳＮＤと同相逆相電圧信号”ＩＮＤ　ＩＰ
２ＮＤ　Ｉ　Ｐ３ＮＤ及び電圧設定信号ＥＲＩＦを入力
し、これらの信号に基づいて式（８）の演算を行い、電
圧偏差信号ΔＥｕｌΔＥＶ、ΔＥＷを出力する。４６ｉ
Ｕ。

４６１Ｖ、４６１Ｗは比例・積分器等で構成された増幅
器であシ、偏差Δ孔、ΔＥｖｌΔＥＷを増幅し、その結
果を信号−”　ｖ　”　ｖとして出力する。ここで得ら
れた信号工。、　Ｉｖ、　Ｉ□はそ肛ぞれ第５図のりア
クドル部３００の第１相のりアクドル３０２ｕの発生す
べき電流を指示するだめの第工相の電流指令！　、及び
同様にリアクトル３０２マＵ のために第２相の電流指令！及びリアクトルマ Ｊ　０２ｗのための第３相の電流指令工である。ことて
振分器４４０ｋを構成するものとして次の要素がある。

即ち、４４１１．４４２１．４４３には係数器であシ入
力信号を１／Ｖ／Ｔ倍して出力する。

４４４に、４４５に、４４６には加算器であシ係数器４
４１人、４４２に、４４：Ｈｋの出力を図示の極性で加
算する。加算器４４４１．４４５ｋ。

４４６Ａの出力は式（８）の第３項の演算に相当する。

４４８人は加算器であシ設定信号Ｅ□２と信号Ｐ、ＦＤ
を図示極性で演算する。即ち加算器４４８人の出力は式
（８）の第１項の演算に相当する。４４９１゜４５０Ａ
、４５１人は加算器であシ信号Ｐ、ＮＯｊＰ２ＮＤ　Ｉ
　Ｐ３ＮＤと加算器４４８人の出力信号及び加算器４４
４に、４４５Ａ、４４６にの出力信号を図示の極性で加
算する。

以上の演算で得られた信号Ｉ、　、　Ｉ、　、　ＩＷは
直流量の信号となシ、この信号の中には正相電圧に関す
る情報及び逆相電圧に関する情報が全て含まれている。

従って、このＩｕ、　Ｉ、　、　１．に基づいて第５図
のりアクドル部３００を制御することによシ、第５図の
支線給電系統１０．１１の発生する正相無効電流と母線
インピーダンス３とに起因して生ずる母線６の電圧変動
、及び、給電系統１０．１１の発生する逆相電流と母線
インピーダンス３に起因して生ずる母線６の電圧の不平
衡を、自在に安定化、平衡化できる。

以上が本発明の代表的構成である。

第５図において交流母線の電圧が信号ｅ０゜ｅｌ！Ｔ　
＃　ｅＴｎとして検出されるが、この電圧は通常、正相
分と逆相分を含んだ不平衡電圧となっている。

この電圧は、まず、２相発生器４０６に導入され式（１
）に基づく２相信号ｅ　　、ｅ　　（第１相・第１ｄ　
　　１ｑ ２相の線間電圧ｅ□の正相基本波成分に同期）、及び、
２相信号ｅ　　、ｅ　　（第２相・−第３相の線２ｄ　
　　２ｑ 閾電圧ｅ８Ｔの正相基本波成分に同期）、及び、２相信
号ｅ　　、ｅ　　（第３相・第１相の線間電圧３ｄ　　
　３ｑ ｅＴＲの正相基本波成分に同期）が発生される。ここで
、２相発生器４０６は電圧信号ｅＲ８１ｅＩＩＴ　１ｅ
ＴＲの正相基本波成分のみに応動するよう調整されてお
シ、従りて２相信号ｅ１ｄ　”　１ｑ　”２ｄ　ｅ＊ ｅ２．　ｅ３．　、　ｅ、　　には電圧の正相基本波に
関するｑ 情報だけが含まれている。

一方、電圧信号ｅ□ｌ　ｅｇＴ　ｌ　ｅＴＲは次の２相
変換器４０３，４０４，４０５の中で式（２）　＃　（
３）　ｌ　（４）による変換が行われ、第１相と第２相
の線間電圧ｅ　にｄ軸を合わせた２相電圧信号ｅ、ｄｌ
　ｌ　　１ｑ８、ｓ 及び第２相と第３相の線間電圧ｅＢＴＫｄ軸を合わせた
２相電圧信号ｅ２ｄｌｌ　”２ｑｌ！　’及び、第３相
と第１相の線間電圧ｅＴＲＫｄ軸を合わせた２相電圧信
号０３ｄｌｌ　”５ｎｍが得られる。こうして得られた
信号ｅ１ｄｇ　”　１ｑ８　”２ｄｌｉ　”　２ｑ５　
”　３ｄＳ　’　”５ｑｌｉ及びｅｌｄ　”　１ｑ　ｌ
　ｅ：ｄ　”　２ｑ　”　３ｄ　”　３ｑは演算分配器
４１０ｋに入力される。

次に、第２図の演算分配器４１０Ａの中では、演算器４
１１人では信号ｅ　　、ｅ　　、ｅ　　、ｅｌｄ　　　
１ｑ　　　１ｄｇ　　１ｑｍが入力され式（５）の演算
によシ信号ＰＩＰ　Ｐ　ＰｊＮ　ＩＱＩＮが得られ、及
び演算器４１２人では信号ｅ２．。

ｅ＊、ｅ、ｅ　　が入力された式（６）の演算によ２ｑ
　　　　２ｄ８　　　２ｑｌｌ シ信号Ｐ２Ｎ　Ｉ　Ｑ２Ｎが得られ、及び、演算器４１
３Ａでは信号ｅ３ｄ　”３ｑ　”３ｄａ　ｌ　ｅ３ｑａ
が入力され式（７）の演算によシ信号Ｐｓｗ　ｒ　Ｑ５
Ｎが得られる。これらの信号ＰＩＰ　＃　ＰＩＮ・ＱＩ
Ｎ　ｅ　Ｐ２Ｎ　Ｉ　Ｑ２Ｎ　＊　Ｐ５Ｎ　ＩＱ５Ｎは
次の直流検出フィルタ４２１，４２２゜４２３．４２４
．４２５．４２６．４２７に入力され信号の中の直流成
分が検出され直流量の信号ＰＩ　ＰＤ・ＰＩＮＤ　Ｉ　
ＱＩＮＤ　Ｉ　Ｐ２ＮＤ　ｔ　Ｑ２ＮＤ・Ｐ５ＮＤ　ｔ
Ｑ３ＮＤが得られる。

こうして得られた直流量の信号Ｐ、ＰＤは系統電圧ｅ□
ｔ　ｅＩＴ　ｌ　ｅＴＲの中に含まれる正相基本波電圧
を表わし、また、信号ＰＩＮＤ　Ｉ　ＱＩＮＤは第１相
・第２相の線間電圧ｅｌｓが含む逆相電圧を、第１相と
第２相の線間電圧の正相基本波成分と同相の成分とそれ
と、９０°位相の異なる成分に分解した場合の各成分電
圧即ち、同相電圧成分ＰＩＮＤ　（第１相の同相逆相電
圧）及び９０’位相の異なる電圧成分ＱＩＮＤ（第１相
の９０’逆相電圧）を表わしている。及びＰ２ＮＤ　Ｉ
　Ｑ２ＮＤは第２相の同相逆相電圧Ｐ２ＮＤ、第２相の
９００逆相電圧Ｑ２ＮＤである。同様に、Ｐ３ＮＤ　Ｐ
　Ｑ３ＮＤは第３相の同相逆相電圧Ｐ５ＮＤ、第３相の
９０°逆相電圧Ｑ３ＮＤである。

以上のようにして得られた信号ＰＩ　ＰＤは系統電圧ｅ
　　、ｅ　　、ｅ　　の中に含まれる正相基本波電圧Ｒ
Ｂ　　　　　ＳＴ　　　　　ＴＲ だけに関係する信号であシ、さらに言えば正相基本波電
圧と同相の成分だけに関係する信号である。

なお、電圧の正相分に関する諸量の演算、例えば式（５
）のＰｌＰ等の変換では、どの相に基準を合わせて演算
を行っても全く同じ量が演算される。従って正相分に関
する演算は１つの相について行えばよい。

また、信与Ｐ、ＮＤ　Ｉ　ＱＩＮＤ及びＰ２Ｎｏ　ｔ　
Ｑ２ＮＤ及びＰ３ＮＤ　＃　Ｑ５Ｎｐに着目すると、こ
れらの信号は系統電圧’Ｒａ　Ｐ　ｅＢＴ　＃　ｅＴＲ
の中に含まれる逆相分電圧だけに関係する信号であシ、
さらに言えばＰＩＮＤ’Ｑ１ＮＤＶ！、を圧０８Ｂの逆
相分のみに、Ｐ２ＮＤ　＃　Ｑ２ＮＤはｅＩｉＴの逆相
分のみに、Ｐ５ＨＤ＊　Ｑ５ＮＤ　Ｊ’Ｊ：電圧ｅ４の
逆相分のみに関係する信号であシ、さらに詳しく言えば
Ｐ、ＨＤ、Ｑ、ＮＤを例にすると、ＰＩＮＤは電圧θＲ
８の逆相分の中の線間電圧の正相基本波成分と同相の電
圧成分であり、Ｑ、ＮＤは正相基本波電圧と９０°位相
のずれた電圧成分のみに関係する信号である。

以上、系統電圧ｅｌａｌｉ　ｌ　ｅｍＴ　Ｉ　ｅオのあ
らゆる情報が直流の信号Ｐ１ｍ’Ｄ・ＰＩＮＤ・Ｐ２Ｎ
Ｄ・Ｐ５ＮＤ・Ｑ、ゎｐ　Ｑ２ＮＤ　ｐ　Ｑ３ゎの形で
独立して分離検出さｔｌていることが明らかであろう。

こうして得られた信号を第２図の振分器４３０にの中で
式（８）に沿って演算し電圧偏差信号ΔＥ　。

ΔＥｖ、ΔＥｗを作り、それを増幅すると電流指令稲’
　”ｖ　’　”ｗが得られる。

この電流指令”ｕ　”　ｖ　’　■ｖｒに基づいて第５
図のリアクトル電流を制御する無効電力補償装置１００
は次のように作動する。

例えば、系統に逆相電流が流れて電圧の不平衡が発生す
ると、それが制御回路で検出され（第２図の信ぢＰＩＮ
Ｄ　Ｉ　ＱＩＮＤ・Ｐ２ＮＤ・Ｑ２ＮＤ　Ｉ　Ｐ３ＮＤ
・Ｑ４ＮＤ）、それに基づいてリアクトル部ＳＯＯがこ
れを打消すような補償の逆相電流（負荷から系統に注入
された逆相ａｍと丁度位相が逆になるよう発生される）
を発生するから、従って第５図のインビーダンス３０所
には見かけ正逆相電流が流れなくなシ逆相電流による電
圧の不平衡は除去される。なおこの補償作用は、第２図
の制御回路が比例積分器からなる増幅器４５１Ｕ、４５
１Ｖ、４５１Ｗを含んでいるため、系統の逆相電圧が完
全に零になるまで実行される。

次に、系統に無効電流が流れて系統の電圧が変化した場
合にはそれが制御回路で検出され（第２図の信号Ｐ、Ｐ
Ｄ）、それと電圧設定値ＥＲＸＦの比較の結果に基づい
てリアクトル部３００の電流が調整ＪＪ−＋Ｚ　　　　
　釣１４　　νゼ　３て　玄零　ｔｍ　　令ｈ　　口：
　−＾ｒ　　／！　τＩ　　　−Ｌ　　＋ｎ　　Δ　Ｉ
／Ｆ　　ｒａ　　ＩＩアクドル電流が小さくなシ、従っ
て第６図の説明２５ｊらも分るようは無効電流補償装置
２００の発生する電流が進相的となシ系絖６の電圧が引
き上げられ（インダクタンスに進相電流を流すと電圧が
上がる）設定値に維持される。また電圧が上昇しようと
した場合には無効電力補償装置１００が遅れ電流を発生
し系統電圧引き下げるよう作用し、従って系統電圧は設
定値に維持されることとなる。

以上の説明から明らかなよ５Ｋ、本発明の無効電力補償
装置を備えた電力供給システムでは、負荷の無効電力変
動が原因して生ずる電圧変動が発生しようとしても、ま
た逆相電流に起因する電圧不平衡が発生しようとしても
、それらが無効η；カ補償装置によって補償されるため
、従って電圧変動が少なく、電圧が平衡化された品質の
良い電力を供給できる。

以上が本発明の代表的な実施例である。

次に本発明の他の実施例を第３図にょシ説明する。即ち
、第３図は前述した発明の第２図の分配器４２０Ａの馨
刑伺ｌで九ｈ　知Ｑ　Ｉｉ糾飴１１爵直へ八配器４２０
Ａの中に挿入され使用される。従りて、本変形例は前に
説明した発明と重複する部分が多多あシ、重複する部分
については説明を省略する。

第３図と第１図の同一記号カ所は記号に合わせて接続さ
れる。

第３図において、４１１Ｂは演算器であシ前記した第１
相の２相電圧信号ｅ、ｅ　　８及び第１１ｄａ　　　　
１ｑ 相の２相電圧信号ｅ　　、ｅ　　を入力し式（９）によ
シＩｄ　　　　１ｑ 信号ｐ　　、ｐ　　が演算される。

Ｈ’　　　　　　ＩＮ このＰ　　、Ｐ　　は前記説明の式（５）で得られた信
１Ｐ　　　　　　１）１ 号ｐ　　、ｐ　　と同じものである。４１２Ｂ、４１３
ＢＩＰ　　　　　　ＩＮ も演算器であシ、それぞれ前記した第２相の２相電圧信
号ｅ２ｄｇ　’　　２ｑ１１．２相電圧信号ｅ　、ｅ＊
２ｄ　　　　２ｑ と第３相の２相電流信号ｅ５ｄｓ　ｌ　　３ｑ１１．２
相電圧＊ 信号ｅ　　、ｅ　　が入力され、式（１１，α力によシ
信号３ｄ　　　　５ｑ Ｐ　　、Ｐ　　が演算される。

２’Ｎ　　　　　５Ｎ Ｐ５Ｎ　”　０５ｔｌ　”　’５ｄ８−０３４　”　ｅ
３ｑ８　　　°゛値カのＰ２ＮＩＰ、Ｎは前記説明の式
（６）　、　（７）で得られた信号ｐ　　、ｐ　　と同
じものである。

２Ｎ　　　　　　５Ｎ 次にこれらの信号Ｐｌ　ｌ　ＰＩＮ　Ｉ　Ｐ２Ｎ　Ｉ　
Ｐ３Ｎを直流検出フィルタ４２１．４２２．４２４．４
２６に通して直流成分の信号ＰＩＰＤ　Ｉ　Ｐ、ＮＤ　
Ｉ　Ｐ２ＮＤ　ＩＰ５ＮＤが得られる。

ここでＰ、ＦＤは正相基本波電圧信号であ！’　％　Ｐ
ＩＮＤは第１相の同相逆相電圧信号、Ｐ２ＮＤは第２相
の同相逆相電圧信号、Ｐ３ＮＤは第３相の同相逆相電圧
信号である。

４４７は設定器であシ、電圧設定信号Ｅ□２を出力する
。４４０Ｂは振分器であシ、正相基本波電圧信号Ｐ　　
第１相、第２相、第３相の同相逆ＩＰＤ％ 相電圧信号ＰｊＮＤ　＃　Ｐ２ＮＤ　＃　Ｐ３ＮＤ及び
電圧設定信号＊ Ｅ□２を入力し、これらの信号に基づいて式（２）の演
算を行い、電圧偏差信号ΔＥｕ、ΔＥｖ、ΔＥｗを出力
する。４６１Ｕ、４６１Ｖ、４６１Ｗは比例・積分器等
で構成された増幅器であシ、偏差ΔＥｕ、ΔＥｖ。

ΔＩ、を増幅し、その結果を信号ｒ、　、　Ｉｖ、　１
．として出力する。ここで得られた信号Ｉｕ、　Ｉ、　
ｌ　１．は第１相、第２相、第３相の電流指令である。

ここで４５３Ｂ　、４５４Ｂ　、４１；５Ｂは係数器で
あシ入力信号を２倍して出力する。また、４４８１゜４
４９Ｂ、４５０Ｂ、４５１Ｂは加算器であシ図示の極性
で加算する。

電流指令■。’　Ｉｖ　”ｗは前述した図２で得られる
電流指令値と全く同一のものであシ、従ってこのＩ、　
、　Ｉ、　、　１．に基づいて第５図のりアクドル部Ｓ
ＯＯの電流を制御すると、前述した第１図、第２図によ
る発明と全く同じ補償効果が得られる。

以上、本実施例では第３図の演算器４１１Ｂ。

４１２Ｂ、４１３Ｂの演算が、第２図の演算器４１１１
．４１２に、４１３Ａより簡略化できる。

次に本発明のもう１つの実施例を第４図によシ説明する
。本実施例もやはシ前述した発明の第２図の変形例に関
するものであシ、第４図は第１図の演算分配器４１０Ａ
に挿入される。従って前述した発明と重複する部分はそ
の説明を省略する。

第４図において、４１１Ｃは演算器であシ第１相の２相
電圧信号ｅ、ｅ、及び第１相の２相Ｉｄｏｌ　　　　　
ｌｑ 電圧信号ｅＩｄ　”Ｉｑを入力し式勾によシ信号ｐ、、
　。

Ｑ、Ｎが演算される。

この”Ｉｐ　ｙ　ＱＩＮは前記説明の式（５）で得られ
た信号ＰＩＦ　Ｉ　ＱＩＮと同じものである。４１２　
Ｃ，４１３Ｃも演算器であシ、それぞれ前記した第２相
の２相電圧信号ｅ２ｄｌｌ　”　２ｑｌｌ、２相電圧信
号ｅ２１．ｅ２゜と第３相の２相電圧信号ｅ　　、ｅ　
８．２相電圧３ｄｌ　　　　３ｑ 信号ｅ、ｅ３．が入力され、弐〇、０υによシ信号ｄ Ｑ２Ｎ　Ｉ　Ｑ３Ｎが演算される。

９５７Ｍ　−ｅ３ｄ　”　０３ｑ８　”　ｅ３ｑ　”３
ｄｓ　　　°°°に）このＱ２Ｎ　Ｉ　Ｑ３Ｎは前記説
明の式（６）　、　（７）で得られた信号Ｑ　　、Ｑ　
　と同じものである。

２Ｎ　　　　　　３Ｎ 次にこれらの信号Ｐ１ｐ　ｔ　ＱＩＮ　ｔ　Ｑ２Ｎ　＃
　Ｑ５Ｈｔ”直流検出フィルタ４２１．４２３．４２５
．４２７に通して直流成分の信号Ｐ　　　、Ｑ　　　、
Ｑ　　　。

ＩＰＤ　　　　　　ＩＮＤ　　　　　　２ＮＤＱ３ＮＤ
が得られる。

ここでＰｌＰＤは正相基本波重圧信号であり、ＱＩＮＤ
は第１相の９０°逆相電圧信号、Ｑ２　ＮＤは第２相の
９０°逆相電圧信号、ＱＳＮＤは第３相の９０°逆相電
圧信号である。

４４７は設定器であ夛、電圧設定信号ＥＩＥＦを出力す
る。４４０Ｃは振分器であシ、正相基本波電圧信号ＰＨ
’Ｄ％第１相、第２相、第３相の９０゜逆相電圧信号Ｑ
ＩＮＤ　Ｉ　Ｑ２ＮＤ　Ｉ　ＱＳＮＤ及び電圧設定信号 号Ｅ□２を入力し、これらの信号に基づいて式ａＱの演
算を行い、電圧偏差信号ΔＥｕ、ΔＥｖｊΔＥ−を出力
する。４６１Ｕ、４６１Ｖ、４６１Ｗは比例・積分器等
で構成された増幅器であり、偏差Δ孔。

ΔＥｖＩΔＥｗを増幅し、その結果を信号工。”ｖ”ｗ
として出力する。ここで得られた信号Ｉ、　ｒ　Ｉｖ＊
　Ｉ、。

は第１相、第２相、第３相の電流指令である。ここで、
４４１ｋ　、４４，２Ａ　、４４３Ａは係数器であシ入
力信号を１１５倍して出力する。４ｓ　ｓ　Ｂ　ｅ４５
４Ｂ　、４５５Ｂも係数器であり入力信号を２倍して出
力する。また、４４４１．４４５１゜４４６１．４４８
に、４４９Ｂ、４５０Ｂ、４５１Ｂは加算器であシ図示
の信号を図示の極性で加算する。

電流指令’　ｕ　’　Ｉｙ　ｒ　ＩＷは前述した図２で
得た電流指令値と全く同一のものであシ、従ってこの１
、　、　Ｉ、　、　Ｉ、に基づいて第５図のりアクドル
部３００の電流を制御すると、前述した第１図、第２図
による発明と全く同じ補償効果が得られる。

以上、本実施例では第４図の演算器４１１Ｃ。

４１２Ｃ，４１３Ｃの演１４が第２図の演算器４１１Ａ
、４１２に、４１３Ａよシ簡略化できる。

［発明の効果］ 以上の説明から明らかなように、本発明の無効電力補償
装置では次のような効果が得られる。

即ち、 （１）交流電源系統に変動負荷や不平衡負荷が接続され
ると、交流母線の電圧変動及び電圧の不平衡が問題にな
るが、本発明ではこれらの変動を正相分によるものか逆
相分によるものかを明確に分離検出できることから、無
効電力補償装置の補償対象が何であるか明確になシ、従
って、系統の電圧変動だけに着目した制御（電圧変動抑
制制御）、系統の不平衡電圧だけに着目した制御（電圧
平衡化制御）、及び両者に着目した制御等々の制御が自
在に構成でき、従来のものに比しよシ高度な電圧補償制
御が簡単に実現できる。

（２）系統電圧の正相分・逆相分を直流信号の形で連続
的に検出でき、従って制御に不連続性が入夛込まないこ
とから安定な制御が実現できる。

（３）また、制御回路においては電圧の正相分、逆相分
を検出する場合、信号処理手段として係数器、加算器、
乗算器等々の簡単な素子を用い、単純な演算を行って所
用の信号を得るだけであり、検出信号にあいまいさが入
夛込まず、正確で高精度の信号（正相分、逆相分に関す
る）を得ることができる。また回路が簡単なため、コス
トも安くなる。

以上述べたように本発明の無効電力補償装置では従来の
制御には無い、１正相分と逆相分を分離検出しそれに基
づいて補償制御を行う”という全く新しい制御概念が取
入れられているため、よって今後の複雑・高度化する無
効電力補償制御への要求にも充分答えることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例を示すブロック図、第２図乃
至第４図は本発明のそれぞれ異る他の実施例を示すブロ
ック図、第５図は、本発明が適用される無効電力補償装
置の主回路図、第６図は無動電力補償装置の動作説明図
、第７図は従来の無効電力補償装置に採用されている電
圧制御回路のブロック図である。 １・・・幹線の交流電源系統、３・・・系統インピーダ
ンス、１０．１１・・・支線の交流電源系統、１００・
・・無効電力補償装置、２００・・・進相コンデンサ、
３００・・・リアクトル部、３５０・・・制御回路、４
００・・・演算回路、５００・・・点弧制御回路、４０
３〜４０５・・・２相変換器、４０６・・・２相発生器
、４１０Ａ・・・演算分配器、ＳＯＯ・・・点弧制御器
、４１１Ａ〜４１３１．４１１Ｂ〜４１３Ｂ、４１１Ｃ
〜４１３Ｃ・・・演算器、４２１〜４２７・・・直流検
出フィルタ、４４０１．４４０Ｂ、４４０Ｃ・・・振分
器、４４７・・・設定器、４４１Ａ〜４４３に、４５３
Ｂ〜４５５Ｂ・・・係数器、４４４Ａ〜４４６に、４４
８Ａ〜４５１　Ａ　・・・加算器、４６１Ｕ、４ｅｒＶ
。 ４６１Ｗ・・・増幅器。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）多相交流電源系統の不平衡電圧及び電圧変動を補
   償する無効電力補償装置において、 Ｎ相・多相交流電源の電圧の第１相、第２相、第３相〜
   第Ｎ相の電圧に同期した単位正弦波信号ｅ＾＊＿１＿ｄ
   、ｅ＾＊＿２＿ｄ、ｅ＾＊＿３＿ｄ・・・ｅ＾＊＿Ｎ＿
   ｄと、それに対して９０°位相の遅れた単位正弦波信号
   ｅ＾＊＿１＿ｑ、ｅ＾＊＿２＿ｑ、ｅ＾＊＿３＿ｑ・・
   ・ｅ＾＊＿Ｎ＿ｑを得る手段と、 Ｎ相・多相電圧ｅ＿１＿ｓ、ｅ＿２＿ｓ、ｅ＿３＿ｓ・
   ・・ｅ＿Ｎ＿ｓを検出し、これら電圧から、それぞれ、
   第１相の電圧にｄ軸を合わせた２相変換を行い２相電圧
   信号ｅ＿１＿ｄ＿ｓ、ｅ＿１＿ｑ＿ｓを得て、第２相の
   電圧にｄ軸を合わせた２相変換により２相電圧信号ｅ＿
   ２＿ｄ＿ｓ、ｅ＿２＿ｑ＿ｓを得て、第３相の電圧にｄ
   軸を合わせた２相変換により２相電圧信号ｅ＿３＿ｄ＿
   ｓ、ｅ＿３＿ｑ＿ｓを得て、及び、同様の変換を順次行
   い第Ｎ相の２相電圧信号ｅ＿Ｎ＿ｄ＿ｓ、ｅ＿Ｎ＿ｑ＿
   ｓまで得る手段と、 前記信号ｅ＾＊＿１＿ｄ、ｅ＾＊＿２＿ｄ、ｅ＾＊＿３
   ＿ｄ〜ｅ＾＊＿Ｎ＿ｄ、ｅ＾＊＿１＿ｑ、ｅ＾＊＿２＿
   ｑ、ｅ＾＊＿３＿ｑ〜ｅ＾＊＿Ｎ＿ｑ及びｅ＿１＿ｄ＿
   ｓ、ｅ＿１＿ｑ＿ｓ、ｅ＿２＿ｄ＿ｓ、ｅ＿２＿ｑ＿ｓ
   、ｅ＿３＿ｄ＿ｓ、ｅ＿３＿ｑ＿ｓ〜ｅ＿Ｎ＿ｄ＿ｓ、
   ｅ＿Ｎ＿ｑ＿ｓを入力信号として演算を行いＮ相・多相
   交流の第１相、第２相、第３相〜第Ｎ相の電流指令を作
   成する手段とを備え、 該手段により得られた電流指令に基づいて 前記無効電力補償装置を制御することを特徴とする無効
   電力補償装置。
2. （２）前記電流指令を作成する手段が、 無効電力補償装置の作用で維持すべき電源系統の電圧値
   を指示するための系統電圧設定信号Ｅ＾＊＿Ｒ＿Ｅ＿Ｆ
   を設定する手段と、 前記信号ｅ＾＊＿１＿ｄ、ｅ＾＊＿１＿ｑとｅ＿１＿ｄ
   ＿ｓ、ｅ＿１＿ｑ＿ｓを用いて Ｐ＿１＿Ｐ＝ｅ＾＊＿１＿ｄ・ｅ＿１＿ｄ＿ｓ＋ｅ＾＊
   ＿１＿ｑ・ｅ＿１＿ｑ＿ｓ Ｐ＿１＿Ｎ＝ｅ＾＊＿１＿ｄ・ｅ＿１＿ｄ＿ｓ−ｅ＾＊
   ＿１＿ｑ・ｅ＿１＿ｑ＿ｓ Ｑ＿１＿Ｎ＝ｅ＾＊＿１＿ｄ・ｅ＿１＿ｑ＿ｓ＋ｅ＾＊
   ＿１＿ｑ・ｅ＿１＿ｄ＿ｓ の演算を行い信号Ｐ＿１＿Ｐ、Ｐ＿１＿Ｎ、Ｑ＿１＿Ｎ
   を得る手段と、 前記信号ｅ＾＊＿２＿ｄ、ｅ＾＊＿２＿ｑとｅ＿２＿ｄ
   ＿ｓ、ｅ＿２＿ｑ＿ｓを用いて Ｐ＿２＿Ｎ＝ｅ＾＊＿２＿ｄ・ｅ＿２＿ｄ＿ｓ−ｅ＾＊
   ＿２＿ｑ・ｅ＿２＿ｑ＿ｓ Ｑ＿２＿Ｎ＝ｅ＾＊＿２＿ｄ・ｅ＿２＿ｑ＿ｓ＋ｅ＾＊
   ＿２＿ｑ・ｅ＿２＿ｄ＿ｓ の演算を行い信号Ｐ＿２＿Ｎ、Ｑ＿２＿Ｎを得る手段と
   、 前記信号ｅ＾＊＿３＿ｄ、ｅ＾＊＿３＿ｑとｅ＿３＿ｄ
   ＿ｓ、ｅ＿３＿ｑ＿ｓを用いて Ｐ＿３＿Ｎ＝ｅ＾＊＿３＿ｄ・ｅ＿３＿ｄ＿ｓ−ｅ＾＊
   ＿３＿ｑ・ｅ＿３＿ｑ＿ｓ Ｑ＿３＿Ｎ＝ｅ＾＊＿３＿ｄ・ｅ＿３＿ｑ＿ｓ＋ｅ＾＊
   ＿３＿ｑ・ｅ＿３＿ｄ＿ｓ の演算を行い信号Ｐ＿３＿Ｎ、Ｑ＿３＿Ｎを得る手段と
   、 前記信号Ｐ＿１＿Ｐ、Ｐ＿１＿Ｎ、Ｑ＿１＿Ｎ、Ｐ＿２
   ＿Ｎ、Ｑ＿２＿Ｎ、Ｐ＿３＿Ｎ、Ｑ＿３＿Ｎの直流成分
   を検出し信号Ｐ＿１＿Ｐ＿Ｄ、Ｐ＿１＿Ｎ＿Ｄ、Ｑ＿１
   ＿Ｎ＿Ｄ、Ｐ＿２＿Ｎ＿Ｄ、Ｑ＿２＿Ｎ＿Ｄ、Ｐ＿３＿
   Ｎ＿Ｄ、Ｑ＿３＿Ｎ＿Ｄを得る手段と、 前記信号Ｅ＾＊＿Ｒ＿Ｅ＿Ｆ、Ｐ＿１＿Ｐ＿Ｄ、Ｑ＿１
   ＿Ｎ＿Ｄ、Ｑ＿２＿Ｎ＿Ｄ、Ｑ＿３＿Ｎ＿Ｄ、Ｐ＿１＿
   Ｎ＿Ｄ、Ｐ＿２＿Ｎ＿Ｄ、Ｐ＿３＿Ｎ＿Ｄに基づいて ΔＥ＿ｕ＝−Ｅ＾＊＿Ｒ＿Ｅ＿Ｆ＋Ｐ＿１＿Ｐ＿Ｄ＋Ｐ
   ＿１＿Ｎ＿Ｄ＋（１／√３）（Ｑ＿２＿Ｎ＿Ｄ−Ｑ＿３
   ＿Ｎ＿Ｄ） ΔＥ＿ｖ＝−Ｅ＾＊＿Ｒ＿Ｅ＿Ｆ＋Ｐ＿１＿Ｐ＿Ｄ＋Ｐ
   ＿２＿Ｎ＿Ｄ＋（１／√３）（Ｑ＿３＿Ｎ＿Ｄ−Ｑ＿１
   ＿Ｎ＿Ｄ） ΔＥ＿ｗ＝−Ｅ＾＊＿Ｒ＿Ｅ＿Ｆ＋Ｐ＿１＿Ｐ＿Ｄ＋Ｐ
   ＿３＿Ｎ＿Ｄ＋（１／√３）（Ｑ＿１＿Ｎ＿Ｄ−Ｑ＿２
   ＿Ｎ＿Ｄ） の演算をし、電圧偏差信号ΔＥ＿ｕ、ΔＥ＿ｖ、ΔＥ＿
   ｗを作成する手段と、前記信号ΔＥ＿ｕ、ΔＥ＿ｖ、Δ
   Ｅ＿ｗを増幅し、電流指令信号Ｉ＾＊＿ｕ、Ｉ＾＊＿ｖ
   、Ｉ＾＊＿ｗを作成する手段とから成ることを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項記載の無効電力補償装置。
3. （３）前記電流指令を作成する手段が、 無効電力補償装置の作用で維持すべき電源系統の電圧値
   を指示するための系統電圧設定信号Ｅ＾＊＿Ｒ＿Ｅ＿Ｆ
   を設定する手段と、 前記信号ｅ＾＊＿１＿ｄ、ｅ＾＊＿１＿ｑとｅ＿１＿ｄ
   ＿ｓ、ｅ＿１＿ｑ＿ｓを用いて Ｐ＿１＿Ｐ＝ｅ＾＊＿１＿ｄ・ｅ＿１＿ｄ＿ｓ＋ｅ＾＊
   ＿１＿ｑ・ｅ＿１＿ｑ＿ｓ Ｐ＿１＿Ｎ＝ｅ＾＊＿１＿ｄ・ｅ＿１＿ｄ＿ｓ−ｅ＾＊
   ＿１＿ｑ・ｅ＿１＿ｑ＿ｓ の演算を行い信号Ｐ＿１＿Ｐ、Ｐ＿１＿Ｎを得る手段と
   、 前記信号ｅ＾＊＿２＿ｄ、ｅ＾＊＿２＿ｑとｅ＿２＿ｄ
   ＿ｓ、ｅ＿２＿ｑ＿ｓ及びｅ＾＊＿３＿ｄ、ｅ＾＊＿３
   ＿ｑとｅ＿３＿ｄ＿ｓ、ｅ＿３＿ｑ＿ｓを用いて Ｐ＿２＿Ｎ＝ｅ＾＊＿２＿ｄ・ｅ＿２＿ｄ＿ｓ−ｅ＾＊
   ＿２＿ｑ・ｅ＿２＿ｑ＿ｓ Ｐ＿３＿Ｎ＝ｅ＾＊＿３＿ｄ・ｅ＿３＿ｄ＿ｓ−ｅ＾＊
   ＿３＿ｑ・ｅ＿３＿ｑ＿ｓ の演算を行い信号Ｐ＿２＿Ｎ、Ｐ＿３＿Ｎを得る手段と
   、 前記信号Ｐ＿１＿Ｐ、Ｐ＿１＿Ｎ、Ｐ＿２＿Ｎ、Ｐ＿３
   ＿Ｎの直流成分を検出し信号Ｐ＿１＿Ｐ＿Ｄ、Ｐ＿１＿
   Ｎ＿Ｄ、Ｐ＿２＿Ｎ＿Ｄ、Ｐ＿３＿Ｎ＿Ｄを得る手段と
   、 前記信号Ｅ＾＊＿Ｒ＿Ｅ＿Ｆ、Ｐ＿１＿Ｐ＿Ｄ、Ｐ＿１
   ＿Ｎ＿Ｄ、Ｐ＿２＿Ｎ＿Ｄ、Ｐ＿３＿Ｎ＿Ｄに基づいて ΔＥ＿ｕ＝−Ｅ＾＊＿Ｒ＿Ｅ＿Ｆ＋Ｐ＿１＿Ｐ＿Ｄ＋２
   ・Ｐ＿１＿Ｎ＿Ｄ ΔＥ＿ｖ＝−Ｅ＾＊＿Ｒ＿Ｅ＿Ｆ＋Ｐ＿１＿Ｐ＿Ｄ＋２
   ・Ｐ＿２＿Ｎ＿Ｄ ΔＥ＿ｗ＝−Ｅ＾＊＿Ｒ＿Ｅ＿Ｆ＋Ｐ＿１＿Ｐ＿Ｄ＋３
   ・Ｐ＿３＿Ｎ＿Ｄ の演算をし電圧偏差信号ΔＥ＿ｕ、ΔＥ＿ｖ、ΔＥ＿ｗ
   を作成する手段と、前記信号ΔＥ＿ｕ、ΔＥ＿ｖ、ΔＥ
   ＿ｗを増幅し、電流指令信号Ｉ＿ｕ＾＊、Ｉ＿ｖ＾＊、
   Ｉ＾＊＿ｗを作成する手段とから成ることを特徴とする
   特許請求の範囲第１項記載の無効電力補償装置。
4. （４）前記電流指令を作成する手段が、 無効電力補償装置の作用で維持すべき電源系統の電圧値
   を指示するための、系統電圧設定信号Ｅ＾＊＿Ｒ＿Ｅ＿
   Ｆを設定する手段と、 前記信号ｅ＾＊＿１＿ｄ、ｅ＾＊＿１＿ｑとｅ＿１＿ｄ
   ＿ｓ、ｅ＿１＿ｑ＿ｓを用いて Ｐ＿１＿Ｐ＝ｅ＾＊＿１＿ｄ・ｅ＿１＿ｄ＿ｓ＋ｅ＾＊
   ＿１＿ｑ・ｅ＿１＿ｑ＿ｓ Ｑ＿１＿Ｎ＝ｅ＾＊＿１＿ｄ・ｅ＿１＿ｑ＿ｓ＋ｅ＾＊
   ＿１＿ｑ・ｅ＿１＿ｄ＿ｓ の演算を行い信号Ｐ＿１＿Ｐ、Ｑ＿１＿Ｎを得る手段と
   、 前記信号ｅ＾＊＿２＿ｄ、ｅ＾＊＿２＿ｑとｅ＿２＿ｄ
   ＿ｓ、ｅ＿２＿ｑ＿ｓ、及びｅ＾＊＿３＿ｄ、ｅ＾＊＿
   ３＿ｑとｅ＿３＿ｄ＿ｓ、ｅ＿３＿ｑ＿ｓを用いて Ｑ＿２＿Ｎ＝ｅ＾＊＿２＿ｄ・ｅ＿２＿ｑ＿ｓ＋ｅ＾＊
   ＿２＿ｑ・ｅ＿２＿ｄ＿ｓ Ｑ＿３＿Ｎ＝ｅ＾＊＿３＿ｄ・ｅ＿３＿ｑ＿ｓ＋ｅ＾＊
   ＿３＿ｑ・ｅ＿３＿ｄ＿ｓ の演算を行い信号Ｑ＿２＿Ｎ、Ｑ＿３＿Ｎを得る手段と
   、 前記信号Ｐ＿１＿Ｐ、Ｑ＿１＿Ｎ、Ｑ＿２＿Ｎ、Ｑ＿３
   ＿Ｎの直流成分を検出し信号Ｐ＿１＿Ｐ＿Ｄ、Ｑ＿１＿
   Ｎ＿Ｄ、Ｑ＿２＿Ｎ＿Ｄ、Ｑ＿３＿Ｎ＿Ｄを得る手段と
   、 前記信号Ｅ＾＊＿Ｒ＿Ｅ＿Ｆ、Ｐ＿１＿Ｐ＿Ｄ、Ｑ＿１
   ＿Ｎ＿Ｄ、Ｑ＿２＿Ｎ＿Ｄ、Ｑ＿３＿Ｎ＿Ｄに基づいて ΔＥ＿ｕ＝−Ｅ＾＊＿Ｒ＿Ｅ＿Ｆ＋Ｐ＿１＿Ｐ＿Ｄ＋（
   ２／√３）（Ｑ＿２＿Ｎ＿Ｄ−Ｑ＿３＿Ｎ＿Ｄ） ΔＥ＿ｖ＝−Ｅ＾＊＿Ｒ＿Ｅ＿Ｆ＋Ｐ＿１＿Ｐ＿Ｄ＋（
   ２／√３）（Ｑ＿３＿Ｎ＿Ｄ−Ｑ＿１＿Ｎ＿Ｄ） ΔＥ＿ｗ＝−Ｅ＾＊＿Ｒ＿Ｅ＿Ｆ＋Ｐ＿１＿Ｐ＿Ｄ＋（
   ２／√３）（Ｑ＿１＿Ｎ＿Ｄ−Ｑ＿２＿Ｎ＿Ｄ） の演算をし、電圧偏差信号ΔＥ＿ｕ、ΔＥ＿ｖ、ΔＥ＿
   ｗを作成する手段と、前記信号ΔＥ＿ｕ、ΔＥ＿ｖ、Δ
   Ｅ＿ｗを増幅し、電流指令信号Ｉ＾＊＿ｕ、Ｉ＾＊＿ｖ
   、Ｉ＾＊＿ｗを作成する手段とから成ることを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項記載の無効電力補償装置。