JPS648086B2 - - Google Patents
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Description
本発明はポリエステル繊維、詳しくは実用上充
分な特性を有し、かつ染色性が良好であり、特に
常圧染色による染色が可能で染色堅牢度の秀れた
ポリエステル繊維に関する。 一般にポリエステル繊維、特にポリエチレンテ
レフタレート繊維は強度、寸法安定性等多くの秀
れた特性を備え種々の用途に利用されている。反
面、ポリエチレンテレフタレート繊維は染色性が
劣り、染色に際しては130℃付近の高温高圧で染
色する必要があるため特別な装置を必要とした
り、またウール、アクリル等高圧染色により物性
低下を生じる繊維との混用に制限がある等の欠点
を有している。 ポリエチレンテレフタレート繊維の染色性改
良、常圧可染化に関しては、いくつかの試みがな
されており、例えば染色時にキヤリアーを用いる
方法が知られているが、特別なキヤリアーを要す
ること、染色液の後処理が困難なこと等の欠点が
ある。また染色性の改良されたポリエチレンテレ
フタレートとして金属スルホネート基含有化合物
やポリエーテルを共重合したものが知られている
が、これらの変性ポリエステルは染色性は向上す
るものの重合、紡糸が困難であつたり、或いはポ
リエチレンテレフタレート本来のすぐれた性質を
低下せしめたり、さらには染色堅牢度が劣る等の
欠点があつた。結局上述のようなポリマーの化学
的改質による易染化は、染着座席となりうる第三
成分をポリマー中に混在させるが故にポリエチレ
ンテレフタレート本来の性質をも変化させてしま
うことは避けられないといえる。 一方、化学的改質によらないものとして例えば
特開昭54−64133号公報に、フイラメントあたり
デニール、固有粘度〔η〕、相対的分散染料染着
速度、モジユラス、沸水処理後のモジユラス、ア
モルフアスモジユラス、沸水収縮、収縮モジユラ
ス、収縮値等を特定したフラツトヤーン、及びト
ウが開示されている。これによれば確かに染色性
は改善されてはいるが、同公報記載の発明は酢酸
セルロースの代替として使用するのに適した性質
を有するポリエステルフイラメント、トウに関す
るものであり、得られた繊維は通常のポリエステ
ルに比し、低モジユラス、高伸度となつているほ
か染色堅牢度については具体的に何も説明されて
いない。 また、特開昭55−107511号公報には断面平均複
屈折△ｎが90×10-3以上の配向度を有し、繊維断
面に於ける複屈折が外層と内層に於いて適宜な差
を有するような断面二重構造ポリエチレンテレフ
タレート繊維を得る方法が開示されており、該方
法で得られる繊維は、従来のポリエチレンテレフ
タレート繊維と同様な機械的性質と充分な自然巻
縮、及び染料の吸着性を有するとされている。し
かし該公報には本発明の独特な繊維構造を全く記
載も示唆もしないばかりか該出願明細書中には染
色性、特に常圧染色性、及び染色堅牢度に関する
作用効果についての具体的な示唆も全くなされて
おらず、該公報の記載からだけでは必ずしも本発
明の常圧染色可能なポリエチレンテレフタレート
繊維は得られない。 本発明者らは、かかる従来法の欠点を克服し、
染色性が良好であり、特に常圧染色が可能でかつ
染色堅牢度が秀れる一方、本来の好ましい性質を
も兼ね備えたポリエステル繊維について、微細構
造面からの研究を進めた結果、従来は知られなか
つた、特定の非晶部構造を有する繊維によつて、
上記目的が達成されることを見い出し、本発明に
到達した。 初期モジユラスが50g／ｄ以上、伸度が20％〜
60％の実質的にポリエチレンテレフタレートから
なる繊維であつて、測定周波数110Hzにおける力
学的損失正接（tanδ）のピーク温度（Tmax）お
よびピーク値（（tanδ）max）がそれぞれ85℃≦
Tmax≦110℃および0.115≦（tanδ）nax≦0.135の
関係を満足し、結晶化度（Xc）が70％以上、平
均屈接率（n(0)）繊維の中心から半径の0.8倍の
距離にある部分の屈折率（n(0.8)）との差（△
（０．８−０））が10×10-3以上80×10-3以下の局所
的
な屈折率分有を有しかつ前記の分布が繊維中心に
関して対称である常圧染色可能なポリエステル繊
維に関するものである。 本発明におけるポリエステルは実質的にポリエ
チレンテレフタレートからなり、公知の重合法で
得られるものであるが、通常ポリエステルに使用
される添加剤、例えば艶消剤、安定剤、制電剤等
を含んでもよい。また重合度については通常の繊
維形成用の範囲内であれば特に制限はないし、本
発明の目的を損わない範囲内での少量の他の成分
との共重合ももちろん可能である。 本発明のポリエステル繊維の第１の特徴は、測
定周波数110Hzにおける力学的損失正接（tanδ）
のピーク温度（Tmax）およびピーク値（（tanδ）
nax）が次の関係を満足していることにある。 85℃Tmax≦110℃ 0.115≦（tanδ）nax≦0.135 Tmaxが110℃より高いと染色性が低下し、常
圧可染ができなくなり、85℃より低いと実用に耐
える機械的性質（強度、伸度、初期モジユラス）
が得られなし、一方（tanδ）naxが0.135より大き
い場合は繊維の熱安定性が低下し、寸法安定性
（収縮率）が劣り、染色堅牢度が低下すし、0.115
より小さくても染色性が低下し、常圧可染ができ
なくなることが本発明者によつて初めて明らかと
なつた。 従来のポリエステル繊維ではTmaxは120℃以
上であり、また一般にTmaxの減少に伴ない、
（tanδ）naxは高くなる。その結果、染色性、染色
堅牢度、熱安定性を兼ね備えたものは全く知られ
ていない。 また本発明において、ポリエステルとしての特
性を出すためには30℃における初期モジユラスが
50g／ｄ以上であることが必要である。そのため
には複屈折（△ｎ）は通常30×10-3以上である。 ここで30℃における初期モジユラスとは30℃に
おける動的弾性率（E′30）で表わされる。 こうした特徴を有する本発明の繊維について、
さらにその構造と力学的性質（強度、伸度、初期
モジユラス、動的弾性率）、及び染色性との関連
を検討した結果、次のことが明らかになつた。 本発明の繊維において、結晶化度（Xc）、
（010）面の微結晶の大きさ（ACS）、及び（010）
面の結晶配向度（Co）はいずれも繊維の機械的
特性に関連し、本発明の繊維がポリエステル繊維
として充分な強度（3g／ｄ以上）、伸度（20〜60
％）初期モジユラス（≧50g／ｄ）を有するため
にXcは70％以上、ACSは50Å以上、Coは90％以
上であることが好ましい。さらに好ましい範囲は
Xcが75％以上、ACSが55Å以上である。ここで
Xc、ACS、CoはＸ線回折によりそれぞれ後述の
方法で測定された値である。 次に、本発明の繊維において繊維軸方向に電場
ベクトルを持つ偏光の中心平均屈折率（n(0)）
が1.70より小さくかつ1.65以上であれば適度の伸
度（20〜60％）と染色性を有し、衣料用繊維とし
て好ましいものとなる。最適な（n(0)）の範囲
は、1.65〜1.68である。 また、本発明の平均複屈折率（△ｎ）は本発明
の繊維が30℃に於いて50g／ｄ以上の初期モジユ
ラスを有するためには30×10-3以上であるが、一
方、熱に対する安定性、及び染色性、染色堅牢度
の観点から好ましくは110×10-3以下、さらによ
り好ましくは85×10-3以下である。△ｎが110×
10-3以下になると150〜220℃の温度範囲における
動的弾性率（E′）の減少率（150℃、220℃での
E′をそれぞれE′150、E′220としE′220／E′150で表
わ
す）が小さくなりE′220／E′150は0.75より大きくな
る。すなわち熱に対して構造が安定となる。また
染色堅牢度も向上する。さらに△ｎが85×10-3よ
り小さいものは常圧可染性が極めて秀れたものと
なる。 さらに、繊維の中心に於ける平均屈折率
（n(0)）と繊維中心から半径の0.8倍の距離の部
分における平均屈折率（n(0.8)またはn(-0.8）
の差（△(0.8-0)）が好ましくは10×10-3〜80×
10-3、より好ましくは10×10-3〜40×10-3であ
り、繊維の局所的な平均屈折率の分布が繊維の中
心に対して対称であると、充分な強度を有し、染
斑、強伸度斑等が少ない。ここで局所的な平均屈
折率の分布が繊維の中心に対して対称であるとい
うのは平均屈折率nの極小値が（n(0)−10×
10-3）以上であり、かつn(-0.8)とn(0.8)の差が
50×10-3以下、より好ましくは10×10-3以下の場
合をいう。なお上述のn(0)、n(0.8)、n(-0.8)、
△(0.8-0)、△ｎ等の値は干渉顕微鏡により後に
述べる方法で測定したものである。 また本発明の繊維において、220℃における力
学的損失正接（tanδ220）は小さいほど好ましく、
温度上昇に伴う初期モジユラスの低下が小さくな
る。tanδ220が0.25以下の場合該初期モジユラス低
下量は著しく小さくなる。つまり熱に対して極め
て安定な構造の繊維となる。 本発明の繊維は例えば後に実施例に示すように
7000m／分以上好ましくは8000m／分以上引取速
度と特定の冷却条件とを組合せた紡糸巻取法によ
り得ることができる。紡糸巻取の過程に延伸工程
は含まない。引取速度が7000m／分以上であれ
ば、結晶化度（Xc）は70％以上が達成される。
紡糸に際しては、ポリマー粘度、紡糸温度、紡糸
口金下の雰囲気の状態、冷却方法、引取速度等を
適宜調節することにより、紡糸口金より紡出され
たポリマー流の冷却固化、及び細化変形を制御
し、紡糸性よくかつ所望の特性を有する繊維が得
られる。特に、紡出糸条の冷却固化の制御は重要
である。 後述の実施例１で例示のように紡出糸条の全周
囲から糸条の走向方行に平行に供給された空気の
流れによつて糸条を冷却固化及び細化変形を制御
することができる。最も好ましくは、実施例２〜
４で例示のように流体の吸引装置を用いて糸条の
冷却固化細化変形を局限する。7000m／分級の高
速引取速度下で以上の様な冷却固化作用を用いる
ことにより特有の微細構造と屈折的な屈折率分布
と分布の対称性がみられる本発明特有のポリエス
テル繊維が得られる。 紡糸性及び望ましい特性を得るには、急激な冷
却固化、特に一方向からの糸条に直交する低温冷
却風による冷却固化は余り好ましくない。このよ
うな急激な冷却方法や、従来から公知の横吹きの
冷却方法を採用した場合には、繊維の局所的な屈
折率の分布が大きくなり、且つ分布が繊維の中心
に対して非対称となる。その結果、強度が不足
し、自然巻縮が発現し、本発明の繊維は得られな
い。なおここで引取速度とは紡出後、冷却、固化
された糸条が、必要な場合はさらに集束、油剤処
理等をされた後、引取られる第１駆動ロールの速
度を言う。 第１図に実施例で用いた装置の一例を示した。
溶融ポリエステルは加熱された紡糸ヘツド２の中
の紡糸口金（図示せず）より紡出され、大気中で
冷却された糸条１となる。この際紡糸口金下には
紡出された糸条を取囲む管状の加熱域３が設けら
れており、さらにその下方には糸条を冷却吸引す
るための流体吸引装置４が設けられている。管状
の加熱域及び流体吸引装置を通過した糸条は油剤
付与装置５、集束装置６を通したのち引取ロール
７によつて引取られる。このように加熱域と流体
吸引装置を組合せたプロセスは安定した高度の結
晶構造をもつ繊維を安定して製造するのに最適で
ある。 本発明の繊維はフイラメントとして、そのま
ま、或いは仮撚加工、流体加工等を施こした後単
独で或いは他の繊維と混用して編物、織物等の製
品にできるし、又本発明の繊維よりステープルを
作り、紡績糸、混紡糸として用いることができ、
染色に際しては常圧（100℃）においても良好な
染色性を有するとともにその独特の微細構造によ
り製品化過程において加えられる熱に対しても構
造変化が少なく、特に衣料用繊維として有用であ
る。 以下に本発明の繊維の構造特性の測定法を述べ
る。 ＜力学的損失正接（tanδ）、及び動的弾性率（E′）
＞ 東洋ボールドウイン社製、レオビブロン
（RcoVibron）DDV―ｃ型動的粘弾性測定装置
を用い、試料約0.1mg、測定周波数110Hz、昇温測
度10℃／分で乾燥空気中で各温度に於けるtanδ、
及びE′を測定する。tanδ―温度曲線からtanδピー
ク温度（Tmax）〔℃〕と同ピーク高さ（（tanδ）n
ａｘ）が得られる。第２図ａに本発明の繊維Ａ、従
来の延伸糸Ｂ、未延伸糸Ｃ、部分配向糸Ｄのtanδ
―温度曲線、第２図ｂにE′―温度曲線の曲型例を
模式化して示した。 ＜平均屈折率（n、n⊥）、及び平均複屈折率＞ 透過定量干渉顕微鏡（例えば東独カールツアイ
スイエナ社製干渉顕微鏡インターフアコ）を使用
して干渉縞法によつて、繊維の測面から観察した
平均屈折率の分布を測定することができる。）こ
の方法は円形断面を有する繊維に適用する。 繊維の屈折率は繊維軸に対して平行な電場ベク
トルを持つ偏光に対する屈折率nと、繊維軸に
対し垂直な電場ベクトルを持つ偏光に対する屈折
率n⊥によつて特徴づけられる。 ここに説明する測定は全て緑色光線（波長λ＝
549mμ）を使用する。 繊維は光学的にフラツトなスライドガラス及び
カバーガラスを使用し、0.2〜２波長の範囲内の
干渉縞のずれを与える屈折率（Ｎ）を有し、かつ
繊維に対し不活性な封入剤中に浸漬される。この
封入剤中に数本の繊維を浸漬し、単糸が互いに接
触しないようにする。さらに繊維は、その繊維軸
が干渉顕微鏡の光軸及び干渉縞に対して垂直とな
るようにすべきである。この干渉縞のパターンを
写真撮影し、約1500倍に拡大して解析する。 第３図で繊維の封入剤の屈折率をＮ、繊維の外
周上の点S1―S11間の屈折率をn（またはn⊥）、
S1―S11間の厚みをｔ、使用光線の波長をλ、バ
ツクグラウンドの平行干渉縞の間隔（1λに相当）
をＤ、繊維による干渉縞のずれをｄとすると、光
路差Ｒは、Ｒ＝ｄ／Ｄλ＝（n（またはn⊥）−Ｎ） ｔで表わされる。 繊維の半径をＲとすると、繊維の中心R0から
外周Ｒまでの各位置での光路差から各位置での繊
維の屈折率n（またはn⊥）の分布を求めること
ができる。ｒを繊維の中心から各位置までの距離
とした時ｘ＝ｒ／Ｒ＝０、すなわち繊維の中心に
おける屈折率を平均屈折率（n(0)またはn⊥(0)）
という。ｘは外周上において１となりその他の部
分では０〜１の間の値となるが、例えばｘ＝0.8
の点に於ける屈折率をn(0.8)（またはn⊥(0.8)）と
表わす。また平均屈折率n(0)とn⊥(0)より、平均
複屈折率（△ｎ）は△ｎ＝n(0)−n⊥(0)で表わさ
れる。 第４図に従来延伸糸Ｂ及び本発明の繊維Ａの
nの分布を示した。図において横軸に中心から
の距離ｘ＝ｒ／Ｒ、縦軸にnをとつたが、ｘ＝
０が繊維の中心、ｘ＝１及びｘ＝−１が繊維の外
周上の点である。 ＜微結晶の大きさ（ACS）＞ 赤道方向のＸ線回折強度を赤道反射法により測
定することにより微結晶の大きさ（ACS）を求
めることができる。 Ｘ線回折強度は理学電機社製Ｘ線発生装置
（RU―200PL）とゴニオメーター（SG―9R）、
計数管にはシンチレーシヨンカウンター、計数部
には波高分析器を用い、ニツケルフイルターで単
色化したCu―Kα線（波長λ＝1.5418Å）で測定
する。繊維試料の繊維軸がＸ線回折面に対して垂
直となるようにアルミニウム製サンプルホルダー
にセツトする。この時、試料の厚みは0.5m／ｍ
位になるようにセツトする。30KV、80mAでＸ
線発生装置を運転し、スキヤニング速度1゜／分、
チヤート速度10m／分、タイムコンスタント１
秒、ダイバージエンススリツト１／2゜、レシービ
ングスリツト0.3m／ｍ、スキヤツタリングスリ
ツト１／2゜において2θが35゜から7゜まで回折強度を
記録する。記録計のフルスケールは、得られる回
折強度曲線がスケール内にはいるように設定す
る。 ポリエチレンテレフタレート繊維は一般に赤道
線の回折角2θ＝17゜〜26゜の範囲に３つの主要な反
射を有する（低角度側から（100）、（101）、（１１
０）面）。ACSを求めるには例えばＬ、Ｅ、アレ
キサンダー著「高分子Ｘ線回折」化学同人出版、
第７章のシエラー（Scherrer）の式を用いる。 2θ＝7゜と2θ＝35゜の間にある回折強度曲線間を
直線で結びベースラインとする。回折ピークの頂
点からベースラインに垂線を下し、ピークとベー
スライン間の中点を記入する。中点を通る水平線
を回折強度曲線回折ピークの間に引く。主要な反
射がよく分離している場合には曲線のピークの２
つの肩と交差するが、分離が悪い場合には１つの
肩のみと交差する。このピークの幅を測定する。
一方の肩としか交差しない場合は交差した点と中
間点の距離を測定し、それを２倍する。また２つ
の肩と交差する場合は両肩間の距離を測定する。
これらの測定値をラジアン表示に換算し、ライン
幅とする。さらにこのライン幅を次式で補正す
る。 β＝√2−2 Ｂは測定したライン幅、ｂはブロードニング定
数でSi単結晶の（111）面反射のピークのラジア
ンで表示したライン幅（半値幅）である。微結晶
の大きさ（ACS）は次式 ACS（Å）＝K.λ／βcosθ によつて与えられる。ここでＫは１、λはＸ線は
Ｘ線の波長（1.5418Å）、βは補正されたライン
幅、θはブラツグ角で2θの１／２である。 ＜結晶化度（Xc）＞ 微結晶の大きさの測定と同様にして得られたＸ
線回折強度曲線より、2θ＝7゜と2θ＝35゜の間にあ
る回折強度曲線間を直線で結びベースラインとす
る。第２図のように2θ＝20゜付近の谷を頂点とし、
低角側及び高角側のすそに沿つて直線で結び、結
晶部と非晶部に分離し、次式に従つて面積法で求
める。 Xc（％）＝結晶部の散乱強度／全散乱強度×100 ＜結晶配向度（Co）＞ 理学電機社製Ｘ線発生装置（RU−200PL）、繊
維試料測定装置（FS―３）、ゴニオメーター
（SG―９）、計数管にはシンチレーシヨンカウン
ター、計数部には波高分析器を用い、ニツケルフ
イルターで単色化したCu―Kα線（波長λ＝
1.5418Åで測定する。 ポリエチレンテレフタレート繊維は一般に赤道
線上に３つの主要な反射を有するが、結晶配向度
（Co）の測定には（010）面反射を使用する。使
用される（010）面反射の2θは赤道線方向の回折
強度曲線から決定される。 Ｘ線発生装置は30KV、80mAで運転する。繊
維試料測定装置に試料を単糸同志が互いに平行に
なるようにそろえて取付ける。試料の厚みが
0.5m／ｍぐらいになるようにするのが適当であ
る。赤道方向の回折強度曲線から決定された2θ値
にゴニオメーターをセツトする。対称透過法を用
いて方位角方向を−30゜〜＋30゜走査し方位角方向
の回折強度を記録する。さらに−180゜と＋180゜の
方位角方向の回折速度を記録する。この時スキヤ
ニング速度4゜／分、キヤート速度10mm／分、タイ
ムコンスタント１秒、コリメーター2m／mφ、レ
シービングスリツト縦幅19m／ｍ、横幅3.5m／
ｍである。 得られた取位角方向の回折強度曲線からCoを
求めるには、±180゜で得られる回折強度の平均値
を取り、水平線を引きベースラインとする。ピー
クの頂点からベースラインに垂線をおろし、その
高さの中点を求める。中点を通る水平線を引き、
これと回折強度曲線との２つの交点間の距離を測
定し、この値を角度（ ゜）に換算した値を配向
角Ｈ（ ゜）とする。結晶配向度は次式 Co（％）＝180゜−Ｈ／180゜×100 によつて与えられる。 ＜染色性＞ 染色性は平衡染着率によつて評価した。 分散染料レゾリンブルー（Resolin Blue）
FBL（バイエル社商品名）を使用し、３％owf.浴
比１対50で100℃で染色した。分散剤として
Disper TLを1g／加え、さらに酢酸によつて
PH＝６に調整する。染着率は所定時間（２時間）
経過後、染液を採取し、吸光度より残液中の染料
量を算出し、これを染色に用いた染料量から減じ
たものを染着量として染着率（％）を計算した。
なお、試料としては原糸を一口編地とし、スコア
ロールFC2g／を用い60℃で20分精練し、乾燥、
調湿（20℃×65％RH）したものを用いた。 ＜染色堅牢度＞ 染料濃度を１％owfにし、染色時間を90分とす
る以外は染色性評価と同様の方法で染色した試料
をハイドロサルフアイト1g／、水酸化ナトリ
ウム1g／、界面活性剤（サンモールRC−700）
1g／を用い、浴比１対50、80℃で20分間還元
洗浄したものを評価した。 染色堅牢度は耐光堅牢度（JIS Ｌ―1044に準ず
る）、摩擦堅牢度（JIS Ｌ―0849に準ずる）、ホツ
トプレツシング堅牢度（JIS Ｌ―0850に準ずる）
について評価した。 ＜初期モジユラス＞ 前出の動的粘弾性試験のE1の30℃に於ける値
を初期モジユラスとした。 ＜強伸度＞ 東洋ボールドウイン社製TENSILON UTM―
―20型引張試験機により初長５cm、引張速度20
mm／minで測定した。 ＜沸水収縮率＞ 0.1g／ｄ荷重下での試料長をLoとし、荷重を
取除き沸水中で30分間処理した後再度同じ荷重下
で測定した長さをＬとした時、沸水収縮率は 沸水収縮率（％）＝Lo−Ｌ／Ｌ×100 で表わされる。 以上に本発明を実施例を用いて説明する。 実施例 １ フエノール／テトラクロルエタンの２／１混合
溶媒中35℃で測定した固有粘度〔η〕（以下〔η〕
と表わす、）0.63のポリエチレンテレフタレート
を紡糸温度300℃で、孔径0.35φ、孔数７の紡糸口
金より、紡出し、糸条の全周囲から糸条の走行方
向に平行に供給される22℃の空気の流れによつて
冷却、固化させた後、仕上剤を付与し、3000m／
分〜9000m／分の速度で巻取つて、35d／7fの繊
維を得た。その微細構造上の特徴と物性の関係を
第１表に示す。表中のNo.１〜３は本発明の繊維、
No.４〜７は本発明の範囲外の比較対照繊維であ
る。 比較例 １ 〔η〕0.63のポリエチレンテレフタレートを紡
糸温度290℃で、孔径0.35φ、孔径36の紡糸口金よ
り紡出し、22℃の糸条に直交する一方向からの空
気流で冷却後、1500m／分の速度で巻取つた
255d／36fの未延伸糸を延伸比3.3倍、延伸温度
160℃で熱延伸し75d／36fの延伸糸を得た。該延
伸糸の微細構造特性と物性の関係を第１表に示し
た。 第１表よりNo.１〜３の本発明の繊維は、機械的
特性、熱安定性、常圧染色性、染色堅牢度とも充
分なものであることが判る。No.４〜７及び比較例
１の比較対照の繊維（No.８）は上記特性の何れか
において不充分なものである。 実施例 ２〜４ 第１図の装置を用い〔η〕0.65のポリエチレン
テレフタレートを孔径0.25φ、孔数24の紡糸口金
より、紡糸温度290℃で紡出し、紡糸口金直下に
取付けた直径15cm、長さ20cmの加熱筒を通過せし
めた後、加熱筒出口から20cmの位置に設置した流
体吸引装置で吸引、冷却し、さらに常温の雰囲気
空気中を走行せしめて冷却固化後、仕上剤を付与
し、所定の速度で巻取り、50d／24fのフイラメン
トとした。なお、加熱筒内の雰囲気空気の温度は
200℃、流体吸引装置に供給した空気の圧力は0.5
Kg／cm2Ｇ、流量は8Nm／hr、温度は30℃であつ
た。得られた繊維の微細構造上の特徴と実用特性
の関係を第２表に示す。 第２表より明らかなように本発明の繊維は常圧
染色性、機械特性、熱的安定性の全てを満足して
いる。
分な特性を有し、かつ染色性が良好であり、特に
常圧染色による染色が可能で染色堅牢度の秀れた
ポリエステル繊維に関する。 一般にポリエステル繊維、特にポリエチレンテ
レフタレート繊維は強度、寸法安定性等多くの秀
れた特性を備え種々の用途に利用されている。反
面、ポリエチレンテレフタレート繊維は染色性が
劣り、染色に際しては130℃付近の高温高圧で染
色する必要があるため特別な装置を必要とした
り、またウール、アクリル等高圧染色により物性
低下を生じる繊維との混用に制限がある等の欠点
を有している。 ポリエチレンテレフタレート繊維の染色性改
良、常圧可染化に関しては、いくつかの試みがな
されており、例えば染色時にキヤリアーを用いる
方法が知られているが、特別なキヤリアーを要す
ること、染色液の後処理が困難なこと等の欠点が
ある。また染色性の改良されたポリエチレンテレ
フタレートとして金属スルホネート基含有化合物
やポリエーテルを共重合したものが知られている
が、これらの変性ポリエステルは染色性は向上す
るものの重合、紡糸が困難であつたり、或いはポ
リエチレンテレフタレート本来のすぐれた性質を
低下せしめたり、さらには染色堅牢度が劣る等の
欠点があつた。結局上述のようなポリマーの化学
的改質による易染化は、染着座席となりうる第三
成分をポリマー中に混在させるが故にポリエチレ
ンテレフタレート本来の性質をも変化させてしま
うことは避けられないといえる。 一方、化学的改質によらないものとして例えば
特開昭54−64133号公報に、フイラメントあたり
デニール、固有粘度〔η〕、相対的分散染料染着
速度、モジユラス、沸水処理後のモジユラス、ア
モルフアスモジユラス、沸水収縮、収縮モジユラ
ス、収縮値等を特定したフラツトヤーン、及びト
ウが開示されている。これによれば確かに染色性
は改善されてはいるが、同公報記載の発明は酢酸
セルロースの代替として使用するのに適した性質
を有するポリエステルフイラメント、トウに関す
るものであり、得られた繊維は通常のポリエステ
ルに比し、低モジユラス、高伸度となつているほ
か染色堅牢度については具体的に何も説明されて
いない。 また、特開昭55−107511号公報には断面平均複
屈折△ｎが90×10-3以上の配向度を有し、繊維断
面に於ける複屈折が外層と内層に於いて適宜な差
を有するような断面二重構造ポリエチレンテレフ
タレート繊維を得る方法が開示されており、該方
法で得られる繊維は、従来のポリエチレンテレフ
タレート繊維と同様な機械的性質と充分な自然巻
縮、及び染料の吸着性を有するとされている。し
かし該公報には本発明の独特な繊維構造を全く記
載も示唆もしないばかりか該出願明細書中には染
色性、特に常圧染色性、及び染色堅牢度に関する
作用効果についての具体的な示唆も全くなされて
おらず、該公報の記載からだけでは必ずしも本発
明の常圧染色可能なポリエチレンテレフタレート
繊維は得られない。 本発明者らは、かかる従来法の欠点を克服し、
染色性が良好であり、特に常圧染色が可能でかつ
染色堅牢度が秀れる一方、本来の好ましい性質を
も兼ね備えたポリエステル繊維について、微細構
造面からの研究を進めた結果、従来は知られなか
つた、特定の非晶部構造を有する繊維によつて、
上記目的が達成されることを見い出し、本発明に
到達した。 初期モジユラスが50g／ｄ以上、伸度が20％〜
60％の実質的にポリエチレンテレフタレートから
なる繊維であつて、測定周波数110Hzにおける力
学的損失正接（tanδ）のピーク温度（Tmax）お
よびピーク値（（tanδ）max）がそれぞれ85℃≦
Tmax≦110℃および0.115≦（tanδ）nax≦0.135の
関係を満足し、結晶化度（Xc）が70％以上、平
均屈接率（n(0)）繊維の中心から半径の0.8倍の
距離にある部分の屈折率（n(0.8)）との差（△
（０．８−０））が10×10-3以上80×10-3以下の局所
的
な屈折率分有を有しかつ前記の分布が繊維中心に
関して対称である常圧染色可能なポリエステル繊
維に関するものである。 本発明におけるポリエステルは実質的にポリエ
チレンテレフタレートからなり、公知の重合法で
得られるものであるが、通常ポリエステルに使用
される添加剤、例えば艶消剤、安定剤、制電剤等
を含んでもよい。また重合度については通常の繊
維形成用の範囲内であれば特に制限はないし、本
発明の目的を損わない範囲内での少量の他の成分
との共重合ももちろん可能である。 本発明のポリエステル繊維の第１の特徴は、測
定周波数110Hzにおける力学的損失正接（tanδ）
のピーク温度（Tmax）およびピーク値（（tanδ）
nax）が次の関係を満足していることにある。 85℃Tmax≦110℃ 0.115≦（tanδ）nax≦0.135 Tmaxが110℃より高いと染色性が低下し、常
圧可染ができなくなり、85℃より低いと実用に耐
える機械的性質（強度、伸度、初期モジユラス）
が得られなし、一方（tanδ）naxが0.135より大き
い場合は繊維の熱安定性が低下し、寸法安定性
（収縮率）が劣り、染色堅牢度が低下すし、0.115
より小さくても染色性が低下し、常圧可染ができ
なくなることが本発明者によつて初めて明らかと
なつた。 従来のポリエステル繊維ではTmaxは120℃以
上であり、また一般にTmaxの減少に伴ない、
（tanδ）naxは高くなる。その結果、染色性、染色
堅牢度、熱安定性を兼ね備えたものは全く知られ
ていない。 また本発明において、ポリエステルとしての特
性を出すためには30℃における初期モジユラスが
50g／ｄ以上であることが必要である。そのため
には複屈折（△ｎ）は通常30×10-3以上である。 ここで30℃における初期モジユラスとは30℃に
おける動的弾性率（E′30）で表わされる。 こうした特徴を有する本発明の繊維について、
さらにその構造と力学的性質（強度、伸度、初期
モジユラス、動的弾性率）、及び染色性との関連
を検討した結果、次のことが明らかになつた。 本発明の繊維において、結晶化度（Xc）、
（010）面の微結晶の大きさ（ACS）、及び（010）
面の結晶配向度（Co）はいずれも繊維の機械的
特性に関連し、本発明の繊維がポリエステル繊維
として充分な強度（3g／ｄ以上）、伸度（20〜60
％）初期モジユラス（≧50g／ｄ）を有するため
にXcは70％以上、ACSは50Å以上、Coは90％以
上であることが好ましい。さらに好ましい範囲は
Xcが75％以上、ACSが55Å以上である。ここで
Xc、ACS、CoはＸ線回折によりそれぞれ後述の
方法で測定された値である。 次に、本発明の繊維において繊維軸方向に電場
ベクトルを持つ偏光の中心平均屈折率（n(0)）
が1.70より小さくかつ1.65以上であれば適度の伸
度（20〜60％）と染色性を有し、衣料用繊維とし
て好ましいものとなる。最適な（n(0)）の範囲
は、1.65〜1.68である。 また、本発明の平均複屈折率（△ｎ）は本発明
の繊維が30℃に於いて50g／ｄ以上の初期モジユ
ラスを有するためには30×10-3以上であるが、一
方、熱に対する安定性、及び染色性、染色堅牢度
の観点から好ましくは110×10-3以下、さらによ
り好ましくは85×10-3以下である。△ｎが110×
10-3以下になると150〜220℃の温度範囲における
動的弾性率（E′）の減少率（150℃、220℃での
E′をそれぞれE′150、E′220としE′220／E′150で表
わ
す）が小さくなりE′220／E′150は0.75より大きくな
る。すなわち熱に対して構造が安定となる。また
染色堅牢度も向上する。さらに△ｎが85×10-3よ
り小さいものは常圧可染性が極めて秀れたものと
なる。 さらに、繊維の中心に於ける平均屈折率
（n(0)）と繊維中心から半径の0.8倍の距離の部
分における平均屈折率（n(0.8)またはn(-0.8）
の差（△(0.8-0)）が好ましくは10×10-3〜80×
10-3、より好ましくは10×10-3〜40×10-3であ
り、繊維の局所的な平均屈折率の分布が繊維の中
心に対して対称であると、充分な強度を有し、染
斑、強伸度斑等が少ない。ここで局所的な平均屈
折率の分布が繊維の中心に対して対称であるとい
うのは平均屈折率nの極小値が（n(0)−10×
10-3）以上であり、かつn(-0.8)とn(0.8)の差が
50×10-3以下、より好ましくは10×10-3以下の場
合をいう。なお上述のn(0)、n(0.8)、n(-0.8)、
△(0.8-0)、△ｎ等の値は干渉顕微鏡により後に
述べる方法で測定したものである。 また本発明の繊維において、220℃における力
学的損失正接（tanδ220）は小さいほど好ましく、
温度上昇に伴う初期モジユラスの低下が小さくな
る。tanδ220が0.25以下の場合該初期モジユラス低
下量は著しく小さくなる。つまり熱に対して極め
て安定な構造の繊維となる。 本発明の繊維は例えば後に実施例に示すように
7000m／分以上好ましくは8000m／分以上引取速
度と特定の冷却条件とを組合せた紡糸巻取法によ
り得ることができる。紡糸巻取の過程に延伸工程
は含まない。引取速度が7000m／分以上であれ
ば、結晶化度（Xc）は70％以上が達成される。
紡糸に際しては、ポリマー粘度、紡糸温度、紡糸
口金下の雰囲気の状態、冷却方法、引取速度等を
適宜調節することにより、紡糸口金より紡出され
たポリマー流の冷却固化、及び細化変形を制御
し、紡糸性よくかつ所望の特性を有する繊維が得
られる。特に、紡出糸条の冷却固化の制御は重要
である。 後述の実施例１で例示のように紡出糸条の全周
囲から糸条の走向方行に平行に供給された空気の
流れによつて糸条を冷却固化及び細化変形を制御
することができる。最も好ましくは、実施例２〜
４で例示のように流体の吸引装置を用いて糸条の
冷却固化細化変形を局限する。7000m／分級の高
速引取速度下で以上の様な冷却固化作用を用いる
ことにより特有の微細構造と屈折的な屈折率分布
と分布の対称性がみられる本発明特有のポリエス
テル繊維が得られる。 紡糸性及び望ましい特性を得るには、急激な冷
却固化、特に一方向からの糸条に直交する低温冷
却風による冷却固化は余り好ましくない。このよ
うな急激な冷却方法や、従来から公知の横吹きの
冷却方法を採用した場合には、繊維の局所的な屈
折率の分布が大きくなり、且つ分布が繊維の中心
に対して非対称となる。その結果、強度が不足
し、自然巻縮が発現し、本発明の繊維は得られな
い。なおここで引取速度とは紡出後、冷却、固化
された糸条が、必要な場合はさらに集束、油剤処
理等をされた後、引取られる第１駆動ロールの速
度を言う。 第１図に実施例で用いた装置の一例を示した。
溶融ポリエステルは加熱された紡糸ヘツド２の中
の紡糸口金（図示せず）より紡出され、大気中で
冷却された糸条１となる。この際紡糸口金下には
紡出された糸条を取囲む管状の加熱域３が設けら
れており、さらにその下方には糸条を冷却吸引す
るための流体吸引装置４が設けられている。管状
の加熱域及び流体吸引装置を通過した糸条は油剤
付与装置５、集束装置６を通したのち引取ロール
７によつて引取られる。このように加熱域と流体
吸引装置を組合せたプロセスは安定した高度の結
晶構造をもつ繊維を安定して製造するのに最適で
ある。 本発明の繊維はフイラメントとして、そのま
ま、或いは仮撚加工、流体加工等を施こした後単
独で或いは他の繊維と混用して編物、織物等の製
品にできるし、又本発明の繊維よりステープルを
作り、紡績糸、混紡糸として用いることができ、
染色に際しては常圧（100℃）においても良好な
染色性を有するとともにその独特の微細構造によ
り製品化過程において加えられる熱に対しても構
造変化が少なく、特に衣料用繊維として有用であ
る。 以下に本発明の繊維の構造特性の測定法を述べ
る。 ＜力学的損失正接（tanδ）、及び動的弾性率（E′）
＞ 東洋ボールドウイン社製、レオビブロン
（RcoVibron）DDV―ｃ型動的粘弾性測定装置
を用い、試料約0.1mg、測定周波数110Hz、昇温測
度10℃／分で乾燥空気中で各温度に於けるtanδ、
及びE′を測定する。tanδ―温度曲線からtanδピー
ク温度（Tmax）〔℃〕と同ピーク高さ（（tanδ）n
ａｘ）が得られる。第２図ａに本発明の繊維Ａ、従
来の延伸糸Ｂ、未延伸糸Ｃ、部分配向糸Ｄのtanδ
―温度曲線、第２図ｂにE′―温度曲線の曲型例を
模式化して示した。 ＜平均屈折率（n、n⊥）、及び平均複屈折率＞ 透過定量干渉顕微鏡（例えば東独カールツアイ
スイエナ社製干渉顕微鏡インターフアコ）を使用
して干渉縞法によつて、繊維の測面から観察した
平均屈折率の分布を測定することができる。）こ
の方法は円形断面を有する繊維に適用する。 繊維の屈折率は繊維軸に対して平行な電場ベク
トルを持つ偏光に対する屈折率nと、繊維軸に
対し垂直な電場ベクトルを持つ偏光に対する屈折
率n⊥によつて特徴づけられる。 ここに説明する測定は全て緑色光線（波長λ＝
549mμ）を使用する。 繊維は光学的にフラツトなスライドガラス及び
カバーガラスを使用し、0.2〜２波長の範囲内の
干渉縞のずれを与える屈折率（Ｎ）を有し、かつ
繊維に対し不活性な封入剤中に浸漬される。この
封入剤中に数本の繊維を浸漬し、単糸が互いに接
触しないようにする。さらに繊維は、その繊維軸
が干渉顕微鏡の光軸及び干渉縞に対して垂直とな
るようにすべきである。この干渉縞のパターンを
写真撮影し、約1500倍に拡大して解析する。 第３図で繊維の封入剤の屈折率をＮ、繊維の外
周上の点S1―S11間の屈折率をn（またはn⊥）、
S1―S11間の厚みをｔ、使用光線の波長をλ、バ
ツクグラウンドの平行干渉縞の間隔（1λに相当）
をＤ、繊維による干渉縞のずれをｄとすると、光
路差Ｒは、Ｒ＝ｄ／Ｄλ＝（n（またはn⊥）−Ｎ） ｔで表わされる。 繊維の半径をＲとすると、繊維の中心R0から
外周Ｒまでの各位置での光路差から各位置での繊
維の屈折率n（またはn⊥）の分布を求めること
ができる。ｒを繊維の中心から各位置までの距離
とした時ｘ＝ｒ／Ｒ＝０、すなわち繊維の中心に
おける屈折率を平均屈折率（n(0)またはn⊥(0)）
という。ｘは外周上において１となりその他の部
分では０〜１の間の値となるが、例えばｘ＝0.8
の点に於ける屈折率をn(0.8)（またはn⊥(0.8)）と
表わす。また平均屈折率n(0)とn⊥(0)より、平均
複屈折率（△ｎ）は△ｎ＝n(0)−n⊥(0)で表わさ
れる。 第４図に従来延伸糸Ｂ及び本発明の繊維Ａの
nの分布を示した。図において横軸に中心から
の距離ｘ＝ｒ／Ｒ、縦軸にnをとつたが、ｘ＝
０が繊維の中心、ｘ＝１及びｘ＝−１が繊維の外
周上の点である。 ＜微結晶の大きさ（ACS）＞ 赤道方向のＸ線回折強度を赤道反射法により測
定することにより微結晶の大きさ（ACS）を求
めることができる。 Ｘ線回折強度は理学電機社製Ｘ線発生装置
（RU―200PL）とゴニオメーター（SG―9R）、
計数管にはシンチレーシヨンカウンター、計数部
には波高分析器を用い、ニツケルフイルターで単
色化したCu―Kα線（波長λ＝1.5418Å）で測定
する。繊維試料の繊維軸がＸ線回折面に対して垂
直となるようにアルミニウム製サンプルホルダー
にセツトする。この時、試料の厚みは0.5m／ｍ
位になるようにセツトする。30KV、80mAでＸ
線発生装置を運転し、スキヤニング速度1゜／分、
チヤート速度10m／分、タイムコンスタント１
秒、ダイバージエンススリツト１／2゜、レシービ
ングスリツト0.3m／ｍ、スキヤツタリングスリ
ツト１／2゜において2θが35゜から7゜まで回折強度を
記録する。記録計のフルスケールは、得られる回
折強度曲線がスケール内にはいるように設定す
る。 ポリエチレンテレフタレート繊維は一般に赤道
線の回折角2θ＝17゜〜26゜の範囲に３つの主要な反
射を有する（低角度側から（100）、（101）、（１１
０）面）。ACSを求めるには例えばＬ、Ｅ、アレ
キサンダー著「高分子Ｘ線回折」化学同人出版、
第７章のシエラー（Scherrer）の式を用いる。 2θ＝7゜と2θ＝35゜の間にある回折強度曲線間を
直線で結びベースラインとする。回折ピークの頂
点からベースラインに垂線を下し、ピークとベー
スライン間の中点を記入する。中点を通る水平線
を回折強度曲線回折ピークの間に引く。主要な反
射がよく分離している場合には曲線のピークの２
つの肩と交差するが、分離が悪い場合には１つの
肩のみと交差する。このピークの幅を測定する。
一方の肩としか交差しない場合は交差した点と中
間点の距離を測定し、それを２倍する。また２つ
の肩と交差する場合は両肩間の距離を測定する。
これらの測定値をラジアン表示に換算し、ライン
幅とする。さらにこのライン幅を次式で補正す
る。 β＝√2−2 Ｂは測定したライン幅、ｂはブロードニング定
数でSi単結晶の（111）面反射のピークのラジア
ンで表示したライン幅（半値幅）である。微結晶
の大きさ（ACS）は次式 ACS（Å）＝K.λ／βcosθ によつて与えられる。ここでＫは１、λはＸ線は
Ｘ線の波長（1.5418Å）、βは補正されたライン
幅、θはブラツグ角で2θの１／２である。 ＜結晶化度（Xc）＞ 微結晶の大きさの測定と同様にして得られたＸ
線回折強度曲線より、2θ＝7゜と2θ＝35゜の間にあ
る回折強度曲線間を直線で結びベースラインとす
る。第２図のように2θ＝20゜付近の谷を頂点とし、
低角側及び高角側のすそに沿つて直線で結び、結
晶部と非晶部に分離し、次式に従つて面積法で求
める。 Xc（％）＝結晶部の散乱強度／全散乱強度×100 ＜結晶配向度（Co）＞ 理学電機社製Ｘ線発生装置（RU−200PL）、繊
維試料測定装置（FS―３）、ゴニオメーター
（SG―９）、計数管にはシンチレーシヨンカウン
ター、計数部には波高分析器を用い、ニツケルフ
イルターで単色化したCu―Kα線（波長λ＝
1.5418Åで測定する。 ポリエチレンテレフタレート繊維は一般に赤道
線上に３つの主要な反射を有するが、結晶配向度
（Co）の測定には（010）面反射を使用する。使
用される（010）面反射の2θは赤道線方向の回折
強度曲線から決定される。 Ｘ線発生装置は30KV、80mAで運転する。繊
維試料測定装置に試料を単糸同志が互いに平行に
なるようにそろえて取付ける。試料の厚みが
0.5m／ｍぐらいになるようにするのが適当であ
る。赤道方向の回折強度曲線から決定された2θ値
にゴニオメーターをセツトする。対称透過法を用
いて方位角方向を−30゜〜＋30゜走査し方位角方向
の回折強度を記録する。さらに−180゜と＋180゜の
方位角方向の回折速度を記録する。この時スキヤ
ニング速度4゜／分、キヤート速度10mm／分、タイ
ムコンスタント１秒、コリメーター2m／mφ、レ
シービングスリツト縦幅19m／ｍ、横幅3.5m／
ｍである。 得られた取位角方向の回折強度曲線からCoを
求めるには、±180゜で得られる回折強度の平均値
を取り、水平線を引きベースラインとする。ピー
クの頂点からベースラインに垂線をおろし、その
高さの中点を求める。中点を通る水平線を引き、
これと回折強度曲線との２つの交点間の距離を測
定し、この値を角度（ ゜）に換算した値を配向
角Ｈ（ ゜）とする。結晶配向度は次式 Co（％）＝180゜−Ｈ／180゜×100 によつて与えられる。 ＜染色性＞ 染色性は平衡染着率によつて評価した。 分散染料レゾリンブルー（Resolin Blue）
FBL（バイエル社商品名）を使用し、３％owf.浴
比１対50で100℃で染色した。分散剤として
Disper TLを1g／加え、さらに酢酸によつて
PH＝６に調整する。染着率は所定時間（２時間）
経過後、染液を採取し、吸光度より残液中の染料
量を算出し、これを染色に用いた染料量から減じ
たものを染着量として染着率（％）を計算した。
なお、試料としては原糸を一口編地とし、スコア
ロールFC2g／を用い60℃で20分精練し、乾燥、
調湿（20℃×65％RH）したものを用いた。 ＜染色堅牢度＞ 染料濃度を１％owfにし、染色時間を90分とす
る以外は染色性評価と同様の方法で染色した試料
をハイドロサルフアイト1g／、水酸化ナトリ
ウム1g／、界面活性剤（サンモールRC−700）
1g／を用い、浴比１対50、80℃で20分間還元
洗浄したものを評価した。 染色堅牢度は耐光堅牢度（JIS Ｌ―1044に準ず
る）、摩擦堅牢度（JIS Ｌ―0849に準ずる）、ホツ
トプレツシング堅牢度（JIS Ｌ―0850に準ずる）
について評価した。 ＜初期モジユラス＞ 前出の動的粘弾性試験のE1の30℃に於ける値
を初期モジユラスとした。 ＜強伸度＞ 東洋ボールドウイン社製TENSILON UTM―
―20型引張試験機により初長５cm、引張速度20
mm／minで測定した。 ＜沸水収縮率＞ 0.1g／ｄ荷重下での試料長をLoとし、荷重を
取除き沸水中で30分間処理した後再度同じ荷重下
で測定した長さをＬとした時、沸水収縮率は 沸水収縮率（％）＝Lo−Ｌ／Ｌ×100 で表わされる。 以上に本発明を実施例を用いて説明する。 実施例 １ フエノール／テトラクロルエタンの２／１混合
溶媒中35℃で測定した固有粘度〔η〕（以下〔η〕
と表わす、）0.63のポリエチレンテレフタレート
を紡糸温度300℃で、孔径0.35φ、孔数７の紡糸口
金より、紡出し、糸条の全周囲から糸条の走行方
向に平行に供給される22℃の空気の流れによつて
冷却、固化させた後、仕上剤を付与し、3000m／
分〜9000m／分の速度で巻取つて、35d／7fの繊
維を得た。その微細構造上の特徴と物性の関係を
第１表に示す。表中のNo.１〜３は本発明の繊維、
No.４〜７は本発明の範囲外の比較対照繊維であ
る。 比較例 １ 〔η〕0.63のポリエチレンテレフタレートを紡
糸温度290℃で、孔径0.35φ、孔径36の紡糸口金よ
り紡出し、22℃の糸条に直交する一方向からの空
気流で冷却後、1500m／分の速度で巻取つた
255d／36fの未延伸糸を延伸比3.3倍、延伸温度
160℃で熱延伸し75d／36fの延伸糸を得た。該延
伸糸の微細構造特性と物性の関係を第１表に示し
た。 第１表よりNo.１〜３の本発明の繊維は、機械的
特性、熱安定性、常圧染色性、染色堅牢度とも充
分なものであることが判る。No.４〜７及び比較例
１の比較対照の繊維（No.８）は上記特性の何れか
において不充分なものである。 実施例 ２〜４ 第１図の装置を用い〔η〕0.65のポリエチレン
テレフタレートを孔径0.25φ、孔数24の紡糸口金
より、紡糸温度290℃で紡出し、紡糸口金直下に
取付けた直径15cm、長さ20cmの加熱筒を通過せし
めた後、加熱筒出口から20cmの位置に設置した流
体吸引装置で吸引、冷却し、さらに常温の雰囲気
空気中を走行せしめて冷却固化後、仕上剤を付与
し、所定の速度で巻取り、50d／24fのフイラメン
トとした。なお、加熱筒内の雰囲気空気の温度は
200℃、流体吸引装置に供給した空気の圧力は0.5
Kg／cm2Ｇ、流量は8Nm／hr、温度は30℃であつ
た。得られた繊維の微細構造上の特徴と実用特性
の関係を第２表に示す。 第２表より明らかなように本発明の繊維は常圧
染色性、機械特性、熱的安定性の全てを満足して
いる。
【表】
【表】
【表】
【表】
比較例 ３
実施例１において、20℃の空気を条糸に直交す
る一方向から風速0.2m／秒で冷却しながら固化
させ、7000m／分の速度で巻取り、35d／7fの繊
維を得た。該繊維の微細構造上の特徴と物性の関
係及び実用特性を第３表に示す。 尚、本比較例条件の風速を0.3m／秒とした場
合には糸ゆれが大きく、正常な巻取りができなか
つた。
る一方向から風速0.2m／秒で冷却しながら固化
させ、7000m／分の速度で巻取り、35d／7fの繊
維を得た。該繊維の微細構造上の特徴と物性の関
係及び実用特性を第３表に示す。 尚、本比較例条件の風速を0.3m／秒とした場
合には糸ゆれが大きく、正常な巻取りができなか
つた。
【表】
第１図は本発明の実施例で用いた装置の概略図
で図において、１は糸条、２は紡糸ヘツド、３は
管状加熱域、４は流体吸引装置、５は油剤付与装
置、６は集束装置、７は引取ロールである。 第２図ａおよび第２図ｂは力学的損失正接
（tanδ）―温度（Ｔ）曲線、動的弾性率（E1）―
温度（Ｔ）曲線を模式化して表わしたグラフであ
る。第３図は繊維の断面内半径方向屈折率
（n又はn⊥）分布の測定に用いた干渉縞のパタ
ーンの一例である。図においてａは繊維の断面
図、ｂは干渉縞パターン図で、１は繊維、２は封
入剤による干渉縞、３は繊維による干渉縞であ
る。 第４図は、本発明の繊維、及び従来の延伸糸の
半径方向の屈折率（n）分布の一例を示すグラ
フである。第５図は、ポリエチレンテレフタレー
ト繊維のＸ線回折強度曲線の一例を示すグラフで
ある。
で図において、１は糸条、２は紡糸ヘツド、３は
管状加熱域、４は流体吸引装置、５は油剤付与装
置、６は集束装置、７は引取ロールである。 第２図ａおよび第２図ｂは力学的損失正接
（tanδ）―温度（Ｔ）曲線、動的弾性率（E1）―
温度（Ｔ）曲線を模式化して表わしたグラフであ
る。第３図は繊維の断面内半径方向屈折率
（n又はn⊥）分布の測定に用いた干渉縞のパタ
ーンの一例である。図においてａは繊維の断面
図、ｂは干渉縞パターン図で、１は繊維、２は封
入剤による干渉縞、３は繊維による干渉縞であ
る。 第４図は、本発明の繊維、及び従来の延伸糸の
半径方向の屈折率（n）分布の一例を示すグラ
フである。第５図は、ポリエチレンテレフタレー
ト繊維のＸ線回折強度曲線の一例を示すグラフで
ある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 初期モジユラスが50g／ｄ以上、伸度が20％
〜60％の実質的にポリエチレンテレフタレートか
らなる繊維であつて、測定周波数110Hzにおける
力学的損失正接（tanδ）のピーク温度（Tmax）
およびピーク値（（tanδ）max）がそれぞれ85℃
≦Tmax≦110℃および0.115≦（tanδ）max≦
0.135の関係を満足し、結晶化度（Xc）が70％以
上、平均屈接率（n(0)）と繊維の中心から半径
の0.8倍の距離にある部分の屈折率（n(0.8)）と
との差（△(0.8-0)）が10×10-3以上80×10-3以
下の局所的な屈折率分布を有しかつ前記の分布が
繊維中心に関して対称である常圧染色可能なポリ
エステル繊維。 ２ 平均屈折率が1.65〜1.7である特許請求の範
囲第１項記載のポリエステル繊維。 ３ 平均複屈折率（△ｎ）が110×10-3以下であ
る特許請求の範囲第１項記載のポリエステル繊
維。 ４ 平均複屈折率（△ｎ）が85×10-3以下である
特許請求の範囲第１項又は第２項記載のポリエス
テル繊維。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP513181A JPS57121613A (en) | 1981-01-19 | 1981-01-19 | Polyester fiber dyeable at normal pressure |
| EP82100289A EP0056963B2 (en) | 1981-01-19 | 1982-01-16 | Polyester fiber dyeable under normal pressure and process for the production thereof |
| DE8282100289T DE3263054D1 (en) | 1981-01-19 | 1982-01-16 | Polyester fiber dyeable under normal pressure and process for the production thereof |
| KR8200170A KR860000205B1 (ko) | 1981-01-19 | 1982-01-16 | 상압 염색 가능한 폴리에스테르 섬유 |
| US06/340,895 US4415726A (en) | 1981-01-19 | 1982-01-19 | Polyester fiber dyeable under normal pressure and process for the production thereof |
| US06/527,499 US4496505A (en) | 1981-01-19 | 1983-08-29 | Process for the production of a polyester fiber dyeable under normal pressure |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP513181A JPS57121613A (en) | 1981-01-19 | 1981-01-19 | Polyester fiber dyeable at normal pressure |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57121613A JPS57121613A (en) | 1982-07-29 |
| JPS648086B2 true JPS648086B2 (ja) | 1989-02-13 |
Family
ID=11602753
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP513181A Granted JPS57121613A (en) | 1981-01-19 | 1981-01-19 | Polyester fiber dyeable at normal pressure |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57121613A (ja) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5994615A (ja) * | 1982-11-18 | 1984-05-31 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 易染性ポリエステル繊維の製造法 |
| JPS59199814A (ja) * | 1983-04-20 | 1984-11-13 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 易染性ポリエステル繊維 |
| JPS6065131A (ja) * | 1983-09-19 | 1985-04-13 | 旭化成株式会社 | ポリエステル仮撚加工糸の製法 |
| JPS60252747A (ja) * | 1984-05-29 | 1985-12-13 | 東洋紡績株式会社 | 伸縮性を有する熱成形生地または縫製品 |
| JPS6155215A (ja) * | 1984-08-23 | 1986-03-19 | Teijin Ltd | 制電性ポリエステル繊維 |
| JPS6189321A (ja) * | 1984-10-08 | 1986-05-07 | Teijin Ltd | 高染色性ポリエステル繊維 |
| JPS6221817A (ja) * | 1985-05-30 | 1987-01-30 | Teijin Ltd | ポリエステル繊維の超高速紡糸方法 |
| JPS6221816A (ja) * | 1985-05-30 | 1987-01-30 | Teijin Ltd | ポリエステルの超高速紡糸方法 |
| JPS62238816A (ja) * | 1986-04-09 | 1987-10-19 | Teijin Ltd | ポリエステル糸の製糸方法 |
| US4687610A (en) * | 1986-04-30 | 1987-08-18 | E. I. Du Pont De Neumours And Company | Low crystallinity polyester yarn produced at ultra high spinning speeds |
| JPS63105137A (ja) * | 1986-10-21 | 1988-05-10 | 旭化成株式会社 | ポリエステル系製品染繊維製品 |
| DE3770623D1 (de) * | 1987-03-17 | 1991-07-11 | Unitika Ltd | Polyesterfaser und verfahren zur herstellung derselben. |
| JPS6433239A (en) * | 1987-07-28 | 1989-02-03 | Asahi Chemical Ind | Production of fabric |
| JPH01280071A (ja) * | 1988-04-27 | 1989-11-10 | Asahi Chem Ind Co Ltd | ポリエステル繊維の改質方法 |
| JP2823231B2 (ja) * | 1989-04-06 | 1998-11-11 | 旭化成工業株式会社 | ポリエステルマルチフィラメント及びその製造方法 |
-
1981
- 1981-01-19 JP JP513181A patent/JPS57121613A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57121613A (en) | 1982-07-29 |
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