SU1604162A3 - Способ получени светлых продуктов и мазута - Google Patents

Abstract

Изобретение касаетс  производства топлив, в частности получени  светлых продуктов и мазута (дизельное и карбюраторное топливо), и может быть использовано в нефтепереработке. Цель - снижение энергозатрат и повышение качества целевого продукта. Дл  этого процесс ведут из т желых металло- и серусодержащих остатков перегонки нефти, которые подвергают термическому крекингу при 421-425°С, давлении 1 МПа в течение 20 мин с последующим разделением полученных продуктов и подачей на вторую стадию термического крекинга, который ведут при 400°С, давлении 0,106-0,11 МПа в течение 55-60 мин с выделением целевых продуктов (атмосферной дистилл цией). 1 табл.

Description

Изобретение касаетс  способа получени  светлых продуктов, таких как .дизельное и карбюраторное топливо, и обычнор. пригодное дл  использовани  жидкое топливо (мазут), путем термического превращени  т желых металло- и серусодержащих остатков перегонки нефти.

Цель изобретени  - повышение качества целевых продуктов при требующем меньших затрат термическом превращении : самых т желых металло- и серусодержащих остатков перегонки нефти.

Способ осуществл ют следующим образом .

Полученньй путем вакуумной дистилл ции остаток перегонки нефти со следующими характеристиками:

Плотность при

15 С, кг/л

Температура

затвердевани , с

Конрадсон-тест,

мас.%

В зкость при температуре 130 С, сСт

1,011

42

18,3

а tc

оа

182

3

Растворимые вещества в циклогексаноне , мас.%. 8,1

Сера, мас.% 3,12

Азот, мас.% 0,86

Никель, ррт 74

Ванадий, ррт 195 подвергают термическому крекингу по методу легкого крекинга. При этом путем вариации параметров можно максимально увеличить конверсию.

Полученные результаты сведены в табл.1.

Опытные данные показьшают, что

применительно к имеющимс  исходным продуктам может быть достигнута конверси  свьпае 25 мас.% в расчете на 500 С, Удовлетворительные результат дл  обеспечени  степени конверсии свыше 30% не могут быть достигнуты при использовании обычного легкого крекинга. Светлые продукты, полученные путем дистилл ции под атмосферн давлением из продуктов конверсии, составл ют относительно небольшую долю от них. Проводима  затем вакуумна  дистилл ци  не позвол ет существенно увелетить количество дистилл та, так как она св зана со значительными расходами, которые ВО многих случа х могут превысить достигнутьш эффект.

В ходе проведени  дальнейшых опытов пробу остатков перегонки нефти по предлагаемому способу подвергают двухступенчатому м гкому термическому крекингу с промежуточным удалением продуктов конверсии. Получают ел дующие результаты:

0,106 0,106

5 6

424 425

400 400

1 1

20 20

60 55 15 15

Q

5

0 5

.--

0

5

0

5

мас.% в расчете

на исх. продукт 18 25,5 Обща  i конверси  мас.% (500°С) 54,4 58,5 Качество остатка после первой стадии, содержание сухого шлама по тесту гор чей

фильтрации, мас.% 0,15 .0,15 Качество остатка после второй стадии - разность между сухим шламом после ускоренного старени  и содержащимс  шламом по тесту гор чей фильтрации, мас.%0,04 0,02

Сера, мас.% 2,99 3,06 В зкость при

225 С, сСт 42 45 Выход дистилл та при атмосферной дистилл ции в расчете на исходный , . продукт мас.% г °

5

6,2 21,5 23,8

6,0 20,6 29,1 55,7

при С:

200

200-350

350-500

Общий дистилл т

Результаты этой серии опытов показывают , что достигнуто значительное увеличение выхода светлых продуктов из остатка перегонки такого качества , которое позвол ет его использовать в качестве обычного жидкого топлива. При сравнении опытов 5 и 6 видно, что максимально отдел етс  продукт конверсии на стадии I. при умеренно м гких услови х на стадии Д5 II увеличиваетс  обща  конверси , в частности, фракции 350-500 с, которые используютс  дл  получени  карбюраторного топлива за счет сочетани  термического и каталитического крекингов, включа  предварительную гидрокаталитическую обработку.

В современных установках дл  сжигани  жидкого топлива могут примен тьс  остатки с величинами в зкости от 40 до 50 сСт при предварительном нагревании до .

Можно регулировать в зкость в устаревших установках и т.д., путем смешивани  с рециркул том, который

олучен путем каталитического крекина подвергнутой предварительной гидро-. аталитической обработке смеси т жеой дистилл тной фракции двуступен- атого умеренного (легкого) термиеского крекинга в соответствии с пытом 6 и полученного путем дистил ции из нефти вакуумного дистилл та.

8

88 12

74

26

4120 1377 15 2,75

356

144

2,45

0,15 0,15

Опыт

Остаток из опыта 6, мас,% Рециркул т, мас.%

Качество смеси котельного топлива, в зкость , сСт, при С: 70 100 225

Сера, мас,% Тест гор чей фильтрации, содержание сухого шлама, мас,% Разность сухого шлама после ускоренного старени  и содержащегос  сухого шлама , мас.% Опыты 7 и 8 показывают, что предложенные варианты смесей обеспечивают возможность получени  как котельного топлива дл  сжигани  в котельных установках, требующих обеспечени  в зкости около 15 сСт как и достижени  более высоких требований к в зкости, возникающих например, в случае применени  так называемого бункерного топлива, и при этом не возникает проблема стабильности при хранении.

Продукт, который ввод т на вторую термическую ступень расщеплени , имеет средние температуры кипени , т.е.. превьщ1ающие , и только несколько процентов составных частей кип т т при температуре ниже 500 С. Содержание этого продукта (нерастворимого в гексане) в асфальтенах в опыте 5 составл ет 9,9 мас.%, в опыте - примерно 11,1 мас.%. Асфальтены в необ0 ,01 0,02

04162

- . .

т 10

15

20

25

30

35

40

45

50

;«;

работанном веществе неблагопри тньЫ образом вли ют на результаты термического расщеплени . Удаление асфаль- тенов при помощи отдельной установки св зано со значительными затратами остающийс  при проведении такой экстракции асфальтеновый продукт невозможно примен ть как условное котельное топливо.

В табл.2 приведены результаты опытов 9-12, свидетельствующие о значении времени обработки на каждой ступени . Опыт 9 проведен в соответствии с формулой изобретени , опыт 10 - при меньщем времени обработки на второй ступени до сравнению с первой ступенью . В этом случае полу : или, однако , как меньшую степень конверсии, так и неприемлемое дл  котельного топлива качество остатка. Повьш1ение температуры на второй ступени с целью достижени  более высокой конверсии было невозможным из-за проблемы коксовани  в аппаратуре.

В примере 11 разложение на второй ступени провод т при том же времени обработки, что и на первой ступени. Результаты показывают, однако, только сравнительно небольшую конверсию и недостаточную степень конверсии.

С целью достижени  приемлемого качества остатка врем  обработки в опыте 12 меньше чем врем  обработки в опыте 11.

Claims (1)

1. Формула изобретени 

   Способ получени  светлых продуктов и мазута из т жельтх металл- и се- русодержащих остатков перегонки нефти путем их термического крекинга на первой стадии с последующим разделением полученных продуктов и подачей одного из продуктов на вторую стадию термического крекинга с вьщелением целевых продуктов, отличающийс  тем, что, с целью повьшени  качества целевых продуктову первую стадию термического крекинга осуществл ют при температуре 421- 425°С, давлении 1 МПа и времени 20 мин, вторую стадию - при температуре 4004, давлении 0,106 - 0,11 МПа и времени 55-60 мин.

   Таблица 1

   )-

   По содержанию сухого шлама, определенного по тесту гор чей фильтрации суд т о качестве конверсионных остатков перегонки Атмосферна  дистилл ци 

   Температура,

   ° С

   Давление, МПа Врем , мин Обща  конверси , мас.%

   (500°С) Качество ос- татка после второй стадии (гор ча  фильтраци ) - содержание сухог шлама, мас.% Различие в сухих :шламах после ускореннго старени  и имеющимс , мас.%

   гор чей фильтраци

   Таблица

   420

   1

   20

   420

   1

   10

   38,2

   39,3

   33,5

   0,63

   0,25

   0,19

   0,21

   0,14

   0,10