WO1996005352A1 - Procede de nettoyage en milieu liquide de pieces d'etoffes ou de vetements et installation pour sa mise en ×uvre - Google Patents

Procede de nettoyage en milieu liquide de pieces d'etoffes ou de vetements et installation pour sa mise en ×uvre Download PDF

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WO1996005352A1
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André Champeau
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    • D—TEXTILES; PAPER
    • D06—TREATMENT OF TEXTILES OR THE LIKE; LAUNDERING; FLEXIBLE MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • D06F—LAUNDERING, DRYING, IRONING, PRESSING OR FOLDING TEXTILE ARTICLES
    • D06F43/00—Dry-cleaning apparatus or methods using volatile solvents
    • D06F43/08—Associated apparatus for handling and recovering the solvents
    • D06F43/086—Recovering the solvent from the drying air current

Definitions

  • the invention relates to a method of cleaning in a liquid medium parts of fabrics or clothing and an installation for its implementation.
  • a washing is first carried out by bringing the parts to be cleaned into contact with the liquid, constantly purified, by stirring inside a rotary drum, or by spraying of liquid on moving parts.
  • a more or less high proportion of the liquid is mechanically extracted, by various spinning or pressing techniques.
  • the heating and cooling requirements are all the closer to the equivalence as the evaporation and cooling temperatures are close.
  • French patent FR-2 696 480 incorporated by reference also describes a vacuum drying process by extraction, called “azeotropic" with expanded water vapor.
  • This process has a certain number of advantages over conventional processes: rapid drying, complete removal of the solvent, quality of cleaning, absence of electrostatic charges.
  • the method of the invention consists in carrying out the drying phase under vacuum in the presence of vapors, in particular superheated steam, injected at low pressure.
  • the injection of low-pressure steam, in particular superheated low-pressure water vapor, as soon as the drying chamber is placed under vacuum makes it possible to completely expel the air contained in the machine.
  • the drying operation carried out according to the invention uses a non-azeotropic extraction process, that is to say it is possible to vary the flow rate of the injection vapor for a given result, because the system is bivariant, whereas in an azeotropic process, monovariant by nature, the ratio of the quantities of water vapor and of solvent is determined according to the pressure.
  • Another advantage of the process according to the invention is that it makes it possible to lower the vaporization temperature of the solvent.
  • a pressure of 3.10 ⁇ Pa with perchlorethylene, it is only 14 ° C, while it is about 28 ° C in the methods described in patent FR-E-88834 cited above.
  • FIG. 2 an improved installation allowing the implementation of the method of the invention
  • the invention relates to a new vacuum drying method.
  • the invention relates to a process for cleaning, in a liquid medium, pieces of fabric or clothing comprising a vacuum step carried out under a pressure of between 1.5 ⁇ 10 ⁇ and 15 ⁇ 10 6 Pa in the presence of steam intended to serve as a vector for the elimination of said liquid and injected from a source at a pressure between 0.8.10 '* and 8.10 4 Pa, preferably between 4 and 6.10 4 Pa.
  • This drying step is advantageously carried out at a temperature between 30 and 55 ° C., and preferably between 35 and 45 ° C. This temperature is advantageously ensured by bringing the wall of the enclosure which is carried out the drying at a temperature between 40 and 75 ° C, thus providing a direct heat transfer.
  • the extraction of the solvent is carried out in a process in which the injected vapor is water vapor.
  • the water vapor is preferably superheated to a temperature between 80 and 150 ° C. before its injection.
  • Steam is advantageously introduced from the start of the drying phase and throughout the duration of this stage. It is therefore introduced as soon as the vacuum reaches a value between 1.5 and 15.10 3 Pa.
  • the method of the invention also implements a high performance heat pump system obtained by virtue of the small difference in temperatures of the hot and cold parts which can be between 50 and 60 ° C.
  • the practical coefficient of performance is thus close to 3.
  • This device provides all of the heat and cooling requirements.
  • a heat generator supplies low-pressure steam, at a pressure between 0.8 ⁇ 10 ⁇ and 8 ⁇ 10 4 Pa and at the same time heating water at a temperature of the order of 40 to 75 ° C., advantageously from 40 to 55 ° C, as required.
  • the MOLLLER diagram represented in FIG. 1 highlights the advantage of injecting water vapor from a source of superheated steam, for example at 150 ° C., under reduced pressure, represented by the hatched area D of the graph.
  • the expansion resulting from the introduction of this vapor into an enclosure under lower pressure occurs according to arrow F.
  • the risk of condensation, materialized by the area of the diagram, located below the saturation curve (I), is practically no.
  • Another advantage of this drying process according to the invention is that, if it is perfectly suitable in the case of cleaning processes in a liquid medium using, as is most often the case today, solvents organic and more particularly chlorinated solvents, in particular perchlor ⁇ ethylene, it can also be used with solvents of the hydro ⁇ carbide type, in particular saturated or unsaturated C 2 -C 2 hydrocarbons, for example undecane, or derivatives of these hydrocarbons of ester or alcohol type possibly in mixture with water and capable of being suitable for cleaning.
  • This represents a particular advantage of the invention because it cannot be ruled out that this type of solvent may be required in the future to replace the chlorinated solvents widely used at present.
  • the invention also relates, according to a second aspect, an instal ⁇ lation for the implementation of the method described above.
  • this installation comprises a sealed drying enclosure comprising a rotary drum and means making it possible to create a vacuum of between 1.5 ⁇ 10 and 15 ⁇ 10 6 Pa in said enclosure during the drying step, as well as means for supplying and injecting steam into said enclosure.
  • the means for establishing said vacuum are advantageously constituted by a vacuum pump and an air ejector placed on the suction device of said vacuum pump.
  • the 2-stage liquid ring vacuum pumps used hitherto hardly make it possible to obtain voids of less than 4.10 ⁇ Pa and, this provided, moreover, to cool the liquid ring to 15 ° C minimum. .
  • a liquid ring pump is advantageously used.
  • an air ejector device is placed at the suction of the vacuum pump, it is supplied with air at atmospheric pressure taken from the pump discharge, there is recycling, and it is l 'ejector which extracts directly from the capacity and allows a vacuum to be obtained advantageously of the order of 1,300 Pa, inaccessible with the pump alone.
  • the liquid ring pump operates in a closed circuit but the vacuum level can be significantly improved by the addition of an ejector placed on the suction circuit of this vacuum pump.
  • the vacuum pump could be replaced by a device comprising a water pump.
  • the installation also includes means for heating the rotary drum.
  • These means can be constituted by means of direct or indirect heating of the drum.
  • direct heating will be chosen.
  • This direct heating can be, in particular, achieved by means of a hot water circuit at 40 to 75 ° C, constituting the cylindrical surface of the drum, using, for example, a coil of stainless steel tube 20 mm in diameter , for example with turns spaced 3 mm apart. With such a device, or any equivalent, the heat transfer is much more efficient and the thermal efficiency is multiplied by three.
  • the water vapor at low pressure is generally superheated before being injected into the drying chamber.
  • the installation for implementing the method of the invention also comprises heating and cooling means using quantities of heat which are all the more similar when the process is carried out at lower pressure.
  • this system also provides equivalent cooling power at around 4 to 12 ° C, preferably from 5 to 8 * C.
  • FIG. 2 corresponds to a particularly advantageous variant of the invention, setting out operates a heat pump system.
  • FIG. 3 a simplified installation which does not have the improvement which the heat pump constitutes.
  • Figure 2 is a diagram of an installation for implementing the invention, incorporating a heat pump system. Certain parts relating to materials common to all cleaning machines, in particular solvent tanks, regulation equipment, are not shown, for the purpose of simplification.
  • the installation shown in Figure 2 includes the following equipment:
  • the machine itself, comprising a sealed enclosure 1 provided with a loading door and a rotary drum 2 provided with a heating device. This part constitutes the hot part of the device.
  • buttons buttons, etc.
  • the condensates are collected in a receptacle 8.
  • the components 7 and 8 of the installation constitute the cold part of the device.
  • a vacuum device comprising:
  • the liquids collected are treated in a decantation container 14.
  • a heat pump system supplies the installation with heat and cold requirements. It essentially includes:
  • the cooling requirements are supplied separately to the separator 12 and to the condenser 7 by the evaporators 17 and 19 respectively, each provided with their pressure reducer, connected to the reserve capacity 16.
  • the installation allows the recycling of condensates thus, the condensed water collected in 14 and 12 can be used as feed water for the steam generator 15.
  • This generator is supplied with water by the condensates produced during the drying step, with a possible external make-up, so that there is no discharge of liquid effluent to the outside.
  • the two evaporators 17 and 19 can be replaced by a single evaporator to cool the water which then circulates to cool the condenser 7 and the separator 12.
  • the non-condensable gases pass through an activated carbon adsorber 13.
  • variable volume capacity 4 They are sent to the variable volume capacity 4 and are reintroduced into the machine, at the end of the cycle, to restore the atmospheric pressure and allow the door to open.
  • the washing phase is carried out by circulation of solvent, introduced as a jet directly into the drum 2 in alternating rotation, from the front face of 1.
  • the solvent flows through the filter 5 and the valve 22. It is taken up by a circulation pump and passes through a purifying filter, not shown, before being recycled.
  • Washing is often supplemented by a rinsing operation with the solvent which has just been distilled.
  • the final drying phase uses the simultaneous means of carrying it out inside the drum, the speed of which has been reduced to about that of washing.
  • the heat pump system Shortly before the end of the spin cycle, the heat pump system is started to quickly supply the heat and cold needs.
  • the vacuum device essentially the pump 10
  • the vacuum device is also started. It is then necessary to isolate the capacity 1 from the outside, which requires the closure of the valves 21, 22, 24.
  • the valve 26 is closed while the valves 25, 27 and 28 are open. The vacuum is thus quickly established in the equipment upstream of the pump 10, that is to say the parts 1, 5, 6, 7 and 8 of the assembly.
  • the solvent contained in the clothing begins to vaporize. This phenomenon is then accelerated by the triggering of the steam injection controlled by the automatic valve 29, and introduced into the machine through the heater 3.
  • the triggering of the steam injection is adjusted for a pressure which can be between 1.5 and 15.10 ⁇ Pa, depending on the case, the flow rate can be adjusted by a calibrated orifice, or any other equivalent device.
  • the acceleration of the extraction thus obtained results from the modification of the equilibrium regime of the vapors, and from mechanical effects accompanied by thermal heating on the margins of the azeotropy.
  • the vapors from 1 and 2 are stopped for the most part (about 90%) in the condenser 7.
  • the cooling temperature is a function of the setting of the expansion valve 31 supplying the evaporator 19.
  • the capacity for receiving the condensates 8 is provided with a control light allowing to follow the drying progress.
  • the pump 10 is a liquid ring pump operating in a closed circuit, provided with a fluid separator 12 of the cyclone type cooled by the evaporator 17 supplied from the pressure reducer 32. A certain amount of solvent is stopped in the separator 12 and will be evacuated at the end of the operation to the decanter 14.
  • the solvent will finally be returned to the machine's storage tanks, not shown here.
  • variable volume capacity 4 was filled during the drying phase, with the air extracted from 1 in particular, the excess gas from leaks, for example, can escape through the valve 32.
  • the opening of the valve 21 between 4 and 1 makes it possible to restore the atmospheric pressure in the machine and its opening for the unloading of the clothes, marking the end of the cycle
  • the primary condenser which can, for example, be separated from the group of filters, the groups of filters being able, for example, to be associated and separated from the condenser primary.
  • Such an arrangement is used in the context of the installation shown diagrammatically in FIG. 3.
  • the flexible tank 4 intended for the installation described to receive the gases intermittently may be omitted from the installation, insofar as the previous purification of the vapors emitted has been sufficient. Furthermore, although the heat pump device is of notable interest, it is possible that, in certain cases, it is not requested for reasons of simplicity or investment cost.
  • FIG. 3 schematically represents an installation for the implementation of a method of the invention which does not incorporate the flexible tank 4 of the installation shown in FIG. 2 but which could well be supplemented if necessary by such a device, but which, above all, for reasons of economy of investment, operates without a heat pump.
  • the machine shown in Figure 3 differs essentially from that of Figure 2, in that the heat pump has been replaced by a low pressure steam generator (15) and a water cooling system (33 ) that operate independently.
  • the low pressure steam generator (15) can be heated electrically or by a heating coil supplied by a conventional steam generator operating at a pressure between 4.10 ⁇ Pa and 8.10 ⁇ Pa and preferably from 5 to 6.10 ⁇ Pa.
  • This low pressure generator can directly deliver superheated steam at a temperature between 80 and 150 # C. Superheating can also be carried out independently.
  • the low pressure generator can also provide hot water for heating of the machine at a temperature between 40 and 75 ° C, or the latter can be heated independently.
  • the low pressure steam generator supplies superheated steam at a pressure between 0.8.10 4 Pa and 8.10 4 Pa, and preferably at a pressure of the order of 5.10 4 Pa.
  • the water cooling (33) is a conventional device comprising a refrigeration unit capable of providing cooling water to a temperature between 4 and 12 ° C for example.
  • Figure 3 representative of such a machine, differs essentially from that shown in Figure 2, comprising a heat pump in that the latter is replaced by the low pressure steam generator (15) and the water cooler (33) which operate independently. This is why the same reference numbers have been indicated therein to represent the same devices.
  • the clothes were first cleaned in a simple washing phase with a circulating solvent, constantly filtered. Duration of the operation: 11 minutes.
  • the washing was followed by a mechanical spin at 450 rpm for 4 minutes, leaving between 4.2 and 4.5 kg of solvent in the clothes.
  • the steam injection was triggered when the residual pressure in the machine was below 1.5.10 4 Pa.
  • a similar cleaning operation with current conventional machines using the same solvent, requires a preliminary phase of placing under inert gas and the total duration of the cycle is of the order of 50 minutes.

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Abstract

L'invention concerne un procédé de nettoyage en milieu liquide de pièces d'étoffes ou de vêtements, caractérisé en ce qu'il comprend une étape de séchage sous vide réalisée sous une pression comprise entre 1,5.103 et 15.103 Pa en présence de vapeur destinée à servir de vecteur pour l'élimination dudit liquide et injectée à partir d'une source à une pression comprise entre 0,8.104 et 8.104 Pa. Elle concerne également une installation destinée à la mise en ÷uvre de ce procédé.

Description

PROCEDE DE NETTOYAGE EN MILIEU LIQUIDE DE PIECES D'ETOFFES OU DE VETEMENTS ET INSTALLATION POUR SA MISE EN OEUVRE
L'invention concerne un procédé de nettoyage en milieu liquide de pièces d'étoffes ou de vêtements et une installation pour sa mise en oeuvre.
Dans les techniques de nettoyage en milieu liquide actuellement uti¬ lisées, on procède d'abord à un lavage par mise en contact des pièces à nettoyer avec le liquide, constamment épuré, par brassage à l'intérieur d'un tambour rotatif, ou par pulvérisation du liquide sur les pièces en mouvement. Dans une seconde phase, on extrait mécaniquement une proportion plus ou moins élevée du liquide, par des techniques variées d'essorage ou de pressage.
Finalement, le reste du liquide doit être extrait des pièces au cours d'une opération dite de séchage. Celle-ci doit être poussée jusqu'à l'élimination totale du liquide, en particulier quand il s'agit de solvants organiques de nature souvent toxique, même à très faible dose.
La plupart des machines de nettoyage par solvant mettent en oeuvre un procédé de séchage en circuit fermé à circulation d'air. La chaleur nécessaire à l'évaporation du solvant restant après essorage mécanique est apportée par l'air en circulation. Le solvant entraîné est ensuite condensé dans la partie froide du circuit.
Les besoins de chauffage et de refroidissement sont d'autant plus proches de l'équivalence que les températures d'évaporation et de refroidissement sont voisines.
En fait, les machines de nettoyage modernes sont équipées d'un système de pompe à chaleur qui permet de récupérer environ 50 % de l'énergie thermique nécessaire.
Or :onnaît également des procédés de nettoyage des vêtements par solvants dans lequels l'étape de séchage est réalisée sous vide. C'est en particulier le cas des procédés décrits dans le brevet FR-A-1338 398 et son certificat d'addition FR-E-88 834. Selon le procédé décrit dans le certificat d'addition, il est préconisé d'envoyer avant et/ou pendant l'application du vide, des vapeurs chauffées ou surchauffées, en particulier des vapeurs de solvants, pour transférer de la chaleur au solvant résiduel et le vaporiser. Toutefois, ce document ne suggère nullement d'envoyer, tout au long de l'étape de séchage, de la vapeur produite sous basse pression, en particulier de la vapeur d'eau surchauffée.
Or, les essais réalisés par l'inventeur de la présente demande ont clairement montré que l'utilisation de vapeur surchauffée dès la mise sous vide contribue grandement à l'accélération des échanges thermiques nécessaires au séchage.
Le brevet français FR-2 696 480 incorporé en référence décrit également un procédé de séchage sous vide par extraction, dite "azéotropique" avec de la vapeur d'eau détendue.
Ce procédé présente un certain nombre d'avantages sur les procédés classiques : rapidité du séchage, élimination complète du solvant, qualité du nettoyage, absence de charges électrostatiques.
Dans l'état actuel de la technique, les machines utilisées sont assez bien adaptées à l'utilisation de solvants tels que le perchloréthylène.
Toutefois, ce solvant présente un niveau de toxicité qui le condamnerait à moyen terme s'il n'était pas possible de réduire effectivement les émissions au voisinage de zéro, ce que les machines classiques à séchage à l'air ne permettent pas vraiment. Celles-ci résultent d'ailleurs d'un compromis en ce qui concerne les capacités spécifiques de traitement.
Dans ces machines, il faut en effet deux fois plus de capacité de "con¬ tenant" pour le séchage que pour le lavage. La capacité de tambour adoptée résulte donc d'un compromis entre ces deux valeurs. D'autre part, l'utilisation comme solvant d'hydrocarbures tels que l'undécane, dans les machines de type classique, pose des problèmes de sécurité qu'on pallie en opérant sous gaz inerte, produit par un générateur d'azote assez coûteux.
En outre, du fait de la faible volatilité du solvant, la durée du séchage est pratiquement doublée (par rapport au solvant chloré).
Par ailleurs, avec l'utilisation de solvants peu volatils, de la famille des hydrocarbures, actuellement envisagés, les procédés mettant en oeuvre une étape de séchage sous vide, comme les autres plus classiques, consomment beaucoup d'énergie. Le nouveau procédé et les moyens de sa mise en oeuvre, objet de la présente invention apportent une réponse aux insuffisances et aux imperfections des techniques actuelles ainsi qu'aux besoins exprimés par les utilisateurs.
Ainsi, plus précisément, le procédé de l'invention consiste à réaliser la phase de séchage sous vide en présence de vapeurs, en particulier de vapeur d'eau surchauffée, injectée à basse pression.
L'injection de vapeur basse pression, en particulier de vapeur d'eau basse pression surchauffée, dès la mise sous vide de l'enceinte de séchage permet de chasser complètement l'air contenu dans la machine. L'opération de séchage réalisée selon l'invention met en oeuvre un processus d'extraction non azéotropique, c'est-à-dire qu'il est possible de faire varier le débit de la vapeur d'injection pour un résultat donné, car le système est bivariant, alors que dans un processus azéotropique, monovariant par nature, le rapport des quantités de vapeur d'eau et de solvant est déterminé en fonction de la pression. L'avantage du procédé de l'invention qui permet de réaliser un système d'extraction non azéotropique du solvant se trouve encore accru lors de l'utilisation de solvants hydrocarbonés du type undécane, car l'utilisation d'un tel solvant conduirait à des consommations beaucoup plus importantes de vapeur d'eau dans le cas d'un système azéotropique : en effet, il faudrait 5 kg de vapeur pour 1 kg de solvant dans un tel système alors que le procédé de l'invention permet de limiter la consommation de vapeur à 1,1 kg, au plus, pour 1 kg de solvant, soit donc cinq fois moins.
Un autre avantage du procédé selon l'invention est qu'il permet d'abaisser la température de vaporisation du solvant. Ainsi, sous une pression de 3.10^ Pa, avec le perchloréthylène, elle est seulement de 14*C, alors qu'elle est d'environ 28*C dans les procédés décrits dans le brevet FR-E-88834 cité ci- dessus.
Il en résulte que dans le procédé selon l'invention, le gradient d'évaporation, c'est-à-dire la différence entre la température de l'environnement des vêtements à l'intérieur du panier de la machine et celle du solvant dans les vêtements est pratiquement doublé, ce qui accroît considérablement l'efficacité du séchage.
Par ailleurs, lorsque l'on envisage d'utiliser des solvants hydrocarbonés qui sont appelés à remplacer les solvants chlorés, l'élimination de l'air par balayage à la vapeur constitue un second avantage particulièrement important du procédé de l'invention puisqu'il permet d'éviter l'utilisation d'un générateur de gaz inerte tel qu'il est utilisé en particulier actuellement dans les machines classiques et qui représente un supplément de prix de l'installation d'au moins 20 %. Un autre avantage de l'utilisation de vapeur surchauffée lors de la mise sous vide est qu'elle contribue également à l'accélération des échanges thermiques nécessaires au séchage.
En effet, l'efficacité de ce vecteur de chaleur est très supérieure à celle de l'air ou des solvants utilisés dans le procédé décrit, en particulier dans le brevet FR-E-88 834 cité ci-dessus.
La description qui suit, donnée en particulier en référence aux figures 1 à 3, illustre clairement les avantages du procédé de l'invention.
Les figures représentent respectivement :
- figure 1 : le diagramme de MOLLIER donnant l'enthalpie (H) du système en fonction de son entropie (S),
- figure 2 : une installation perfectionnée permettant la mise en oeuvre du procédé de l'invention,
- figure 3 : une autre installation pour la mise en oeuvre du procédé de l'invention. Selon un premier aspect, l'invention concerne un nouveau procédé de séchage sous vide.
Selon une de ses caractéristiques essentielles, l'invention concerne un procédé de nettoyage en milieu liquide de pièces d'étoffes ou de vêtements comprenant une étape sous vide réalisée sous une pression comprise entre 1,5.10^ et 15.10^ Pa en présence de vapeur destinée à servir de vecteur pour l'élimination dudit liquide et injectée à partir d'une source à une pression comprise entre 0,8.10'* et 8.104 Pa, de préférence entre 4 et 6.104 Pa.
Cette étape de séchage est avantageusement effectuée à une tempéra¬ ture comprise entre 30 et 55*C, et de préférence entre 35 et 45'C. Cette température est assurée avantageusement en portant la paroi de l'enceinte où est effectué le séchage à une température comprise entre 40 et 75*C, assurant ainsi un transfert direct de chaleur.
Selon une variante de l'invention, l'extraction du solvant est réalisée dans un processus dans lequel la vapeur injectée est de la vapeur d'eau. La vapeur d'eau est de préférence surchauffée à une température com¬ prise entre 80 et 150*C avant son injection.
La vapeur est avantageusement introduite dès le début de la phase de séchage et pendant toute la durée de cette étape. Elle est par conséquent introduite dès que le vide atteint une valeur comprise entre 1,5 et 15.103 Pa.
Les conditions de température et de pression de la vapeur injectée permettent de réaliser, à la différence du système réalisé dans le brevet FR-
2 696 480, un système essentiellement non azéotropique d'extraction du solvant. Il s'agit d'un système bi-variant qui permet d'optimiser les conditions d'extraction du solvant.
Selon une variante particulièrement avantageuse, le procédé de l'invention met en outre en oeuvre un système de pompe à chaleur à haute performance obtenue grâce à la faible différence des températures des parties chaude et froide qui peut être comprise entre 50 et 60*C. Le coefficient pratique de performance est ainsi voisin de 3.
Ce dispositif fournit l'ensemble des besoins en chaleur et en refroidis¬ sement.
Ainsi, un générateur de chaleur fournit de la vapeur basse pression, à une pression comprise entre 0,8.10^ et 8.104 Pa et en même temps de l'eau de chauffage à une température de l'ordre de 40 à 75*C, avantageusement de 40 à 55*C, selon les besoins.
Les caractéristiques ci-dessus se traduisent :
1) Par un gradient d'extraction élevé, accélérant le processus, en par¬ ticulier quand il s'agit de solvants dits "lourds" tels que, par exemple l'undέcane. 2) L'utilisation de vapeur d'eau à basse pression pour le balayage, évite les inconvénients inhérents à l'emploi de vapeur à 3 à 5.10^ pa fournie par les générateurs classiques, vapeur dont la détente à l'intérieur de la machine n'est pas exempte de risques de condensation comme le montre le diagramme de Mollier, donné sur la figure 1 et bien connu de l'homme du métier. Ce diagramme montre que, dans les conditions de la présente invention, la vapeur de balayage évolue très au-dessus de la courbe de saturation, ce qui n'est pas le cas lorsqu'on détend la vapeur à 3 à 5.10^ Pa à l'intérieur de la machine.
3) Une consommation d'énergie réduite même par rapport à celle des machines classiques avec pompe à chaleur, le gain étant d'au moins 30 . 4) Pas de consommation d'eau.
5) Une émission résiduelle de solvant extrêmement basse. La con¬ centration de solvant dans la machine à l'ouverture, est inférieure à 25 ppm alors que les meilleures machines, respectant d'ailleurs les normes actuelles, présentent des concentrations au moins 10 fois plus importantes.
Le diagramme de MOLLLER représenté sur la figure 1 met en évidence l'intérêt de procéder à l'injection de vapeur d'eau à partir d'une source de vapeur surchauffée, par exemple à 150*C, sous une pression réduite, représentée par le domaine hachuré D du graphique. La détente résultant de l'introduction de cette vapeur dans une enceinte sous plus faible pression se produit selon la flèche F. Le risque de condensation, matérialisé par la zone du diagramme, située en dessous de la courbe de saturation (I), est pratiquement nul.
Par contre, la détente d'une vapeur, à la même température de 150*C, mais depuis une pression de 5.10^ Pa, présente de grands risques de condensation. Une telle détente s'effectue selon des chemins situés entre une détente isentropique matérialisée par la verticale BA^ et une détente isenthalpique suivant l'horizontale BAQ. Selon l'importance du travail fourni par la vapeur au cours de sa détente, le chemin est plus ou moins incliné entre BA et BAQ.
A titre d'exemples, on a matérialisé sur la figure 1 ces détentes intermédiaires représentées par les courbes BA2, BA3, BA4, BA5. Seule la détente selon BAi, pratiquement sans travail "extérieur", est exempte de condensation.
Un autre avantage de ce procédé de séchage selon l'invention est que, s'il convient parfaitement bien dans le cas des procédés de nettoyage en milieu liquide utilisant, comme c'est le cas le plus souvent à l'heure actuelle, des solvants organiques et plus particulièrement des solvants chlorés, en particulier le perchlor¬ éthylène, il pourra également être mis en oeuvre avec des solvants de type hydro¬ carbure, en particulier des hydrocarbures saturés ou non en Cg à Ci 2 par exemple l'undécane, ou des dérivés de ces hydrocarbures de type esters ou alcools éventuel¬ lement en mélange avec de l'eau et susceptibles de convenir pour le nettoyage. Ceci représente un avantage particulier de l'invention car il n'est pas exclu que ce type de solvants soit amené dans l'avenir à remplacer les solvants chlorés largement utilisés à l'heure actuelle.
L'invention concerne également, selon un deuxième aspect, une instal¬ lation pour la mise en oeuvre du procédé précédemment décrit. Cette installation comprend selon l'une de ses caractéristiques essen¬ tielles une enceinte étanche de séchage comprenant un tambour rotatif et des moyens permettant de réaliser un vide compris entre 1,5.10^ et 15.10^ Pa dans ladite enceinte pendant l'étape de séchage, ainsi que des moyens de fourniture et d'injection de vapeur dans ladite enceinte.
Les moyens permettant d'établir ledit vide sont avantageusement cons¬ titués d'une pompe à vide et d'un éjecteur à air placé sur le dispositif d'aspiration de ladite pompe à vide.
En effet, les pompes à vide à anneau liquide à 2 étages utilisées jusqu'ici ne permettent guère l'obtention de vides inférieurs à 4.10^ Pa et, ceci à condition d'ailleurs, de refroidir l'anneau liquide à 15*C minimum. En outre, au voisinage de cette pression, on évite difficilement la cavitation due à une vaporisation de l'eau à l'intérieur de la pompe, endommageant celle-ci rapidement. Ainsi, selon l'invention, on utilise avantageusement une pompe à anneau liquide. Toutefois, un dispositif d'éjecteur à air est placé à l'aspiration de la pompe à vide, il est alimenté par de l'air à la pression atmosphérique prélevé au refoulement de la pompe, il y a recyclage, et c'est l'éjecteur qui extrait directement sur la capacité et permet d'obtenir un vide avantageusement de l'ordre de 1 300 Pa, inaccessible avec la pompe seule. Le résultat est spectaculaire car le régime d'extraction du solvant se situe alors à un niveau de températures nettement inférieur. L'utilisation de ce nouveau dispositif de vide permet d'extraire les vapeurs de solvant à une température d'équilibre de l'ordre de 15*C au lieu de 30*C au moins avec la pompe seule. Le gradient de température, gouvernant la vapori¬ sation du solvant, est pratiquement multiplié par 2, passant de 15#C à 30*C. Un autre avantage est d'éviter ainsi tout risque de cavitation de la pompe à vide.
Ainsi, dans l'installation de la présente invention comme dans celle décrite dans le brevet FR-2 696 480, la pompe à anneau liquide fonctionne en circuit fermé mais le niveau de vide peut être nettement amélioré grâce à l'adjonction d'un éjecteur à air placé sur le circuit d'aspiration de cette pompe à vide.
Toutefois, dans les machines de faible capacité, la pompe à vide pourrait être remplacée par un dispositif comportant une trompe à eau. Selon une variante avantageuse de l'invention, l'installation comporte également des moyens de chauffage du tambour rotatif.
Ces moyens peuvent être constitués par des moyens de chauffage direct ou indirect du tambour. On choisira de préférence un chauffage direct. Ce chauffage direct pourra être, en particulier, réalisé au moyen d'un circuit d'eau chaude à 40 à 75*C, constituant la surface cylindrique du tambour, en utilisant, par exemple, un serpentin en tube inox de 20 mm de diamètre, par exemple avec spires espacées de 3 mm. Avec un tel dispositif, ou tout autre équivalent, le transfert de chaleur est beaucoup plus efficace et le rendement thermique est multiplié par trois.
La vapeur d'eau à basse pression est généralement surchauffée avant son injection dans l'enceinte de séchage.
L'installation pour la mise en oeuvre du procédé de l'invention comprend également des moyens de chauffage et de refroidissement mettant en oeuvre des quantités de chaleur d'autant plus voisines que le processus s'effectue à plus basse pression.
C'est ainsi qu'un dispositif de pompe à chaleur s'applique ici dans des conditions d'efficacité exceptionnelles.
Il est en effet possible d'opérer entre des températures de 60 et 5*C. Il en résulte un coefficient de performance théorique de 333/55 = 6,05.
On peut donc espérer un coefficient pratique de 3, c'est-à-dire qu'avec un compresseur de 6 k , on peut générer autant de vapeur qu'une chaudière de 18 kW.
Mais, en outre, ce système fournit également la puissance de refroidis- sèment équivalente aux environs de 4 à 12*C, de préférence de 5 à 8*C.
Le procédé et l'installation de l'invention sont illustrés par la description ci-dessous d'un mode de réalisation particulier de l'invention faite au regard de la figure 2 qui correspond à une variante particulièrement intéressante de l'invention, mettant en oeuvre un système de pompe à chaleur. On décrira également plus loin, en référence à la figure 3, une installation simplifiée ne présentant pas le perfectionnement que constitue la pompe à chaleur.
La figure 2 est un schéma d'une installation pour la mise en oeuvre de l'invention, incorporant un système de pompe à chaleur. Certaines parties concernant des matériels communs à toutes les machines de nettoyage, en particulier réservoirs de solvants, équipements de régulation, ne sont pas représentées, dans un but de simplification.
L'installation représentée sur la figure 2 comprend les équipements suivants :
- La machine proprement dite, comprenant une enceinte étanche 1 munie d'une porte de chargement et un tambour rotatif 2 pourvu d'un dispositif de chauffage. Cette partie constitue la partie chaude du dispositif.
En suivant les effluents liquides et gazeux, on trouve successivement : - un filtre à liquide 5 pour l'élimination des particules solides
(épingles, boutons, etc.),
- un filtre des gaz et vapeurs 6,
- un condenseur des vapeurs 7,
- les condensats sont recueillis dans un réceptacle 8. Les composants 7 et 8 de l'installation constituent la partie froide du dispositif.
- les vapeurs non condensées et les gaz sont extraits par un dispositif de vide comprenant :
. une pompe à vide 10, . un éjecteur à gaz 11 ,
. un séparateur/reftoidisseur 17.
Les liquides recueillis sont traités dans un récipient de décantation 14.
Un système de pompe à chaleur fournit à l'installation les besoins en chaleur et en froid. II comprend essentiellement :
- un compresseur à fréon 18,
- un générateur de chaleur 15 fournissant de la vapeur à basse pres¬ sion : 0,8 à 8.104 Pa injectée dans la machine, pratiquement sans détente, en passant par le réchauffeur 3, - de l'eau chaude à 40 à 75*C, mise en circulation par la pompe 20 et introduite au tambour rotatif par l'arbre central de transmission,
- les besoins en refroidissement sont fournis séparément au séparateur 12 et au condenseur 7 par les évaporateurs 17 et 19 respectivement, munis chacun de leur détendeur, reliés à la capacité de réserve 16. L'installation permet le recyclage des condensats ainsi, les eaux condensées recueillies en 14 et 12 peuvent être utilisées comme eau d'alimentation du générateur de vapeur 15. Ce générateur est alimenté en eau par les condensats produits pendant l'étape de séchage, avec un apoint extérieur éventuel, de telle sorte qu'il n'y a pas de rejet d'effluent liquide à l'extérieur.
Selon une autre variante, on peut remplacer les deux έvaporateurs 17 et 19 par un seul évaporateur pour refroidir l'eau qui circule ensuite pour refroidir le condenseur 7 et le séparateur 12.
Les gaz non condensables passent à travers un adsorbeur à charbon actif 13.
Ils sont envoyés dans la capacité à volume variable 4 et sont réintroduits dans la machine, en fin de cycle, pour rétablir la pression atmosphé¬ rique et permettre l'ouverture de la porte.
La description précédente des principaux équipements de l'installation représentée sur le schéma de la figure 2 est complétée ci-dessous par celle du fonctionnement de la même installation, en référence au schéma de la figure 2.
La phase de lavage est effectuée par circulation de solvant, introduit en jet directement dans le tambour 2 en rotation alternée, depuis la face avant de 1.
Le solvant s'écoule par le filtre 5 et la vanne 22. Il est repris par une pompe de circulation et passe dans un filtre épurateur, non représentés, avant d'être recyclé.
Le lavage est souvent complété par une opération de rinçage avec le solvant qui vient d'être distillé.
L'extraction mécanique d'une proportion plus au moins grande du solvant retenu par les vêtements est effectuée par essorage. Le tambour est mis en rotation rapide à une vitesse qui peut être ajustée, selon la nature des pièces à traiter, grâce à un dispositif d'entraînement par moteur à variateur électronique de vitesse.
La phase finale de séchage met en oeuvre les moyens simultanés de sa réalisation à l'intérieur du tambour, dont on a ramené la vitesse à environ celle du lavage.
Peu avant la fin de l'essorage, le système de pompe à chaleur est mis en marche pour pourvoir rapidement aux besoins de chaleur et de froid. Le dispositif de vide, essentiellement la pompe 10, est également mis en marche. Il est alors nécessaire d'isoler la capacité 1 de l'extérieur, ce qui exige la fermeture des vannes 21, 22, 24. D'autre part, la vanne 26 est fermée tandis que les vannes 25, 27 et 28 sont ouvertes. Le vide s'établit ainsi rapidement dans les équipements en amont de la pompe 10, c'est-à-dire les parties 1, 5, 6, 7 et 8 de l'ensemble.
Sous l'action simultanée du vide et de l'apport de chaleur, directement à la surface du tambour 2, le solvant contenu dans les vêtements commence à se vaporiser. Ce phénomène est alors accéléré par le déclenchement de l'injection de vapeur commandée par la vanne automatique 29, et introduite dans la machine à travers le réchauffeur 3. Le déclenchement de l'injection de vapeur est réglé pour une pression qui peut être comprise entre 1,5 et 15.10^ Pa, suivant les cas, le débit pouvant être ajusté par un orifice calibré, ou tout autre dispositif équivalent.
L'accélération de l'extraction ainsi obtenue résulte de la modification du régime d'équilibre des vapeurs, et d'effets mécaniques accompagnés d'échauffés thermiques en marge de l'azéotropie.
Les vapeurs issues de 1 et 2 sont arrêtées pour la majeure partie (environ 90 %) dans le condenseur 7. La température de refroidissement est fonc¬ tion du réglage du détendeur 31 alimentant l'έvaporateur 19. La capacité de réception des condensats 8 est munie d'un voyant de contrôle permettant de suivre le déroulement du séchage.
Dans le dispositif représenté, la pompe 10 est une pompe à anneau liquide fonctionnant en circuit fermé, pourvue d'un séparateur de fluides 12 du type cyclone refroidi par l'évaporateur 17 alimenté à partir du détendeur 32. Une certaine quantité de solvant est arrêtée dans le séparateur 12 et sera évacuée en fin d'opération vers le décanteur 14.
Le solvant sera finalement retourné vers les réservoirs de stockage de la machine, non représentés ici.
La fin du séchage, visible à l'observation du voyant de contrôle de 8, est enregistrée également en ce point et pourra commander l'arrêt de l'injection de vapeur, puis de la pompe à vide.
La capacité à volume variable 4 a été remplie pendant la phase de séchage, avec l'air extrait de 1 notamment, l'excédent de gaz provenant des fuites, par exemple, peut s'échapper par la soupape 32. Le séchage étant terminé, l'ouverture de la vanne 21 entre 4 et 1 permet de rétablir la pression atmosphérique dans la machine et son ouverture pour le déchargement des vêtements, marquant la fin du cycle
La séquence des opérations qui viennent d'être décrites illustre une mise en oeuvre du procédé.
De nombreuses variantes peouvent être utilisées dans le cadre du procédé.
Ces opérations peuvent être commandées par un programmateur permettant différents réglages en fonction des besoins particuliers de l'utilisateur. Une petite quantité de solvant, inférieure à 100 g par cycle, est retenue par l'adsorbeur à charbon actif 13. L'élimination du solvant contenu dans l'adsorbeur peut être effectuée soit à chaque cycle, soit seulement au bout d'au moins 20 cycles suivant des techniques et modes opératoires connus de l'homme du métier et n'exigeant pas de description spécifique. Le procédé et sa mise en oeuvre qui viennent d'être décrits s'appliquent sans changement notable à l'utilisation de différents solvants : solvants organiques chlorés, hydrocarbures et leurs dérivés et éventuellement mélanges aqueux, ce qui constitue un avantage considérable du procédé de l'invention qui peut fonctionner dans des conditions satisfaisantes avec d'autres solvants du type "hydrocarbures", tel que l'undécane, qui pourraient bien remplacer les solvants chlorés dans l'avenir. Avec ces solvants, peu volatils, il est nécessaire de s'écarter du régime azéotropique pour éviter une trop grande consommation de vapeur, ce qui constitue un autre avantage tout particulier en faveur du procédé de la présente invention. Bien entendu, le mode de réalisation de l'invention tel que représenté sur la figure 2 peut être modifié et faire l'objet d'un certain nombre de variantes.
A titre d'exemples de telles variantes, on pourra, par exemple, modifier l'agencement du condenseur primaire qui pourra, par exemple, être séparé du groupe de filtres, les groupes de filtres pouvant, par exemple, être associés et séparés du condenseur primaire. Un tel agencement est utilisé dans le cadre de l'installation représentée schématiquement sur la figure 3.
Le réservoir souple 4 destiné dans l'installation décrite à recevoir intermédiairement les gaz pourra être omis de l'installation, dans la mesure où l'épuration antérieure des vapeurs émises a été suffisante. Par ailleurs, bien que le dispositif de pompe à chaleur présente un intérêt notable, il est possible que, dans certains cas, celui-ci ne soit pas demandé pour des raisons de simplicité ou de coût d'investissement.
Ainsi, la figure 3 représente schématiquement une installation pour la mise en oeuvre d'un procédé de l'invention qui n'incorpore pas le réservoir souple 4 de l'installation représentée sur la figure 2 mais qui pourrait bien être complété le cas échéant par un tel dispositif, mais qui, surtout, pour des raisons d'économie d'investissement, fonctionne sans pompe à chaleur.
Ainsi, la machine représentée sur la figure 3 se distingue essentiellement de celle de la figure 2, par le fait que la pompe à chaleur a été remplacée par un générateur de vapeur basse pression (15) et un système de refroidissement d'eau (33) qui fonctionnent indépendamment.
Ainsi, sur le dispositif de la figure 3, le générateur de vapeur basse pression (15) peut être chauffé électriquement ou par un serpentin de chauffage alimenté par un générateur de vapeur classique fonctionnant à une pression comprise entre 4.10^ Pa et 8.10^ Pa et de préférence de 5 à 6.10^ Pa.
Ce générateur basse pression peut délivrer directement de la vapeur d'eau surchauffée à une température comprise entre 80 et 150#C. La surchauffe peut être également réalisée indépendamment. Le générateur basse pression peut aussi fournir l'eau chaude nécessaire au chauffage de la machine à une température comprise entre 40 et 75*C, ou celle- ci peut être chauffée indépendamment.
Le générateur de vapeur basse pression fournit de la vapeur surchauffée à une pression comprise entre 0,8.104 Pa et 8.104 Pa, et de préférence à une pression de l'ordre de 5.104 Pa.
Le refroidissement d'eau (33) est un dispositif classique comprenant un groupe frigorifique susceptible de fournir de l'eau de refroidissement à une température comprise entre 4 et 12*C par exemple.
La figure 3, représentative d'une telle machine, diffère essentiellement de celle représentée sur la figure 2, comportant une pompe à chaleur par le fait que cette dernière est remplacée par le générateur de vapeur basse pression (15) et le refroidisseur d'eau (33) qui fonctionnent indépendamment. C'est pourquoi les mêmes numéros de référence y ont été indiqués pour représenter les mêmes dispositifs. EXEMPLE
On a utilisé une machine telle que représentée sur la figure 3 équipée d'un tambour rotatif d'une capacité de 400 litres pour nettoyer 20 kg de vêtements avec un solvant du commerce, à base d'undécane, commercialisé par la société Shell sous la marque ACTEL, avec les résultats suivants :
Les vêtements ont d'abord été nettoyés dans une phase de lavage simple avec un solvant en circulation, constamment filtré. Durée de l'opération : 11 minutes.
Le lavage a été suivi d'un essorage mécanique à 450 tours/minute pendant 4 minutes, laissant entre 4,2 et 4,5 kg de solvant dans les vêtements.
Puis l'opération de séchage a été démarrée en mettant simultanément en marche la pompe à vide (10), le chauffage de la machine à partir de la chaudière (15) et le dispositif de refroidissement d'eau (33, 17 et 19).
L'injection de vapeur a été déclenchée quand la pression résiduelle dans la machine était inférieure à 1,5.104 Pa.
Au bout de 14 minutes, l'opération de séchage était terminée et la pression atmosphérique rétablie à l'intérieur de la machine, permettant l'ouverture de la porte et le retrait de la charge de vêtements.
La concentation en solvant à l'intérieur de la machine, à l'ouverture, était largement inférieure aux normes en vigueur, actuellement de 300 ppm en Allemagne et aux Etats Unis notamment.
Ces conditions particulières de marche, mise sous vide et balayage par la vapeur d'eau, assurent des conditions de sécurité totale. En effet, l'atmosphère de la machine est constamment en dehors des limites d'inflammation et d'explosion. La durée totale du cycle de nettoyage a été de l'ordre de 30 minutes.
Une opération de nettoyage similaire, avec les machines classiques actuelles utilisant le même solvant, exige une phase préalable de mise sous gaz inerte et la durée totale du cycle est de l'ordre de 50 minutes.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de nettoyage en milieu liquide de pièces d'étoffes ou de vêtements, caractérisé en ce qu'il comprend une étape de séchage sous vide réalisée sous une pression comprise entre 1,5.10^ et 15.10^ Pa en présence de vapeur destinée à servir de vecteur pour l'élimination dudit liquide et injectée à partir d'une source à pression comprise entre 0.8.104 et 8.104 Pa.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite étape de séchage est réalisée à une température comprise entre 30 et 55*C.
3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la paroi de l'enceinte dans laquelle est réalisé le séchage est portée durant cette étape à une température entre 40 et 75*C.
4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ladite vapeur est de la vapeur d'eau.
5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que ladite vapeur est surchauffée à une température comprise entre 80 et 150#C avant son injection.
6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que ladite vapeur est injectée dans l'enceinte de séchage dès que le vide atteint une valeur comprise entre 1,5 et 15.10- Pa.
7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'il met en oeuvre une différence des températures des parties chaudes et des parties froides de l'installation complète de nettoyage comprise entre 50 et 60*C.
8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'on réalise l'étape de séchage dans le cadre d'un système bivariant permettant de choisir pour une pression donnée la température et la proportion de vapeur injectée pendant ladite étape.
9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que ledit milieu liquide est constitué d'un solvant organique.
10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit solvant organique est un solvant chloré, de préférence le perchloréthylène.
11. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit solvant est un hydrocarbure, par exemple, de Cg à C1 saturé ou non, tel que l'undécane, ou un dérivé de ces hydrocarbures tel qu'un ester ou un alcool, mélangé ou non à de l'eau et susceptible de convenir pour le nettoyage.
12. Installation pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisée en ce qu'elle comprend une enceinte étanche de séchage (1) comprenant un tambour rotatif (2) et des moyens permettant de réaliser un vide compris entre 1,5.10-* et 15.10^ Pa dans ladite enceinte pendant l'étape de séchage, ainsi que des moyens de fourniture et d'injection de vapeur dans ladite enceinte.
13. Installation selon la revendication 12, caractérisée en ce que lesdits moyens permettant d'établir ledit vide sont constitués d'une pompe à vide (10) à anneau liquide fonctionnant en circuit fermé et d'un éjecteur à air (11) placé sur le dispositif d'aspiration de ladite pompe à vide.
14. Installation selon l'une des revendications 12 ou 13, caractérisée en ce que ledit tambour rotatif (2) est pourvu d'un dispositif de chauffage.
15. Installation selon l'une des revendications 12 à 14, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens (3) permettant de surchauffer la vapeur basse pression avant son introduction dans le tambour.
16. Installation selon l'une des revendications 12 à 15, caractérisée en ce que les moyens de chauffage et de refroidissement sont fournis par l'intermédiaire d'un système de pompe à chaleur.
17. Installation selon la revendication 16, caractérisée en ce que le système de pompe à chaleur comprend :
- un compresseur (18)
- un générateur de chaleur (15)
- des dispositifs de refroidissement (17, 19).
18. Installation selon la revendication 17, caractérisée en ce que ledit générateur de chaleur (15) fournit :
- de la vapeur en basse pression qui est réchauffée par le réchauffeur (3) avant injection dans la machine (1)
- de l'eau chaude mise en circulation par la pompe (20) dans un circuit destiné au chauffage de la surface du tambour (2). WO96/05352 REVENDICATIONS MODIFIEES PCT/FR95/00976
[reçues par le Bureau international le 12 décembre 1995 (12.12.95)- revendications 1>4'6 et 7"17 remplacées par les revendications î et'δ-15 modifiées; revendication 4 ajoutée; autres revendications inchanqées
(2 pages ) ]
1. Procédé de nettoyage en milieu liquide de pièces d'étoffes ou de vêtements, caractérisé en ce qu'il comprend une étape de séchage sous vide réalisée 5 sous une pression comprise entre 1,5.10^ et 15.10^ Pa en présence de vapeur d'eau destinée à servir de vecteur pour l'élimination dudit liquide et injectée dans l'enceinte de séchage dès que le vide atteint une valeur comprise entre 1,5 et 15.10^ Pa à partir d'une source à pression comprise entre 0,8.104 et 8.104 Pa.
2. Procédé selon la revendication 1 , caractérisé en ce que ladite étape de 10 séchage est réalisée à une température comprise entre 30 et 55 °C.
3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la paroi de l'enceinte dans laquelle est réalisé le séchage est portée durant cette étape à une température entre 40 et 75 °C.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en 15 ce que ladite vapeur est surchauffée à une température comprise entre 80 et 150°C avant son injection.
5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il met en oeuvre une différence des températures des parties chaudes et des parties froides de l'installation complète de nettoyage comprise entre 50 et 60°C.
20 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'on réalise l'étape de séchage dans le cadre d'un système bivariant permettant de choisir pour une pression donnée la température et la proportion de vapeur injectée pendant ladite étape.
7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que ledit 25 milieu liquide est constitué d'un solvant organique.
8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit solvant organique est un solvant chloré, de préférence le perchloréthylène.
9. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit solvant est un hydrocarbure, par exemple, de Cg ^ C^- saturé ou non, tel que l'undécane, ou
30 un dérivé de ces hydrocarbures tel qu'un ester ou un alcool, mélangé ou non à de l'eau et susceptible de convenir pour le nettoyage.
10. Installation pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisée en ce qu'elle comprend une enceinte étanche de séchage (1) comprenant un tambour rotatif (2) et des moyens permettant de réaliser
35 un vide compris entre 1 ,5.10^ et 15. 10^ Pa dans ladite enceinte pendant l'étape de séchage, ainsi que des moyens de fourniture et d' injection de vapeur dans ladite enceinte. 11. Installation selon la revendication 10, caractérisée en ce que lesdits moyens permettant d'établir ledit vide sont constitués d'une pompe à vide (10) à anneau liquide fonctionnant en circuit fermé et d'un éjecteur à air (11) placé sur le dispositif d'aspiration de ladite pompe à vide
12. Installation selon l'une des revendications 10 ou 11 , caractérisée en ce que ledit tambour rotatif (2) est pourvu d'un dispositif de chauffage.
13. Installation selon l'une des revendications 10 à 12, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens (3) permettant de surchauffer la vapeur basse pression avant son introduction dans le tambour.
14. Installation selon l'une des revendications 10 à 13, caractérisée en ce que les moyens de chauffage et de refroidissement sont fournis par l'intermédiaire d'un système de pompe à chaleur. 15. Installation selon la revendication 14, caractérisée en ce que le système de pompe à chaleur comprend :
- un compresseur (18)
- un générateur de chaleur (15)
- des dispositifs de refroidissement (17, 19).
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AU30809/95A AU3080995A (en) 1994-08-09 1995-07-20 Method for cleaning in a liquid medium fabrics or clothes, and plant for implementing such method
JP8507056A JPH11506347A (ja) 1994-08-09 1995-07-20 液体の媒体で繊維又は布製品を洗浄する方法、及びその方法を実施する装置
DE69509101T DE69509101T2 (de) 1994-08-09 1995-07-20 Verfahren und vorrichtung zum reinigen von stoffstücken oder bekleidungsstücken in einer flüssigkeit
US08/776,447 US5827329A (en) 1994-08-09 1995-07-20 Method for cleaning in a liquid medium fabrics of clothes, and plant for implementing such method

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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2617887A4 (fr) * 2010-09-14 2017-07-05 Haier Group Corporation Procédé de séchage de vêtements à pompe à chaleur à vide et séchoir
US20240117558A1 (en) * 2022-10-11 2024-04-11 Hamilton Sundstrand Corporation Fluid recovery systems for laundry systems

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2745896B1 (fr) * 1996-03-07 1998-04-24 Armines Procede et installation de sechage d'une masse de matiere fibreuse humide, notamment d'une masse de linge
SE9901002D0 (sv) * 1999-03-19 1999-03-19 Electrolux Ab Anordning för rengöring av textilföremål med en förtätad vätskeformig behandlingsgas
JP2001070694A (ja) * 1999-08-18 2001-03-21 Lg Electronics Inc 洗濯機
KR100510680B1 (ko) * 2003-03-31 2005-08-31 엘지전자 주식회사 증기분사식 드럼세탁기
EP1529875A3 (fr) * 2003-11-04 2017-05-17 LG Electronics, Inc. Machine à laver et procédé de commande correspondant
ATE493537T1 (de) * 2005-03-16 2011-01-15 Lg Electronics Inc Waschmaschine unter verwendung von dampf und verfahren zu ihrer steuerung
DE102005013051A1 (de) * 2005-03-18 2006-09-21 BSH Bosch und Siemens Hausgeräte GmbH Kondensations-Wäschetrockner
KR100546626B1 (ko) * 2005-03-29 2006-01-26 엘지전자 주식회사 세탁기의 증기세탁방법
ITBO20050323A1 (it) * 2005-05-06 2006-11-07 I L S A Spa Macchina per il lavaggio a secco dei tessuti tramite sistema di nebulizzazione del solvente
KR101235193B1 (ko) * 2005-06-13 2013-02-20 삼성전자주식회사 세탁기 및 그 제어방법
KR101341461B1 (ko) * 2006-12-15 2013-12-16 엘지전자 주식회사 스팀 건조기
FR2913695B1 (fr) * 2007-03-14 2009-05-22 Serveco Dispositif et procede de sechage de vetements et de distillation du solvant
US8302431B2 (en) * 2009-06-03 2012-11-06 Green Solution, Inc. Method and apparatus for using steam in a commercial laundry machine as an environmentally-friendly replacement of conventional dry cleaning or wet cleaning processes
ITBO20120418A1 (it) * 2012-07-31 2014-02-01 F M B Fabbrica Macchine Bologna S P A Macchina e metodo per la pulizia di tessuti o similari.
KR102836303B1 (ko) * 2020-03-04 2025-07-21 엘지전자 주식회사 세탁물 건조기

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1843657A (en) * 1928-06-09 1932-02-02 Public Ind Corp Dry-cleaning apparatus
FR1143923A (fr) * 1956-03-01 1957-10-07 A Chauveau & Cie Soc Perfectionnements apportés aux machines de nettoyage à sec
FR1338398A (fr) * 1962-07-09 1963-09-27 Pittsburgh Plate Glass Co Procédé de récupération des solvants dans le nettoyage à sec des textiles et vêtements
FR88834E (fr) * 1964-10-12 1967-03-31 Pittsburgh Plate Glass Co Procédé de récupération des solvants dans le nettoyage à sec des textiles et vêtements
DE3824046A1 (de) * 1988-07-15 1990-02-08 Sep Tech Studien Kontinuierliches verfahren zur reinigung loesungsmittelhaltiger abluft mit rueckgewinnung des loesungsmittels
FR2696480A1 (fr) * 1992-10-07 1994-04-08 Hcf Ind Procédé de nettoyage à sec à séchage sous vide et installation pour sa mise en Óoeuvre.

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1843657A (en) * 1928-06-09 1932-02-02 Public Ind Corp Dry-cleaning apparatus
FR1143923A (fr) * 1956-03-01 1957-10-07 A Chauveau & Cie Soc Perfectionnements apportés aux machines de nettoyage à sec
FR1338398A (fr) * 1962-07-09 1963-09-27 Pittsburgh Plate Glass Co Procédé de récupération des solvants dans le nettoyage à sec des textiles et vêtements
FR88834E (fr) * 1964-10-12 1967-03-31 Pittsburgh Plate Glass Co Procédé de récupération des solvants dans le nettoyage à sec des textiles et vêtements
DE3824046A1 (de) * 1988-07-15 1990-02-08 Sep Tech Studien Kontinuierliches verfahren zur reinigung loesungsmittelhaltiger abluft mit rueckgewinnung des loesungsmittels
FR2696480A1 (fr) * 1992-10-07 1994-04-08 Hcf Ind Procédé de nettoyage à sec à séchage sous vide et installation pour sa mise en Óoeuvre.

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2617887A4 (fr) * 2010-09-14 2017-07-05 Haier Group Corporation Procédé de séchage de vêtements à pompe à chaleur à vide et séchoir
US20240117558A1 (en) * 2022-10-11 2024-04-11 Hamilton Sundstrand Corporation Fluid recovery systems for laundry systems
US12486609B2 (en) * 2022-10-11 2025-12-02 Hamilton Sundstrand Corporation Fluid recovery systems for laundry systems

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