JPH0115323B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0115323B2 JPH0115323B2 JP21143883A JP21143883A JPH0115323B2 JP H0115323 B2 JPH0115323 B2 JP H0115323B2 JP 21143883 A JP21143883 A JP 21143883A JP 21143883 A JP21143883 A JP 21143883A JP H0115323 B2 JPH0115323 B2 JP H0115323B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- roll
- stem
- rolled
- mill
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/092—T-sections
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＴ形鋼の圧延方法に関し、３軸圧延機
により任意のサイズのＴ形鋼の精度良く圧延する
ことができる方法を提供せんとするものである。
により任意のサイズのＴ形鋼の精度良く圧延する
ことができる方法を提供せんとするものである。
Ｔ形鋼の圧延方法として孔型法が一般に知られ
ているが、この種の圧延法は圧延すべきＴ形鋼の
サイズにより孔型形状が決まつてしまうため、全
スタンドについてサイズ毎の孔型（圧延ロール）
が必要であり、またこれに伴つてサイズ替毎にロ
ール組替を行う必要があり、このロール組替作業
に要する時間が形鋼の生産性を阻害する大きな要
因となつている。またこの圧延法でＴ形鋼を圧延
する場合、水平方向での圧下が加えられないため
ステム部の高さ出しが難しいというＴ形鋼特有の
問題がある。
ているが、この種の圧延法は圧延すべきＴ形鋼の
サイズにより孔型形状が決まつてしまうため、全
スタンドについてサイズ毎の孔型（圧延ロール）
が必要であり、またこれに伴つてサイズ替毎にロ
ール組替を行う必要があり、このロール組替作業
に要する時間が形鋼の生産性を阻害する大きな要
因となつている。またこの圧延法でＴ形鋼を圧延
する場合、水平方向での圧下が加えられないため
ステム部の高さ出しが難しいというＴ形鋼特有の
問題がある。
本発明はこのような従来法の欠点に鑑み創案さ
れたもので、特に粗造形後の中間圧延以降の段階
で、複数スタンドの３軸圧延機により圧延を行う
とともに、これら各圧延を上ロールの軸角に規制
を加えつつ行うことにより、共通の圧延ロールを
使用して任意の辺、厚さ及び任意のステム寸法の
Ｔ形鋼を精度良く圧延することを可能ならしめた
ものである。即ち本発明は、フラツト形状の水平
下ロールと、ロール軸が水平に対し傾斜し、且つ
頂部両側がテーパ面に構成された凸形状のロール
面を有する２個の上ロールとを同一垂直面上に備
えた３軸圧延機を用い、フラツト部の中央上部に
ステム部を有する被圧延材たる粗成形材を、水平
下ロールが被圧延材のフラツト部下面に当たり、
各上ロールの凸形状ロール面の頂部が被圧延材の
ステム部とフラツト部との各隅角部に当り、且つ
頂部両側のテーパ面がステム部頂部を境とした各
ステム部側面及びフラツト部上面に当るようにし
て、仕上げ圧延機を含めて２以上の圧延スタンド
で圧延し、当該圧延に当り、３軸圧延機における
上ロールの水平からの軸角を圧延下流側圧延機ほ
ど小さく設定し、且つ仕上げ用３軸圧延機の上ロ
ールの上記軸角を15〜25゜の範囲に設定して圧延
するようにしたことをその基本的特徴とする。
れたもので、特に粗造形後の中間圧延以降の段階
で、複数スタンドの３軸圧延機により圧延を行う
とともに、これら各圧延を上ロールの軸角に規制
を加えつつ行うことにより、共通の圧延ロールを
使用して任意の辺、厚さ及び任意のステム寸法の
Ｔ形鋼を精度良く圧延することを可能ならしめた
ものである。即ち本発明は、フラツト形状の水平
下ロールと、ロール軸が水平に対し傾斜し、且つ
頂部両側がテーパ面に構成された凸形状のロール
面を有する２個の上ロールとを同一垂直面上に備
えた３軸圧延機を用い、フラツト部の中央上部に
ステム部を有する被圧延材たる粗成形材を、水平
下ロールが被圧延材のフラツト部下面に当たり、
各上ロールの凸形状ロール面の頂部が被圧延材の
ステム部とフラツト部との各隅角部に当り、且つ
頂部両側のテーパ面がステム部頂部を境とした各
ステム部側面及びフラツト部上面に当るようにし
て、仕上げ圧延機を含めて２以上の圧延スタンド
で圧延し、当該圧延に当り、３軸圧延機における
上ロールの水平からの軸角を圧延下流側圧延機ほ
ど小さく設定し、且つ仕上げ用３軸圧延機の上ロ
ールの上記軸角を15〜25゜の範囲に設定して圧延
するようにしたことをその基本的特徴とする。
以下本発明を図面を参照して説明する。
第１図は３軸（３ロール）圧延機及びこれによ
るＴ形鋼の圧延状況を示すもので、１はフラツト
形状の水平下ロール、２ａ，２ｂは左右１対の上
ロールであり、これらロールは同一垂直面上に配
置されている。各上ロールは、凸形状のロール面
を有し、該ロール面の頂部２０の両側がテーパ面
２１，２２に構成されており、これら上ロールは
そのロール軸が水平に対して傾斜するようにして
配置されている。
るＴ形鋼の圧延状況を示すもので、１はフラツト
形状の水平下ロール、２ａ，２ｂは左右１対の上
ロールであり、これらロールは同一垂直面上に配
置されている。各上ロールは、凸形状のロール面
を有し、該ロール面の頂部２０の両側がテーパ面
２１，２２に構成されており、これら上ロールは
そのロール軸が水平に対して傾斜するようにして
配置されている。
また３は被圧延材であり、該被圧延材３はフラ
ツト部３１の中央上部にステム部３０を有してい
る。
ツト部３１の中央上部にステム部３０を有してい
る。
上記のような３軸圧延機によれば、水平下ロー
ル１が被圧延材３のフラツト部３１下面に当た
り、各上ロール２ａ，２ｂの凸形状ロール面の頂
部２０が被圧延材３のステム部３０とフラツト部
３１との隅角部に当たり、且つ頂部両側のテーパ
面２１，２２がステム部頂部を境とした各ステム
部側面及びフラツト部上面に当るようにして被圧
延材３の圧延が行われる。
ル１が被圧延材３のフラツト部３１下面に当た
り、各上ロール２ａ，２ｂの凸形状ロール面の頂
部２０が被圧延材３のステム部３０とフラツト部
３１との隅角部に当たり、且つ頂部両側のテーパ
面２１，２２がステム部頂部を境とした各ステム
部側面及びフラツト部上面に当るようにして被圧
延材３の圧延が行われる。
本発明は粗造形後の中間圧延以降の段階でこの
３軸圧延機による圧延を主体とした一連の圧延を
行うもので、仕上げ用の３軸圧延機及び１スタン
ド以上の中間圧延用の３軸圧延機により圧延が行
われる。
３軸圧延機による圧延を主体とした一連の圧延を
行うもので、仕上げ用の３軸圧延機及び１スタン
ド以上の中間圧延用の３軸圧延機により圧延が行
われる。
そして本発明ではこのような圧延において、上
記上ロール２の水平からの軸角θを圧延下流側
（下流側）圧延機ほど小さく設定し、且つ仕上げ
用３軸圧延機の上ロールの上記軸角θを15〜25゜
の範囲に設定して圧延する。第１図に示すように
３軸圧延機によれば、中央にステム部３０を有し
その両側がフラツトな形状の被圧延材３をその上
ロール２ａ，２ｂによりフラツト部３１に対する
垂直方向の圧下とステム部３０に対する水平方向
の圧下を加えつつ圧延することが可能である。そ
して、この上ロール２ａ，２ｂによる水平方向で
の圧下によりステムの高さ出しと厚さ調整を行う
ことができるが、上記ステム高さは上記上ロール
２ａ，２ｂの水平方向からの軸角θが大きい程、
出し易いという性質がある。すなわち、上記上ロ
ール２ａ，２ｂは両側からステム部に肉を挿し出
すようにしてステム部を成長せしめるものであ
り、上記軸角θが大きい程その度合いも大きくな
る。またＴ形鋼の圧延では第２図に示すように、
圧延中ステム部３０が幅方向に対して変位（l1＜
l2）し、被圧延材のセンタリングが十分に行なわ
れなくなる問題があるが、３軸圧延機による圧延
では上記軸角θが大きいほど被圧延材のセンタリ
ング効果が大きいという性質がある。すなわち両
上ロール２ａ，２ｂの作用により、被圧延材３に
はその両側からステム方向に、F1，F2の力が働
くが、 F1＝μ・P1≒μ・ρ・l1 F2＝μ・P2＝μ・ρ・l2 μ：摩擦 係数 P1，P2：フラツト部加圧力 ρ：フラツト部の単位面積当りに作用する力 であり、この時上ロール２の軸角θが大きい程
F1，F2の値が大きくなり、したがつてセンタリ
ング性が向上し、これによつてフランジ寸法（左
右辺の長さ）の寸法精度を確保できる。
記上ロール２の水平からの軸角θを圧延下流側
（下流側）圧延機ほど小さく設定し、且つ仕上げ
用３軸圧延機の上ロールの上記軸角θを15〜25゜
の範囲に設定して圧延する。第１図に示すように
３軸圧延機によれば、中央にステム部３０を有し
その両側がフラツトな形状の被圧延材３をその上
ロール２ａ，２ｂによりフラツト部３１に対する
垂直方向の圧下とステム部３０に対する水平方向
の圧下を加えつつ圧延することが可能である。そ
して、この上ロール２ａ，２ｂによる水平方向で
の圧下によりステムの高さ出しと厚さ調整を行う
ことができるが、上記ステム高さは上記上ロール
２ａ，２ｂの水平方向からの軸角θが大きい程、
出し易いという性質がある。すなわち、上記上ロ
ール２ａ，２ｂは両側からステム部に肉を挿し出
すようにしてステム部を成長せしめるものであ
り、上記軸角θが大きい程その度合いも大きくな
る。またＴ形鋼の圧延では第２図に示すように、
圧延中ステム部３０が幅方向に対して変位（l1＜
l2）し、被圧延材のセンタリングが十分に行なわ
れなくなる問題があるが、３軸圧延機による圧延
では上記軸角θが大きいほど被圧延材のセンタリ
ング効果が大きいという性質がある。すなわち両
上ロール２ａ，２ｂの作用により、被圧延材３に
はその両側からステム方向に、F1，F2の力が働
くが、 F1＝μ・P1≒μ・ρ・l1 F2＝μ・P2＝μ・ρ・l2 μ：摩擦 係数 P1，P2：フラツト部加圧力 ρ：フラツト部の単位面積当りに作用する力 であり、この時上ロール２の軸角θが大きい程
F1，F2の値が大きくなり、したがつてセンタリ
ング性が向上し、これによつてフランジ寸法（左
右辺の長さ）の寸法精度を確保できる。
一方、以上のようなステムの形状及び被圧延材
のセンタリングという面に対し、圧延疵やロール
の摩擦という面からいくと、前記軸角θが大きい
程ロール周速差が大きくなるため、圧延疵発生の
度合いやロール摩擦が大きくなる。
のセンタリングという面に対し、圧延疵やロール
の摩擦という面からいくと、前記軸角θが大きい
程ロール周速差が大きくなるため、圧延疵発生の
度合いやロール摩擦が大きくなる。
そこで本発明では、中間圧延以降の段階におけ
る３軸圧延機による圧延を初期スタンドでは上記
軸角θを大きく取ることによつて、ステム高さの
確保と材料センタリングによるフランジ寸法精度
の確保とを図り、後期スタンドでは、軸角θを小
さく取ることによつて圧延疵を生じさせないよう
にして行うものであり、このように圧延の段階に
よつて軸角θを規制するのが本発明の第１の特徴
である。本発明では、仕上げ用３軸圧延機及び１
スタンド以上の中間圧延用３軸圧延機によつて行
われるものであり、これら複数の３軸圧延機によ
る圧延において、上ロール２の軸角θは圧延下流
側程小さく設定される。
る３軸圧延機による圧延を初期スタンドでは上記
軸角θを大きく取ることによつて、ステム高さの
確保と材料センタリングによるフランジ寸法精度
の確保とを図り、後期スタンドでは、軸角θを小
さく取ることによつて圧延疵を生じさせないよう
にして行うものであり、このように圧延の段階に
よつて軸角θを規制するのが本発明の第１の特徴
である。本発明では、仕上げ用３軸圧延機及び１
スタンド以上の中間圧延用３軸圧延機によつて行
われるものであり、これら複数の３軸圧延機によ
る圧延において、上ロール２の軸角θは圧延下流
側程小さく設定される。
本発明においては、仕上げ圧延段階で３軸圧延
機による圧延を行うためステム厚を任意に調整す
ることができるが、この場合、ステム厚調整を目
的とした圧下量の大小にかかわらず、ステム高さ
寸法の精度は一定に確保されねばならない。この
点に関して本発明等が検討したところ、仕上圧延
機おける圧延を、上ロール２の軸角θを15〜25゜
の範囲に設定して行うならば、圧下量の大小にか
かわらずステム高さ増加を実用上問題のない程度
で略一定に保てることが判明した。このため本発
明ではそのような軸角θの範囲において圧延を行
うことにしたものであり、これが本発明の第２の
特徴である。第３図は各軸角θにおける圧下量と
ステム高さ増加量との関係を示すものである。こ
れによればθ：約20゜において、ステム高さ増加
量Δhは圧下量の大小にかかわらず、ほぼ一定で
あり、それよりもθが大きくなるとステム高さ増
加量は圧下量の増加とともに大きくなり、またθ
が20゜より小さくなると逆に圧下量の増加ととも
に減少する傾向にある。ここで圧下量が−0.2未
満ではステム圧下がほとんどなく、また圧下量は
0.6がほぼ材料の噛み込み限界であり、またJIS規
格におけるステム高さの許容差が±1.5mmである
からことから、圧下量：−0.2〜0.6の範囲で上記
寸法許容差内に収まるθの範囲をみると、θが15
〜25゜の範囲であれば圧下量が実用上最大の0.6で
あつてもステム高さの増加は±1.5mmの範囲にあ
り、したがつて上記θの範囲で圧延すれば、ステ
ム高さの増加を実用上問題ない程度の範囲で略一
定に保ち得ることが判る。
機による圧延を行うためステム厚を任意に調整す
ることができるが、この場合、ステム厚調整を目
的とした圧下量の大小にかかわらず、ステム高さ
寸法の精度は一定に確保されねばならない。この
点に関して本発明等が検討したところ、仕上圧延
機おける圧延を、上ロール２の軸角θを15〜25゜
の範囲に設定して行うならば、圧下量の大小にか
かわらずステム高さ増加を実用上問題のない程度
で略一定に保てることが判明した。このため本発
明ではそのような軸角θの範囲において圧延を行
うことにしたものであり、これが本発明の第２の
特徴である。第３図は各軸角θにおける圧下量と
ステム高さ増加量との関係を示すものである。こ
れによればθ：約20゜において、ステム高さ増加
量Δhは圧下量の大小にかかわらず、ほぼ一定で
あり、それよりもθが大きくなるとステム高さ増
加量は圧下量の増加とともに大きくなり、またθ
が20゜より小さくなると逆に圧下量の増加ととも
に減少する傾向にある。ここで圧下量が−0.2未
満ではステム圧下がほとんどなく、また圧下量は
0.6がほぼ材料の噛み込み限界であり、またJIS規
格におけるステム高さの許容差が±1.5mmである
からことから、圧下量：−0.2〜0.6の範囲で上記
寸法許容差内に収まるθの範囲をみると、θが15
〜25゜の範囲であれば圧下量が実用上最大の0.6で
あつてもステム高さの増加は±1.5mmの範囲にあ
り、したがつて上記θの範囲で圧延すれば、ステ
ム高さの増加を実用上問題ない程度の範囲で略一
定に保ち得ることが判る。
本発明では以上のように３軸圧延機の上ロール
の軸角θを規制しつつ中間圧延及び仕上圧延する
ことにより、任意の辺長、厚さ及びステム寸法の
Ｔ形鋼を精度良く、しかも圧延疵の発生を軽滅し
つつ圧延することができるものである。
の軸角θを規制しつつ中間圧延及び仕上圧延する
ことにより、任意の辺長、厚さ及びステム寸法の
Ｔ形鋼を精度良く、しかも圧延疵の発生を軽滅し
つつ圧延することができるものである。
以上延べたように本発明によればＴ形鋼を任意
の辺長、厚さ及びステム高さに精度良くしかも圧
延疵の発生を抑えつつ圧延することができる優れ
た効果がある。
の辺長、厚さ及びステム高さに精度良くしかも圧
延疵の発生を抑えつつ圧延することができる優れ
た効果がある。
第１図は３軸圧延機及びこれによる圧延状態を
示す説明図である。第２図は３軸圧延機における
圧延材のセンタリング効果を示す説明図である。
第３図は３軸圧延機の上ロールの各軸角における
圧下量とステム高さ増加量との関係を示すもので
ある。 図において、１は水平下ロール、２ａ，２ｂは
上ロール、３は圧延材、２０は頂部、２１，２２
はテーパ部、３０はステム部、３１はフラツト
部、θは軸角を各示す。
示す説明図である。第２図は３軸圧延機における
圧延材のセンタリング効果を示す説明図である。
第３図は３軸圧延機の上ロールの各軸角における
圧下量とステム高さ増加量との関係を示すもので
ある。 図において、１は水平下ロール、２ａ，２ｂは
上ロール、３は圧延材、２０は頂部、２１，２２
はテーパ部、３０はステム部、３１はフラツト
部、θは軸角を各示す。
Claims (1)
- １ フラツト形状の水平下ロールと、ロール軸が
水平に対し傾斜し、且つ頂部両側がテーパ面に構
成された凸形状のロール面を有する２個の上ロー
ルとを同一垂直面上に備えた３軸圧延機を用い、
フラツト部の上部中央にステム部を有する被圧延
材たる粗成形材を、水平下ロールが被圧延材のフ
ラツト部下面に当たり、各上ロールの凸形状ロー
ル面の頂部が被圧延材のステム部とフラツト部と
の各隅角部に当り、且つ頂部両側のテーパ面がス
テム部頂部を境とした各ステム部側面及びフラツ
ト部上面に当るようにして、仕上げ圧延機を含め
て２以上の圧延スタンドで圧延し、当該圧延に当
り、３軸圧延機における上ロールの水平からの軸
角を圧延下流側圧延機ほど小さく設定し、且つ仕
上げ用３軸圧延機の上ロールの上記軸角を15〜
25゜の範囲に設定して圧延することを特徴とする
３軸圧延機によるＴ形鋼の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21143883A JPS60102205A (ja) | 1983-11-10 | 1983-11-10 | ３軸圧延機によるｔ形鋼の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21143883A JPS60102205A (ja) | 1983-11-10 | 1983-11-10 | ３軸圧延機によるｔ形鋼の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60102205A JPS60102205A (ja) | 1985-06-06 |
| JPH0115323B2 true JPH0115323B2 (ja) | 1989-03-16 |
Family
ID=16605952
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21143883A Granted JPS60102205A (ja) | 1983-11-10 | 1983-11-10 | ３軸圧延機によるｔ形鋼の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60102205A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT512899B1 (de) | 2012-11-15 | 2013-12-15 | Blum Gmbh Julius | Verfahren zur Herstellung eines Blechprofils für eine Schubladen-Ausziehführung |
-
1983
- 1983-11-10 JP JP21143883A patent/JPS60102205A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60102205A (ja) | 1985-06-06 |
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