JPH0357284Y2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0357284Y2 JPH0357284Y2 JP1986089310U JP8931086U JPH0357284Y2 JP H0357284 Y2 JPH0357284 Y2 JP H0357284Y2 JP 1986089310 U JP1986089310 U JP 1986089310U JP 8931086 U JP8931086 U JP 8931086U JP H0357284 Y2 JPH0357284 Y2 JP H0357284Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- caliber
- slab
- roll
- chamfering
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本考案は、スラブの面取圧延用竪ロールに関
し、特に本考案は厚板圧延における板幅側端部断
面形状を改善するため成形圧延の途中で行うスラ
ブ側端部の面取圧延用竪ロールに関するものであ
る。 （従来の技術） 厚板圧延においては、通常、厚みを整えるため
にスラブ長手方向に行う成形圧延、スラブを水平
面内で90°転回し、所定の幅を付与するためのス
ラブ幅方向に行う幅出し圧延、さらにスラブを
90°転回して所定の厚さおよび長さを得るために
行う長手方向の仕上げ圧延が行われるが、圧延条
件によつては第３図ａに示すスラブ形状が圧延後
には同図ｂに示すように折れ込みと呼ばれる板幅
方向側端部に断面不良が生じ、この折れ込みは通
常スラブ厚が厚いほど顕著に現れる。 上記折れ込みを除去あるいは改善するため、従
来連鋳スラブを面取成形圧延途中において横Ｖ字
形状カリバーロールを用いて面取り圧延を行う厚
板圧延方法が特開昭59−113906号により知られて
いる。 （考案が解決しようとする問題点） スラブ段階において面取りした場合には、途中
のトングによるハンドリング、プツシヤー炉にお
ける押込み性が問題となり、さらに第４図に示す
ように成形圧延後の平面形状の乱れを生じ易いと
いう問題がある。すなわち第４図ａは面取り４が
施された圧延前のスラブの平面図を、同図ｂは立
面図を示しており、同図ｃは前記面取り４の施さ
れたスラブを圧延した後のスラブの平面図を示し
ており、前記面取りした部分４′が圧下量が小さ
いため伸びが少なく、前後端中央部が突出した形
状になることが問題となる。 一方、矩形スラブを用いて成形圧延途中で面取
りする前記特開昭59−113906号による場合には、
上記問題点は回避されるが、面取り時にドツグボ
ーンは生じるため、これによる悪影響は避けられ
ない。特にスラブ厚が厚い場合には折り込み量が
大きく、面取量を大きくする必要があるため、生
ずるドツグボーンも大きくなり、ドツグボーン部
の過冷、ドツグボーン最大位置での水平圧下によ
る表面疵を発生する問題点がある。 （問題点を解決するための手段） 本考案は、前記従来のスラブ面取圧延用竪ロー
ルの有する欠点を除去・改善することのできる竪
ロールを提供すること、すなわち面取り量が大き
く、生ずるドツグボーンが大きくなるスラブ厚の
厚い部分にたいしてはドツグボーン抑え効果を発
揮することができ、一方、面取り量が小さくても
よいスラブ厚に対しては通常の面取圧延を行うこ
とのできる面取圧延用竪ロールを提供することを
目的とするものであり、実用新案登録請求の範囲
記載のロールを提供することによつて前記目的を
達成することができる。すなわち本考案は、成形
圧延、幅出し圧延および仕上げ圧延からなるスラ
ブ圧延の一連の圧延工程中の前記成形圧延の際に
用いられるスラブ側端を面取圧延するための横Ｖ
字形状カリバーが付設されてなるスラブ面取圧延
用竪ロールにおいて、 前記ロール外周面に、ス
ラブ厚と面取り量とに応じて選ばれるカリバー幅
の異なる２種以上の前記横Ｖ字形状カリバーを配
設するとともに、これらのカリバーは、ロール軸
方向に垂直な平面に対する傾き角度を２段階に変
化させた多段状とし、そのうちのＶ字溝底部の中
央部には通常のカリバー角度θ1を有する面取り用
カリバーを形成すると共に、両外側端部近くには
カリバー角度θ2が12°超〜30°の角度で折曲された
ドツグボーン抑制用カリバーを形成したことを特
徴とするスラブ面取圧延用竪ロールに関するもの
である。 次に本考案を図によつて説明する。 第５図は従来のカリバー圧延を行うためのカリ
バー付竪ロールの立面図であり、１はロール本
体、２は被圧延材、３は被圧延材の面取圧延によ
り発生したドツグボーン部であり、ロール本体１
の中央部に横Ｖ字形状カリバーが設けられてお
り、ロールの軸線方向に垂直な平面に対するカリ
バーの角度θは通常60°前後である。 （考案の作用） 第１図は本考案のカリバー付竪ロールの立面図
であり、１はロール本体であり、ロールのカリバ
ー中央領域に設けられた横Ｖ字形状カリバーのロ
ール軸線方向に垂直な平面に対し角度θ1になる、
いわゆるＶ字溝底部に当たる位置に設けられる主
として面取りに作用するカリバーのほかに、それ
の両側、すなわち両外側端部近くには、前記ロー
ルの軸線方向に垂直な平面に対し角度θ2を有す
る、主にドツグボーンの抑制のために作用するカ
リバーが設けられた２段階に折曲された多段状で
あり、前記角度θ1は約60°、角度θ2は12°超〜30°に
して面取り時に発生するドツグボーンを抑制す
る。このドツグボーン抑制用カリバー角度θ2が
12°超より小さいと、竪ロールに対する推力が大
きくなるとともに適用できるスラブ厚さの範囲が
狭くなり、一方、このドツグボーン抑制用カリバ
ー角度θ2が30°より大きいと、本考案の効果が十
分発揮できなくなるので、ドツグボーン抑制用カ
リバー角度θ2は12°超〜30°の範囲内にする必要が
ある。 第２図は本考案のカリバー付竪ロールの立面図
であり、１はロール本体であり、カリバー幅H1，
H2の異なる前記第１図に示した角度θ1，θ2をそ
れぞれ有する２種の横Ｖ字形状カリバーが設けら
れている。カリバー幅が異なる２種類のカリバー
を上下２ケ所に設けたのは、厚板圧延は一般に
200mm〜300mm程度の厚さのスラブが用いられるた
め、本考案の効果が全スラブに及ぶようにしたも
のである。圧延方法としては、面取時板厚の厚い
場合にはカリバー幅の広い方で、面取時板厚が薄
くかつ面取量が大きい場合にはカリバー幅の狭い
方で面取圧延を行う。カリバーはロールを上下に
シフトさせることにより使い分ける。なお面取時
板厚が薄くかつ面取量が小さい場合には発生する
ドツグボーンが小さいため、どちらのカリバーを
使用しても効果は変わらない。カリバー幅の種類
は第２図では２種類を示すが、２種類に限定され
るものではなく、必要に応じてそれ以上設けても
よい。 次に本考案を実施例について説明する。 （実施例） 本考案による第２図に示したスラブの面取圧延
用竪ロールにおいて、θ1＝60°，θ2＝15°，H1＝
340mm，H2＝290mmのカリバーロールを用いて面
取圧延を実施した結果、表に示す効果が得られ
た。
し、特に本考案は厚板圧延における板幅側端部断
面形状を改善するため成形圧延の途中で行うスラ
ブ側端部の面取圧延用竪ロールに関するものであ
る。 （従来の技術） 厚板圧延においては、通常、厚みを整えるため
にスラブ長手方向に行う成形圧延、スラブを水平
面内で90°転回し、所定の幅を付与するためのス
ラブ幅方向に行う幅出し圧延、さらにスラブを
90°転回して所定の厚さおよび長さを得るために
行う長手方向の仕上げ圧延が行われるが、圧延条
件によつては第３図ａに示すスラブ形状が圧延後
には同図ｂに示すように折れ込みと呼ばれる板幅
方向側端部に断面不良が生じ、この折れ込みは通
常スラブ厚が厚いほど顕著に現れる。 上記折れ込みを除去あるいは改善するため、従
来連鋳スラブを面取成形圧延途中において横Ｖ字
形状カリバーロールを用いて面取り圧延を行う厚
板圧延方法が特開昭59−113906号により知られて
いる。 （考案が解決しようとする問題点） スラブ段階において面取りした場合には、途中
のトングによるハンドリング、プツシヤー炉にお
ける押込み性が問題となり、さらに第４図に示す
ように成形圧延後の平面形状の乱れを生じ易いと
いう問題がある。すなわち第４図ａは面取り４が
施された圧延前のスラブの平面図を、同図ｂは立
面図を示しており、同図ｃは前記面取り４の施さ
れたスラブを圧延した後のスラブの平面図を示し
ており、前記面取りした部分４′が圧下量が小さ
いため伸びが少なく、前後端中央部が突出した形
状になることが問題となる。 一方、矩形スラブを用いて成形圧延途中で面取
りする前記特開昭59−113906号による場合には、
上記問題点は回避されるが、面取り時にドツグボ
ーンは生じるため、これによる悪影響は避けられ
ない。特にスラブ厚が厚い場合には折り込み量が
大きく、面取量を大きくする必要があるため、生
ずるドツグボーンも大きくなり、ドツグボーン部
の過冷、ドツグボーン最大位置での水平圧下によ
る表面疵を発生する問題点がある。 （問題点を解決するための手段） 本考案は、前記従来のスラブ面取圧延用竪ロー
ルの有する欠点を除去・改善することのできる竪
ロールを提供すること、すなわち面取り量が大き
く、生ずるドツグボーンが大きくなるスラブ厚の
厚い部分にたいしてはドツグボーン抑え効果を発
揮することができ、一方、面取り量が小さくても
よいスラブ厚に対しては通常の面取圧延を行うこ
とのできる面取圧延用竪ロールを提供することを
目的とするものであり、実用新案登録請求の範囲
記載のロールを提供することによつて前記目的を
達成することができる。すなわち本考案は、成形
圧延、幅出し圧延および仕上げ圧延からなるスラ
ブ圧延の一連の圧延工程中の前記成形圧延の際に
用いられるスラブ側端を面取圧延するための横Ｖ
字形状カリバーが付設されてなるスラブ面取圧延
用竪ロールにおいて、 前記ロール外周面に、ス
ラブ厚と面取り量とに応じて選ばれるカリバー幅
の異なる２種以上の前記横Ｖ字形状カリバーを配
設するとともに、これらのカリバーは、ロール軸
方向に垂直な平面に対する傾き角度を２段階に変
化させた多段状とし、そのうちのＶ字溝底部の中
央部には通常のカリバー角度θ1を有する面取り用
カリバーを形成すると共に、両外側端部近くには
カリバー角度θ2が12°超〜30°の角度で折曲された
ドツグボーン抑制用カリバーを形成したことを特
徴とするスラブ面取圧延用竪ロールに関するもの
である。 次に本考案を図によつて説明する。 第５図は従来のカリバー圧延を行うためのカリ
バー付竪ロールの立面図であり、１はロール本
体、２は被圧延材、３は被圧延材の面取圧延によ
り発生したドツグボーン部であり、ロール本体１
の中央部に横Ｖ字形状カリバーが設けられてお
り、ロールの軸線方向に垂直な平面に対するカリ
バーの角度θは通常60°前後である。 （考案の作用） 第１図は本考案のカリバー付竪ロールの立面図
であり、１はロール本体であり、ロールのカリバ
ー中央領域に設けられた横Ｖ字形状カリバーのロ
ール軸線方向に垂直な平面に対し角度θ1になる、
いわゆるＶ字溝底部に当たる位置に設けられる主
として面取りに作用するカリバーのほかに、それ
の両側、すなわち両外側端部近くには、前記ロー
ルの軸線方向に垂直な平面に対し角度θ2を有す
る、主にドツグボーンの抑制のために作用するカ
リバーが設けられた２段階に折曲された多段状で
あり、前記角度θ1は約60°、角度θ2は12°超〜30°に
して面取り時に発生するドツグボーンを抑制す
る。このドツグボーン抑制用カリバー角度θ2が
12°超より小さいと、竪ロールに対する推力が大
きくなるとともに適用できるスラブ厚さの範囲が
狭くなり、一方、このドツグボーン抑制用カリバ
ー角度θ2が30°より大きいと、本考案の効果が十
分発揮できなくなるので、ドツグボーン抑制用カ
リバー角度θ2は12°超〜30°の範囲内にする必要が
ある。 第２図は本考案のカリバー付竪ロールの立面図
であり、１はロール本体であり、カリバー幅H1，
H2の異なる前記第１図に示した角度θ1，θ2をそ
れぞれ有する２種の横Ｖ字形状カリバーが設けら
れている。カリバー幅が異なる２種類のカリバー
を上下２ケ所に設けたのは、厚板圧延は一般に
200mm〜300mm程度の厚さのスラブが用いられるた
め、本考案の効果が全スラブに及ぶようにしたも
のである。圧延方法としては、面取時板厚の厚い
場合にはカリバー幅の広い方で、面取時板厚が薄
くかつ面取量が大きい場合にはカリバー幅の狭い
方で面取圧延を行う。カリバーはロールを上下に
シフトさせることにより使い分ける。なお面取時
板厚が薄くかつ面取量が小さい場合には発生する
ドツグボーンが小さいため、どちらのカリバーを
使用しても効果は変わらない。カリバー幅の種類
は第２図では２種類を示すが、２種類に限定され
るものではなく、必要に応じてそれ以上設けても
よい。 次に本考案を実施例について説明する。 （実施例） 本考案による第２図に示したスラブの面取圧延
用竪ロールにおいて、θ1＝60°，θ2＝15°，H1＝
340mm，H2＝290mmのカリバーロールを用いて面
取圧延を実施した結果、表に示す効果が得られ
た。
【表】
表より、カリバー幅の異なる横Ｖ字形状カリバ
ーを２種類設けることにより面取時板厚、面取量
に応じてカリバーを使い分けることが有効である
ことがわかる。 （考案の効果） 本考案のカリバーロールを用いることによつ
て、面取り圧延に起因するドツグボーン高さを低
く抑えることができ、かつ種々の厚さのスラブを
面取圧延する場合でもカリバー幅の異なる横Ｖ字
形状カリバーを２種類以上設けることにより面取
時板厚、面取量に応じてカリバーを使い分けるこ
とにより、圧延材側端部の表面性状を損なうこと
なく、折れ込みを防止することができるという多
大の効果を挙げることができる。
ーを２種類設けることにより面取時板厚、面取量
に応じてカリバーを使い分けることが有効である
ことがわかる。 （考案の効果） 本考案のカリバーロールを用いることによつ
て、面取り圧延に起因するドツグボーン高さを低
く抑えることができ、かつ種々の厚さのスラブを
面取圧延する場合でもカリバー幅の異なる横Ｖ字
形状カリバーを２種類以上設けることにより面取
時板厚、面取量に応じてカリバーを使い分けるこ
とにより、圧延材側端部の表面性状を損なうこと
なく、折れ込みを防止することができるという多
大の効果を挙げることができる。
第１図は本考案のカリバーロールの正面図、第
２図は本考案の２段カリバーロールの正面図、第
３図ａはスラブ正面図、同図ｂは従来の１段カリ
バーロールで面取圧延した後の圧延材の折れ込み
形状を示す正面図、第４図ａは圧延前に予め被圧
延材の圧延方向に平行な被圧延材の両側面に圧延
材の圧延方向に平行な被圧延材の両側面に圧延前
に面取りを施した被圧延材の平面図、第４図ｂは
同図ａの被圧延材の立面図、第４図ｃは同図ａの
被圧延材を圧延した後に面取部が残留する状態を
示す平面図、第５図は従来の面取カリバーロール
の正面図である。 １……ロール本体、２……被圧延材、３……ド
ツグボーン、４，４′……面取部。
２図は本考案の２段カリバーロールの正面図、第
３図ａはスラブ正面図、同図ｂは従来の１段カリ
バーロールで面取圧延した後の圧延材の折れ込み
形状を示す正面図、第４図ａは圧延前に予め被圧
延材の圧延方向に平行な被圧延材の両側面に圧延
材の圧延方向に平行な被圧延材の両側面に圧延前
に面取りを施した被圧延材の平面図、第４図ｂは
同図ａの被圧延材の立面図、第４図ｃは同図ａの
被圧延材を圧延した後に面取部が残留する状態を
示す平面図、第５図は従来の面取カリバーロール
の正面図である。 １……ロール本体、２……被圧延材、３……ド
ツグボーン、４，４′……面取部。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 成形圧延、幅出し圧延および仕上げ圧延からな
るスラブ圧延の一連の圧延工程中の前記成形圧延
の際に用いられるスラブ側端を面取圧延するため
の横Ｖ字形状カリバーが付設されてなるスラブ面
取圧延用竪ロールにおいて： 前記ロール外周面に、スラブ厚と面取り量とに
応じて選ばれるカリバー幅の異なる２種以上の前
記横Ｖ字形状カリバーを配設するとともに、これ
らのカリバーは、ロール軸方向に垂直な平面に対
する傾き角度を２段階に変化させた多段状とし、
そのうちのＶ字溝底部の中央部には通常のカリバ
ー角度θ1を有する面取り用カリバーを形成すると
共に、両外側端部近くにはカリバー角度θ2が12°
超〜30°の角度で折曲されたドツグボーン抑制用
カリバーを形成したことを特徴とするスラブ面取
圧延用竪ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1986089310U JPH0357284Y2 (ja) | 1986-06-13 | 1986-06-13 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1986089310U JPH0357284Y2 (ja) | 1986-06-13 | 1986-06-13 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62202902U JPS62202902U (ja) | 1987-12-24 |
| JPH0357284Y2 true JPH0357284Y2 (ja) | 1991-12-26 |
Family
ID=30948186
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1986089310U Expired JPH0357284Y2 (ja) | 1986-06-13 | 1986-06-13 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0357284Y2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0519123Y2 (ja) * | 1988-08-18 | 1993-05-20 | ||
| JPH0618650B2 (ja) * | 1989-03-23 | 1994-03-16 | 新日本製鐵株式会社 | 厚鋼板端部成形制御装置 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3422656A (en) * | 1966-03-18 | 1969-01-21 | United States Steel Corp | Method of rolling slabs in planetary mill |
| JPS58122108A (ja) * | 1982-01-14 | 1983-07-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 竪型圧延機 |
| JPS58199616A (ja) * | 1982-05-17 | 1983-11-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | エツジヤ |
-
1986
- 1986-06-13 JP JP1986089310U patent/JPH0357284Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62202902U (ja) | 1987-12-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0357284Y2 (ja) | ||
| JPH0357283Y2 (ja) | ||
| SE446248B (sv) | Sett vid formning av ett balkemne | |
| JPH0320002Y2 (ja) | ||
| JPS6268608A (ja) | 厚板圧延方法 | |
| JP3298730B2 (ja) | 表面欠陥の少ないオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH0534082B2 (ja) | ||
| JP2519103B2 (ja) | 電磁鋼板の冷間圧延方法 | |
| JPH0250802B2 (ja) | ||
| JPS58192608A (ja) | 異径ロ−ル圧延における圧延材の反り防止方法 | |
| JPH08309401A (ja) | スラブ及びスラブ前後端加工方法 | |
| JPS5946681B2 (ja) | 厚板圧延における平面形状修正方法 | |
| KR100293196B1 (ko) | 열간후판압연시판에지부겹침제어방법 | |
| SU944755A1 (ru) | Стальной слиток | |
| SU1311804A1 (ru) | Способ зачистки заготовок | |
| KR950005223Y1 (ko) | 전만곡형 슬라브 연주기의 폭편차 방지용 몰드 | |
| JPS6021106A (ja) | 板材のエッジャ−圧延方法 | |
| JP3606249B2 (ja) | 形鋼の圧延方法 | |
| JPS6150043B2 (ja) | ||
| JPH0460722B2 (ja) | ||
| JPS59113906A (ja) | 厚板圧延方法 | |
| JPS6358046B2 (ja) | ||
| JPH02147111A (ja) | スタンド間エッジャーミルおよび圧延方法 | |
| JPH0115323B2 (ja) | ||
| JPH05123713A (ja) | ステンレス鋼帯の製造方法 |