JPH0135182B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は内燃機関、特に自動車用内燃機関に用
いる無接点点火装置の改良に関するものである。

より詳しくは点火火花および点火コイルの断続
電流等による誘導ノイズに起因する誤動作を防止
する為の誤動作防止回路を具備した無接点点火装
置に関する。一般的な無接点点火装置の構成とし
ては例えばマグネツト誘導式のピツクアツプコイ
ルより成る信号発生器と点火コイルと、前記信号
発生器の出力信号により駆動され、適切な点火タ
イミングで点火コイルに高電圧を発生させる為の
点火増巾器とにより成つている。ところで点火コ
イルに発生する点火電圧は１〜３万Ｖにも達する
ため、従来ではこの誘導ノイズを前記の信号発生
器がひろつてしまい誤動作するという問題が多々
発生していた。又前記の信号発生器と点火コイル
或いは点火コイルの１次コイル電流が流れるワイ
ヤ等が近接した場合にそれらより発生する漏れ磁
束により信号発生器に誘導ノイズが重畳してしま
い、同様に誤動作してしまうという問題が発生す
る危険があつた。

そこで本発明の１つの実施態様によれば、信号
発生器とこの信号発生器の出力を所定のトリガレ
ベルで検出する入力検出回路とこの入力検出回路
の一方のレベルの第１の持続時間を検出する第１
の持続時間検出回路と同じレベルの第２の持続時
間を検出する第２の持続時間検出回路とを備え、
上記第１の持続時間検出回路出力にて点火コイル
の通電を開始すると共に、第２の持続時間検出回
路の出力が発生する迄の間、入力検出回路の出力
に関係なく点火コイルの通電を保持することによ
り、諸々の誘導ノイズによる誤動作を防止すると
共に、第１及び第２の持続時間を検出する手段と
して１つのコンデンサの充放電波形を２つの検出
レベルで各々検出することにより極めて効率の良
い回路構成となすことができると共に、このコン
デンサを、機関回転数と共に閉角度を制御するた
めの周波数−電圧（ｆ−Ｖ）変換回路の充電用コ
ンデンサへの充電タイミングを決めるためのタイ
ミングコンデンサとしての働きを兼ねさせること
により極めて廉価な構成にて誤動作を防止するこ
とができるという優れた点火装置が提供される。

次に本発明の第１の実施例を第１図について説
明する。第１図において３００は機関と同期して
回転する信号発生器（発電機）であり、４００は
点火増巾器であり、その構成は前記信号発電機３
００の交流出力を矩形波に変換する波形整形回路
から成る入力検出回路４１０と誤動作防止回路４
２０、そして点火コイル５００を断続する出力回
路４４０とから成つている。そして誤動作防止回
路４２０は時間凾数発生回路を構成するコンデン
サ１６６の充電波形を利用した第１の持続時間
（第２図のt₁〜t₂の間）を検出する第１回路４２
１と第２の持続時間（第２図のt₁〜t₃の間）を検
出する第２回路４２２とその他のスイツチ回路と
から成つている。そして誤動作防止回路４２０は
抵抗２０，２２〜２６，２９〜４７とツエナーダ
イオード１２３，１２４、コンデンサ１６６、ト
ランジスタ１７７，１７８，１８０〜１８５，１
８７〜２１５とにより構成されている。

次に以上の構成においてその動作を第２図Ａ，
Ｂに示すタイミングチヤートを交えて説明する。
尚第２図Ａは信号発電機３００の出力に誘導ノイ
ズが重畳していない場合を示す。第２図Ｂは信号
発電機３００に点火コイル５００への通電開始に
伴なう誘導ノイズと点火コイル５００に発生した
点火電圧に起因する誘導ノイズとが重畳した場合
を想定した波形図である。

まず第２図Ａ，Ｂにおいて(a)は信号発電機３０
０の交流出力波形であり、入力検出回路４１０が
該交流出力波形の所定のレベルを検出し出力を出
す。この出力は交流出力が正極性の時は誤動作防
止回路４２０のトランジスタ１１７がオンするよ
うな出力である。この出力つまりトランジスタ１
７７のベース波形を第２図Ａ，Ｂにおいて(b)に示
す。第２図Ａにおけるt₁時点においてトランジス
タ１７７がオンすると、後述の如くトランジスタ
１７８はOFF状態であるのでトランジスタ１７
７のコレクタ電位は“１”→“０”レベルに低下
する。するとトランジスタ１８３がオフする。従
つてそれまでトランジスタ１８４のコレクタ電
流、つまりトランジスタ１８９と１９０によるカ
レントミラー回路とトランジスタ１８４と１８５
によるカレントミラー回路により作られるコレク
タ電流i₁はトランジスタ１８３により吸収されて
いた状態からその吸収がなくなる状態になるので
このi₁によりコンデンサ１６６に充電が開始され
る。第１回路４２１と第２回路４２２はこのコン
デンサ１６６の充電々圧を各々独立に別々の検出
レベルで検出し出力する差動増巾回路より構成さ
れている。そして第１回路４２１の検出出力（こ
れを今後点火第１制御信号即ち第１出力という）
の発生タイミングは第２回路４２２の検出出力
（これを今後点火第２制御信号即ち第２出力とい
う）の発生タイミングより早くなる様に設定して
ある。

さてコンデンサ１６６への充電が開始され、そ
の充電々圧が第２図Ａ，Ｂに示すV_T1レベルに達
するとt₂時点で第１回路４２１のトランジスタ２
１１がオフし、トランジスタ２１２がオンし、抵
抗３９と４０の分割比により決まるV_T1のレベル
に対し抵抗４０と抵抗４１を並列にすることによ
りヒステリシスを設けて第２図Ａ，Ｂに示す
V_T1′のレベルに変更すると共に、トランジスタ
２１３もオンし、第１出力を発生する。このトラ
ンジスタ２１３のコレクタ電位、つまりトランジ
スタ２１４およびトランジスタ１８１のベース電
位の波形を第２図Ａ，Ｂにおいて(d)波形に示す。
そしてこの第１出力は抵抗２２を介してトランジ
スタ１８１に加わりそれまでオンしていたトラン
ジスタ１８１をオフさせる。

次にコンデンサ１６６の充電々圧がさらに上昇
し、第２図Ａ，Ｂに示すV_T2レベルに達するとt₃
時点で第２回路４２２が出力を発生し、トランジ
スタ１９８がオフし、トランジスタ２００と２０
１がオンする。ここで第２回路４２２の検出レベ
ルV_T2は抵抗３４と３５とトランジスタ２０２の
ベース−エミツタ間飽和電圧とによる分割電圧に
より決められるが、先程のトランジスタ２０１が
オンすることによりヒステリシスがついてV_T2′
はほぼ“０”レベルまで低下する。さてトランジ
スタ２００がオンすることによりトランジスタ２
０２がオフして第２出力が発生する。このトラン
ジスタ２０２のコレクタ波形つまりトランジスタ
１８２のベース波形を第２図Ａ，Ｂの(e)に示す。

ここでこの第１出力と第２出力は各々トランジ
スタ１８１および１８２の各々のベースに印加さ
れるためt₂時点からt₃時点に至る間のみトランジ
スタ１８１と１８２のコレクタ波形は“１”レベ
ルとなる。このトランジスタ１８１と１８２のコ
レクタ波形つまりトランジスタ１７８のベース波
形を第２図Ａ，Ｂにおいて(f)に示す。そしてトラ
ンジスタ１７７と１７８のコレクタ出力がトラン
ジスタ２１５のベースに加わる。このトランジス
タ２１５のベース波形を第２図Ａ，Ｂにおける(g)
に示す。そしてトランジスタ２１４と２１５のコ
レクタ出力は出力回路４４０のパワートランジス
タ２６２に増巾して印加されているため、トラン
ジスタ２１４と２１５のコレクタ出力が“１”レ
ベルの時にパワートランジスタ２６２がオンし、
点火コイル５００に通電が開始される。この経過
を第２図Ａ，Ｂのタイミングチヤートで説明する
と第１出力が出た時点t₂でトランジスタ２１４が
オフ〔トランジスタ２１５はt₁時点ですでにオフ
となつている。〕になるために点火コイル５００
へ通電が開始される。そしてこの状態が続き信号
発電機３００の交流出力が正→負極性に急変した
時点で入力検出回路４１０の出力は反転しt₄時点
にてトランジスタ１７７がオフする。するとトラ
ンジスタ２１５がオンするためパワートランジス
タ２６２はオフする。またトランジスタ１７７が
オフすることによりトランジスタ１８３がオン
し、コンデンサ１６６の充電々荷は抵抗２５を介
して急速放電する。そしてコンデンサ１６６の端
子電圧がV_T1′に至つた時点t₅で第１出力が反転
し、この出力によりトランジスタ１９９がオンし
てトランジスタ２００，２０１をオフせしめ、第
２回路４２２の比較レベルをV_T2′→V_T2に復帰さ
せると共に第２出力も反転する。

以上説明したのは信号発電機３００の交流出力
に誘導ノイズが重畳しない場合について説明した
が、次に誘導ノイズが重畳した場合について説明
する。誘導ノイズとしては点火コイルに通電が開
始される場合のノイズと点火電圧によるノイズを
想定した。

第２図Ｂにおいてt₂時点にて点火コイル５００
に通電が開始された直後に信号発電機３００の交
流出力に第２図Ｂの(a)に示す如きノイズが重畳す
ると、当然ながら入力検出回路４１０が応答し、
トランジスタ１７７のベース波形は第２図Ｂの(b)
に示す如く一時的に落ち込み、トランジスタ１７
７はオフするがt₂時点でトランジスタ１７８がオ
ンしている（この状態は第２出力が発生するt₃時
点まで接続する）ためにトランジスタ１８３は影
響を受けずオフしたままでコンデンサ１６６への
充電動作にも影響を与えない。またトランジスタ
１７８がオンしているために、トランジスタ１７
７，１７８のコレクタ電位は“０”を維持し、こ
のためトランジスタ２１５はオフしたままである
のでパワートランジスタ２６２のオン状態は保持
され、入力検出回路４１０の誤動作には応答しな
い。

次に第２図Ｂにおいてt₄時点にて点火コイル５
００の通電が遮断され、t₅時点を過ぎた所で信号
発電機３００の交流出力に第２図Ｂの(a)に示す如
きノイズが重畳すると当然ながら入力検出回路４
１０が応答し、トランジスタ１７７が一時的にオ
ンし、トランジスタ１８３もオフし、コンデンサ
１６６への充電が開始される。ところが第１回路
４２１の設定時間が存在するため、コンデンサ１
６６の充電々圧が、第１出力を発生するV_T1レベ
ルに到達する以前に誘導ノイズが消滅し、入力検
出回路４１０の誤動作信号も消滅するためパワー
トランジスタ２６２はオンすることなく誤動作に
は発展し得ない。

尚以上述べた第１実施例では点火コイル５００
への通電角度一定の一般的な無接点点火装置への
応用について述べたが、当然ながらこれに限るこ
となく例えば点火コイル５００への通電角度を制
御する閉角度制御式の無接点点火装置への応用も
可能である。

そこで第３図により閉角度制御式無接点点火装
置に関する本発明の第２実施例について説明す
る。尚第３図において先の第１実施例を示した第
１図と同一符号を付したる部分は同一或いは均等
部分を示す。

まず３００は交流発電機であり４００′は点火
増巾器であり、その構成は前記交流発電機３００
の出力を矩形波に変換する入力検出回路４１０′
と第１実施例で説明した誤動作防止回路４２０′
と点火コイル５００の１次側の電流を検出しこの
電流が所定値以上にならない様に制御する定電流
制御回路４３０、前記誤動作防止回路４２０′の
制御出力によつてオン・オフする出力回路４４
０′、機関回転数に対して最適な閉角度制御を行
なうためにバイアス電圧を前記の入力検出回路４
１０′に与える閉角度制御回路４５０、入力検出
回路４１０′のトリガレベルをパワートランジス
タ２６２がオフ後大きくして時間経過と共に小さ
くすることによりノイズに強くし、また最適な閉
角度制御を行なうための波形補正回路４６０、そ
して閉角度制御回路４５０中のコンデンサ１６５
および波形補正回路４６０中のコンデンサ１６７
の電圧を検出している電圧検出回路からそれらの
コンデンサに流入する微少電流をキヤンセルして
制御誤差をなくすための電流キヤンセル回路４７
０、そしてさらに入力検出回路４１０′へのバイ
アス電圧の印加による点火時期変動をなくすため
に交流発電機３００の交流出力の急峻な立下り区
間を検出し、その区間の間は閉角度制御回路４５
０よりのバイアス電圧を入力検出回路４１０′へ
加わるのを阻止する微分回路４８０とから成つて
いる。そしてこれらの各回路は抵抗１〜１１４、
ツエナーダイオード１２１〜１３２、ダイオード
１４１〜１５８、コンデンサ１６１〜１７０そし
てトランジスタ１７１〜２６１とから構成されて
いる。

次に以上の構成においてまず定電流制御回路４
３０と閉角度制御回路４５０、波形補正回路４６
０、電流キヤンセル回路４７０それに微分回路４
８０を省いて、入力検出回路４１０′と誤動作防
止回路４２０′それに出力回路４４０′について基
本動作を第４図に示すタイミングチヤートを交え
て説明する。尚第４図において波形(a)〜(h)は第２
図において説明した部分と同一部分の波形を同一
符号の波形で示してあるので説明を省略する。ま
た誤動作防止回路４２０′において第１図に示し
た誤動作防止回路４２０と異なる部分はトランジ
スタ１７９，１８６が追加となり、トランジスタ
１８０と１８４のコレクタ数が増加したこと、そ
して抵抗２１，２７，２８そしてダイオード１４
３が追加となり、コンデンサ１６６が閉角度制御
回路４５０の構成となつたことが異なるのみで第
１図について説明した動作と異なる部分はないの
で説明を一部省略する。

まず信号発電機３００の交流出力が入力検出回
路４１０′の抵抗１とコンデンサ１６１，１６３
のフイルター回路を経てトランジスタ１７２を動
作させる。この交流出力が正の極性でトランジス
タ１７２がオンするとトランジスタ１７３，１７
４そして１７６がオフし、トランジスタ１７７が
オンする。するとトランジスタ１８３がオフとな
りコンデンサ１６６への充電が開始される。そし
てその充電々圧がV_T1のレベルに到達した時点で
第１出力が発生し、さらにV_T2のレベルに到達し
た時点で第２出力が発生する。この第１出力がt₂
時点で発生してから第３出力が発生するt₃時点ま
での間を考えるとその間のみトランジスタ１８１
と１８２のコレクタ電位が“１”レベルになるた
めトランジスタ１７９がオンとなりトランジスタ
１８６がオフとなりトランジスタ１８４と１８５
とで構成されるカレントミラー回路のトランジス
タ１８４のコレクタよりコレクタ電流i₂が抵抗２
８そしてダイオード１４３、さらに抵抗６０を介
してコンデンサ１６５に流れ、充電が行なわれ
る。この時のトランジスタ１８６のコレクタ波形
を第４図において(i)に示す。ところでこのコンデ
ンサ１６５への一回の充電量は同じトランジスタ
１８４のコレクタ電流i₁によるコンデンサ１６６
への充電過程における前述のt₂時点からt₃時点迄
の時間（第４図中のTc区間）で決まることにな
る。従つてこの充電を繰り返すとコンデンサ１６
５には繰り返し回数に応じた充電が行なわれ、ｆ
−Ｖ変換回路を構成している。ここでコンデンサ
１６５と１６６の機能について詳細に説明する。
回路全体を集積回路化する場合、トランジスタ部
分、抵抗部分をモノリシツクICとして１チツプ
で構成すると特に抵抗の常数がモノリシツクIC
の製造ロツト間でバラツクのが常識である。従つ
てコンデンサ１６５への充電々流i₂もモノリシツ
クICの製造ロツト毎にバラツキ、充電量も異な
つてしまうかに見えるがこのコンデンサ１６５へ
の充電時間を考えると、コンデンサ１６６への充
電量により決まりこのコンデンサ１６６への充
電々流は同じトランジスタ１８４のコレクタ電流
i₁により決まることから製造ロツト毎に充電々流
i₁或いはi₂の値そのものは異なるが、i₁とi₂の比は
一定となる。従つてコンデンサ１６５への充電時
間が製造ロツト毎に充電電流i₁或いはi₂に応じて
変ることとなり結局充電の繰り返し回数に対する
コンデンサ１６５の充電々圧はバラツキのない安
定なｆ−Ｖ変換回路を構成していることになる。
またｆ−Ｖ変換回路の充電用コンデンサ１６５へ
の充電タイミングを決定するコンデンサ１６６の
機能は第１及び第２の持続時間を検出するために
必要なコンデンサとしての機能を兼ねていること
になる。

さて誤動作防止回路４２０′の制御出力は第１
出力が発生した時点でトランジスタ２１４と２１
５のコレクタは“１”レベルとなりトランジスタ
２４５がオンし、トランジスタ２４７がオフし、
トランジスタ２６１もオフしてパワートランジス
タ２６２がオンし点火コイル５００の通電が開始
される。そして信号発電機３００の交流出力が正
極性から負極性へ急峻に変化した時点で先とは逆
にトランジスタ１７７がオフし、トランジスタ２
１５がオンし、トランジスタ２４５がオフしトラ
ンジスタ２４７と２６１がオンしてパワートラン
ジスタ２６２がオフし、点火コイル５００の１次
コイル電流が遮断される。

次に定電流制御回路４３０について説明する。
誤動作防止回路４２０′の制御出力が“１”レベ
ルになるとトランジスタ２４５がオンし、トラン
ジスタ２４７がオフし、トランジスタ２６１がオ
フすることによりパワートランジスタ２６２がオ
ンするし、点火コイル５００に１次電流が流れ
る。この１次電流を抵抗１１４の電圧降下として
検出し、抵抗１１２，１１３で分割した電圧をト
ランジスタ２５３，２５４，２５５，２５６，２
５７，２５８で構成する差動増巾回路で検出す
る。差動増巾回路のトランジスタ２５３のベース
には抵抗９２，９４とダイオード１５５の直列回
路で決まる基準電圧がトランジスタ２５１と２５
２を経て抵抗９５を通して加わつている。ここで
トランジスタ２５９と２６０の動作について説明
する。電源電圧が低い場合、ツエナーダイオード
１２４と抵抗４７トランジスタ２１６により構成
される定電圧回路が定電圧出力を出し得なくな
り、先程の抵抗９２と９４それとダイオード１５
５とにより決まる基準電圧自身も小さくなつてし
まうため、それを補正するための低電圧時の基準
電圧補正回路であり、抵抗１０５と１０６の分割
電圧が、ダイオード１５６と１５７の順方向電圧
降下とトランジスタ２６０のベース、エミツタ間
飽和電圧を加えた値よりも小さくなるとトランジ
スタ２６０がオフ気味になり、その結果トランジ
スタ２５９がオン気味になり抵抗１０２を介して
トランジスタ２５３のベースに補正バイアスを与
えるようになつている。そして１次電流値が所定
値を越えるとトランジスタ２５６がオフ気味とな
り、トランジスタ２４９に続いて２４８がオンし
かかることによりトランジスタ２６１を導通させ
て抵抗１０８と抵抗１１０を介してパワートラン
ジスタ２６２に流れるベース電流を吸収し、パワ
ートランジスタ２６２に流れる１次電流を一定値
になる様に制御する。

次いで閉角度制御回路４５０を含めて作動を説
明する。先程の説明でコンデンサ１６５にはｆ−
Ｖ変換された電圧つまり機関回転数に応じた電圧
が充電されることを述べた。この機関回転数に応
じた電圧はトランジスタ２２３と２２２と抵抗５
８それにトランジスタ２２０を介してトランジス
タ２１９のエミツタ出力となる。この出力をダイ
オード１４５，１４６，１４７抵抗５５，５６，
５７で構成する関数発生回路により、低速で変化
が少なく高速になるに従つて変化が大きくなる様
な非線形出力にしてダイオード１４４抵抗５３を
介して入力検出回路４１０′のトランジスタ１７
２のベースにバイアスとして加えている。このバ
イアスが増加するのに従つて入力トランジスタ１
７２のオン時期が進むことにより、この入力トラ
ンジスタ１７２と同相の関係でオンオフするパワ
ートランジスタ２６２のオン時期が進み、点火コ
イル５００の通電時間（閉角度）が拡大される。
またトランジスタ２２１の出力も機関回転数に比
例しダイオード１５０，１５１，１５２と抵抗６
１，６２，６３で構成する関数発生回路により、
低速で変化が小さく、高速になるに従つて変化が
大きくなる様な非線形出力になつている。そして
定電流制御回路４３０が出力回路４４０′を制御
していない時はトランジスタ２４６はオフし、ト
ランジスタ２２７がオンしているのでトランジス
タ２２１の出力はトランジスタ２２６と２２７を
流れコンデンサ１６５の充電々圧すなわちバイア
スは変化しない。次に定電流制御回路４３０によ
つて出力回路４４０′のパワートランジスタ２６
２が定電流制御されている時はトランジスタ２４
６はオンし、トランジスタ２２７がオフしている
のでトランジスタ２２１の出力はトランジスタ２
２６と２２５を流れる。トランジスタ２２４と２
２５はカレントミラー回路を構成しているのでト
ランジスタ２２４がオンし、コンデンサ１６５の
充電電荷を次第に放電させる。これにより、トラ
ンジスタ２２３，２２２のエミツタ電位が次第に
低下し、トランジスタ２２１のベース電位を非線
形に減少させると共に、トランジスタ２２０のエ
ミツタ電位も次第に低下し、トランジスタ２１９
のエミツタ電位を低下させ、ダイオード１４４〜
１４７および抵抗５３〜５７を通してトランジス
タ１７２のベースに加わるバイアスを減らす。以
上述べたこのバイアスと後で説明する波形補正回
路４６０の出力とで最適な閉角度が得られる様に
入力検出回路４１０′のトリガレベルを決めてい
る。

次に波形補正回路４６０の動作を説明する。入
力検出回路４１０′のトランジスタ１７６からの
交流発電機３００の交流出力に応じた矩形波は波
形補正回路４６０に加えられている。パワートラ
ンジスタ２６２がオンしている時トランジスタ１
７６はオフしていてトランジスタ２４３はオンし
トランジスタ２４２はオフしている。トランジス
タ２４２がオフの時コンデンサ１６７は抵抗８
３、ダイオード１５３および抵抗８０を介して充
電され、コンデンサ１６７の端子電圧は上がる。
この端子電圧がトランジスタ２３８、２３７を介
してトランジスタ２３６のベース電位を制御し、
トランジスタ２３６の出力はコンデンサ１６７の
端子電圧に比例する。トランジスタ１７６がオフ
の時トランジスタ１７５はオンしていてトランジ
スタ２３６の出力は抵抗７８、トランジスタ１７
５を流れ、トランジスタ１７５のコレクタ電位は
“０”である。次にトランジスタ１７６がオンす
るとトランジスタ２４２もオンしコンデンサ１６
７は充電されなくなり抵抗７７及び抵抗８０とダ
イオード１５４トランジスタ２３９を介して放電
するが、その放電はトランジスタ２３６のエミツ
タ電位すなわちコンデンサ１６７の端子電圧に比
例して放電する。放電によつてコンデンサ１６７
の端子電圧がトランジスタ２３６のコレクタ電源
電圧Vccとツエナーダイオード１２６のツエナー
電圧Vzの差Vcc−Vzより小さくなるとダイオー
ド１５４が逆バイアスされてオフするため、コン
デンサ１６７の充電々荷は抵抗７７だけに放電す
るようになる。従つてトランジスタ１７５のコレ
クタ電位はトランジスタ１７５がオフのときはコ
ンデンサ１６７の端子電圧に比例した電位とな
り、この電位で入力検出回路４１０′のトランジ
スタ１７２，１７３のエミツタ電位を制御するの
で閉角度制御回路４５０のダイオード１４４抵抗
５３を介したバイアス出力とで最適閉角度が得ら
れる様に入力検出回路４１０′のトリガレベルを
決めている。

次に電流キヤンセル回路４７０の動作について
説明する。トランジスタ２３２，２２９，２２８
で定電流i₃，i₄，i₅，i₆を発生しており、電流値は
いずれも同一である。波形補正回路４６０のコン
デンサ１６７の電圧を検出しているトランジスタ
２３７，２３８を電流i₄のほぼ全電流が流れる。
（電流i₄の一部はトランジスタ２３６のベース電
流として若干流れるが、無視できる程度である。）
閉角度制御回路４５０のコンデンサ１６５の電圧
を検出しているトランジスタ２２３，２２２を電
流i₅のほぼ全電流が流れる。トランジスタ２３
０，２３１に電流i₆が流れトランジスタ２３１の
ベース電流はトランジスタ２３８，２２３のベー
ス電流とほぼ等しい。トランジスタ２３３，２３
４，２３５はカレントミラー回路を構成している
のでトランジスタ２３１のベース電流がトランジ
スタ２３３に流れこの電流と同じ電流をトランジ
スタ２３４，２３５はそれぞれトランジスタ２３
８，２２３のベースから吸いとる。従つてコンデ
ンサ１６５，１６７の電圧を検出するためのトラ
ンジスタ２２３，２３８のベース電流はそれぞれ
トランジスタ２３４，２３５に吸い取られてキヤ
ンセルされるのでコンデンサ１６５，１６７の充
電量には何ら影響はなくなり制御誤差の原因には
ならない。

次に微分回路４８０について説明する。交流発
電機３００の交流出力をコンデンサ１６４で微分
しているので交流出力の急峻な立下り時のある一
定時間はトランジスタ２１７がオフし、トランジ
スタ２１８がオンする。従つてコンデンサ１６
５、トランジスタ２２３，２２２，２２０を介し
て出力された機関回転数に応じたバイアス電圧は
トランジスタ２１８がオンしている間、すなわち
交流発電機３００の交流出力の急峻な立下り時の
或る一定時間トランジスタ２１８により接地さ
れ、ダイオード１４４、抵抗５３を介してトラン
ジスタ１７２のベースに印加されるバイアスが無
くなる。その結果点火時期を決定する期間にはト
ランジスタ１７２のベースにバイアスが印加され
ないので入力検出回路４１０′のトリガレベルは
バイアスに無関係に一定レベルとなる。従つて例
えば機関回転数が変つてバイアス電圧が変つても
点火時期には何ら影響はない。

尚以上述べた第２実施例においては閉角度制御
回路４５０と定電流制御回路４３０を組み合わせ
て、機関回転数に応じて入力検出回路４１０′の
トランジスタ１７２に与えるバイアスを変えると
共に、定電流制御を行なつている時はこのバイア
スを減らす構成について説明したが、これに限る
ことなく例えば定電流制御回路４３０を無くし
て、機関回転数に応じて一方的にバイアスを与え
て閉角度を拡大する方法とした場合においても誤
動作防止回路４２０′の動作には何ら影響はなく、
同等の効果を期待できることは言うまでもない。
また同じく第２実施例においては、コンデンサ１
６５および１６６の充電方法として定電流充電を
行なつた場合について説明したが、これに限るこ
となく例えば抵抗を介してのexp充電によつても
同等の効果を期待できる。

また第２実施例においては閉角度制御回路４５
０の出力であるバイアス電圧を信号発電機３００
の交流出力と加算する構成について述べたが、こ
れに限ることなく例えば信号発電機３００の代り
に矩形波を出力する信号発生器の出力等に適当な
波形処理を加え、この波形処理されたものとバイ
アス電圧とを加算して閉角度制御等を成すことに
より同等の効果を期待することが可能である。

以上述べた様に本発明においては、まず第１に
信号発生器の出力を所定のトリガレベルで検出す
る入力検出回路とこの入力検出回路の出力の一方
の極性の第１の持続時間を検出する第１回路と同
じ極性の持続時間で第１の持続時間よりも長い第
２の持続時間を検出する第２回路を備え、上記の
第１回路の出力にて点火コイルの通電を開始する
と共に、第２回路の出力が発生するまでの間、入
力検出回路の出力に無関係に点火コイルの通電を
保持しているため、点火コイルへの通電開始に伴
なう誘導ノイズに起因する誤動作を防止できるの
みならず、点火コイルへの通電開始は第１回路の
出力が発生しない限りあり得ないために、点火コ
イルの一次コイル電流遮断後に点火電圧の誘導ノ
イズに起因する誤動作をも防止できるという優れ
た効果が期待できる。

また第２には第１の持続時間及び第２の持続時
間の二つの時間検出手段として１個のコンデンサ
を用いるのみでその充電電圧波形を異なる２つの
比較電圧レベルで検出するという効率の良い回路
構成としているため、集積回路化した場合の部品
点数を極力押えるという条件にかなつた優れた構
成となつている。

さらに第３には機関回転数に応じて点火コイル
への通電角度を変える手段としてｆ−Ｖ変換回路
を備え、ｆ−Ｖ変換回路の充電用コンデンサへの
充電タイミングを決定するタイミングを通常別の
コンデンサを用いて作成するが、本発明ではその
タイミング信号を第１及び第２回路の制御出力で
まかなつているためさらに効率の良い優れた回路
構成となつている。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例を示す電気回路図
であり、第２図Ａ，Ｂはその動作を示すタイミン
グチヤートである。第３図は本発明の第２実施例
を示す電気回路図であり、第４図はその動作を示
すタイミングチヤートである。 １６５……閉角度拡大コンデンサ、１６６……
時間関数発生用コンデンサ、１７７，１７８，１
８１，１８２，２１４，２１５……通電保持回路
トランジスタ、２０３〜２１１……第１電圧比較
回路トランジスタ、１９２〜２０２……第２電圧
比較回路トランジスタ、３９〜４２……第１電圧
比較回路抵抗、３４〜３５……第２電圧比較回路
抵抗、３００……信号発生器、４１０……波形整
形回路、４２１……第１回路、４２２……第２回
路、４４０……出力回路、５００……点火コイ
ル。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 機関回転数に同期した信号を発生する信号発
   生器と、 前記信号を波形整形する波形整形回路と、 該波形整形回路の出力に応答して時間表示出力
   を発生する時間凾数発生回路と、 該凾数発生回路の第１出力レベルに応じて点火
   第１制御信号を発生する第１回路と前記第１出力
   レベルより所定時間後の第２出力レベルに応じて
   点火第２制御信号を発生する第２回路と、 点火コイルと該コイルへの通電を断続する出力
   回路と、 前記第１制御信号に応答して点火コイルへの通
   電を開始して前記第２制御信号を検出する迄の間
   は前記信号発生器の出力信号の如何に係らず点火
   コイルの通電を保持する点火保持回路とを備える
   内燃機関用点火装置。 ２ 前記時間凾数発生回路がコンデンサから成
   り、前記第１及び第２回路が電圧比較回路から成
   る特許請求の範囲第１項の点火装置。 ３ 機関回転数に応じて閉角度を拡大するための
   充電用コンデンサを有する周波数−電圧変換回路
   を有し、該コンデンサへの充電タイミングを前記
   第１及び第２制御信号で制御する特許請求の範囲
   第１項の点火装置。