JPH0154548B2 - - Google Patents
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- JPH0154548B2 JPH0154548B2 JP55111799A JP11179980A JPH0154548B2 JP H0154548 B2 JPH0154548 B2 JP H0154548B2 JP 55111799 A JP55111799 A JP 55111799A JP 11179980 A JP11179980 A JP 11179980A JP H0154548 B2 JPH0154548 B2 JP H0154548B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- fuel
- source
- pump
- supply
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
- F02M59/02—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type
- F02M59/10—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type characterised by the piston-drive
- F02M59/105—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type characterised by the piston-drive hydraulic drive
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High-Pressure Fuel Injection Pump Control (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は燃料噴射装置に関するものであり、特
には、例えば液圧によつてプランジヤを駆動して
燃料を噴射し、かつこのプランジヤに液圧を作用
させるタイミングをスプール弁にて制御する型式
のような、供給圧力源を備えた燃料噴射装置に用
いて好適なものである。
には、例えば液圧によつてプランジヤを駆動して
燃料を噴射し、かつこのプランジヤに液圧を作用
させるタイミングをスプール弁にて制御する型式
のような、供給圧力源を備えた燃料噴射装置に用
いて好適なものである。
この種の燃料噴射装置はその制御性の自由度が
大きいこと及び機関の燃料効率を高める噴射性能
を有すること等の理由から、近年注目を集めてき
ている。そして、この種の装置においては一般に
プランジヤ駆動用の液圧供給源として、定容量型
のポンプが用いられている。しかしながら、従来
この定容量型のポンプによる液圧供給制御は最大
必要油量に合わせて調整していたために、特に軽
負圧時の燃費が著しく悪化してしまう欠点を有し
ていた。中型の機関における液体供給に起因する
機関ロスは全機関ロスの約15％に当り、その対策
の必要性は大きい。
大きいこと及び機関の燃料効率を高める噴射性能
を有すること等の理由から、近年注目を集めてき
ている。そして、この種の装置においては一般に
プランジヤ駆動用の液圧供給源として、定容量型
のポンプが用いられている。しかしながら、従来
この定容量型のポンプによる液圧供給制御は最大
必要油量に合わせて調整していたために、特に軽
負圧時の燃費が著しく悪化してしまう欠点を有し
ていた。中型の機関における液体供給に起因する
機関ロスは全機関ロスの約15％に当り、その対策
の必要性は大きい。
前記欠点を解消するには、プランジヤ駆動用の
液圧供給を機関の運転状態に応じてその必要量に
あつた量に逐次補正をするようにすればよい。し
かしこの場合に、液圧供給を各気筒にバラツキな
く行なうためには、すなわち、圧力源を安定化し
た圧力レベルに保つには液圧源に供給する油量を
必要量の数＋％増とし、その過剰油量をオーバー
フローさせることが必要である。
液圧供給を機関の運転状態に応じてその必要量に
あつた量に逐次補正をするようにすればよい。し
かしこの場合に、液圧供給を各気筒にバラツキな
く行なうためには、すなわち、圧力源を安定化し
た圧力レベルに保つには液圧源に供給する油量を
必要量の数＋％増とし、その過剰油量をオーバー
フローさせることが必要である。
この目的を達成するために、油圧機器等に使用
されている可変容量ポンプを使用することも考え
られるが、使用条件が数ｍsec.の脈動波であるた
め、その応答性が不十分であり実用的でない。そ
こで本発明においてはこの種の燃料の噴射装置が
マイクロコンピユータ等のコントローラを使用し
ていることに着目し、その機能を利用して上述の
目的を達成すると共に、さらに高度な噴射圧力制
御もあわせて実施できる様にしたものである。以
下、添付図面に従つて説明する。
されている可変容量ポンプを使用することも考え
られるが、使用条件が数ｍsec.の脈動波であるた
め、その応答性が不十分であり実用的でない。そ
こで本発明においてはこの種の燃料の噴射装置が
マイクロコンピユータ等のコントローラを使用し
ていることに着目し、その機能を利用して上述の
目的を達成すると共に、さらに高度な噴射圧力制
御もあわせて実施できる様にしたものである。以
下、添付図面に従つて説明する。
第１図に包括的に示されるインジエクタ１は、
ボア２とその中を自由に摺動するスプール３とば
ね３ａとによつて構成されるスプール弁２５と、
ボア４，５内をそれぞれ摺動する１体の大径ピス
トン６及びプランジヤ７によつて構成される燃料
圧縮手段２６と、ばね８ａによつて負荷される通
常の燃料噴射ノズル８と、これらをコントロール
するための２ポジシヨン−２ポート電磁弁９，１
０，１１を有する。プランジヤ７の下端面とボア
５とによつて形成される燃料室１２は逆止弁１３
を径て供給圧力源１４に連結されると共に、同時
にノズル８に連結される。一方、スプール３の左
端面とボア２とによつて形成される作動油室１５
は第１の通路３０及び第１の電磁弁９を経て供給
圧力源１４に連結され、また、第２の通路４０及
び第２の電磁弁１０を経て、低圧の燃料タンク１
６に、更にスプール弁２５の１つのポートａは供
給圧力源１４に連通し、もう１つのポートｂは絞
り２２及び第３の電磁弁１１を経て燃料タンク１
６に連通する。ピストン６の上面とボア４とによ
り形成される作動油室２１は２つのポートａ，ｂ
のいずれか一方と選択的に連通せしめられる。
ボア２とその中を自由に摺動するスプール３とば
ね３ａとによつて構成されるスプール弁２５と、
ボア４，５内をそれぞれ摺動する１体の大径ピス
トン６及びプランジヤ７によつて構成される燃料
圧縮手段２６と、ばね８ａによつて負荷される通
常の燃料噴射ノズル８と、これらをコントロール
するための２ポジシヨン−２ポート電磁弁９，１
０，１１を有する。プランジヤ７の下端面とボア
５とによつて形成される燃料室１２は逆止弁１３
を径て供給圧力源１４に連結されると共に、同時
にノズル８に連結される。一方、スプール３の左
端面とボア２とによつて形成される作動油室１５
は第１の通路３０及び第１の電磁弁９を経て供給
圧力源１４に連結され、また、第２の通路４０及
び第２の電磁弁１０を経て、低圧の燃料タンク１
６に、更にスプール弁２５の１つのポートａは供
給圧力源１４に連通し、もう１つのポートｂは絞
り２２及び第３の電磁弁１１を経て燃料タンク１
６に連通する。ピストン６の上面とボア４とによ
り形成される作動油室２１は２つのポートａ，ｂ
のいずれか一方と選択的に連通せしめられる。
供給圧力源１４の構成は次の通りである。燃料
タンク１６′からの燃料はフイルタ１７を通して、
プライマリポンプ９０によつてポンプ１８の燃料
吸入口に導かれる。プライマリポンプ９０の吐出
圧は調圧弁１００により一定圧力に保たれる。燃
料はポンプ１８によつて圧送され、捕集管７０に
よりサージタンク２０に送られる。サージタンク
２０はオーバーフロー通路８１及び２ポジシヨン
−２ポート電磁弁８０を経てタンク１６″（低圧
部）に連結される。ポンプ１８には吐出量を可変
するための調整棒５１が設けられる。調整棒５１
はその右端に回動自由な支点５２を介してレバー
５３が連結される。レバー５３は枢点５４を介し
てムービングコア５９に枢着される。レバー５３
は枢点５４を中心として支点５２と相対する位置
に支点５５を有する。支点５５は支点５７を中心
として回動するアジヤステイングレバー５８に形
成したフオークレバー５６により揺動せしめられ
る。尚、アジヤステイングレバー５８は公知の如
くエンジン負荷に応じた位置をとるべく図示しな
い方法にて調整される。また、ムービングコア５
９の両端にはスプリング６２，６３があり、この
コア５９はそのばね力がつり合う位置に静止して
いる。ムービングコア５９の右端にはステータコ
ア６１があり、通電することにより前記ムービン
グコア５９の静止位置を変化させることができ
る。
タンク１６′からの燃料はフイルタ１７を通して、
プライマリポンプ９０によつてポンプ１８の燃料
吸入口に導かれる。プライマリポンプ９０の吐出
圧は調圧弁１００により一定圧力に保たれる。燃
料はポンプ１８によつて圧送され、捕集管７０に
よりサージタンク２０に送られる。サージタンク
２０はオーバーフロー通路８１及び２ポジシヨン
−２ポート電磁弁８０を経てタンク１６″（低圧
部）に連結される。ポンプ１８には吐出量を可変
するための調整棒５１が設けられる。調整棒５１
はその右端に回動自由な支点５２を介してレバー
５３が連結される。レバー５３は枢点５４を介し
てムービングコア５９に枢着される。レバー５３
は枢点５４を中心として支点５２と相対する位置
に支点５５を有する。支点５５は支点５７を中心
として回動するアジヤステイングレバー５８に形
成したフオークレバー５６により揺動せしめられ
る。尚、アジヤステイングレバー５８は公知の如
くエンジン負荷に応じた位置をとるべく図示しな
い方法にて調整される。また、ムービングコア５
９の両端にはスプリング６２，６３があり、この
コア５９はそのばね力がつり合う位置に静止して
いる。ムービングコア５９の右端にはステータコ
ア６１があり、通電することにより前記ムービン
グコア５９の静止位置を変化させることができ
る。
２３は後述するセンサS1〜S5からの信号に基づ
いて４つの電磁弁９，１０，１１，８０への通電
を制御するコントローラである。尚、インジエク
タ１は各気筒（図示せず）ごとに設けられるの
で、エンジン気筒数と同数設けられることにな
る。
いて４つの電磁弁９，１０，１１，８０への通電
を制御するコントローラである。尚、インジエク
タ１は各気筒（図示せず）ごとに設けられるの
で、エンジン気筒数と同数設けられることにな
る。
第２図はセンサS1〜S6、コントローラ２３、電
磁弁９〜１１，８０に関するブロツク線図を示
す。S1はエンジン回転速度を、S2はアクセルペダ
ルの踏み込み量を、S3はエンジンの温度を、S4は
エンジンの気筒マークを、S5は配管からの燃料洩
れやエンジンオーバラン等の緊急異常状態を夫々
検出するセンサである。また、S6は圧力源１４の
サージタンク２０の液圧レベルを検出する圧力セ
ンサである。
磁弁９〜１１，８０に関するブロツク線図を示
す。S1はエンジン回転速度を、S2はアクセルペダ
ルの踏み込み量を、S3はエンジンの温度を、S4は
エンジンの気筒マークを、S5は配管からの燃料洩
れやエンジンオーバラン等の緊急異常状態を夫々
検出するセンサである。また、S6は圧力源１４の
サージタンク２０の液圧レベルを検出する圧力セ
ンサである。
コントローラ２３において、P1は噴射量設定
回路、P2は噴射開始時期設定回路、P4は圧力源
液圧レベル設定回路を夫々示す。A1はセンサS1，
S2の信号に基づいて噴射量を決定する計算回路、
A2はセンサS3の信号に基づいて噴射開始時期を
決定する計算回路、A4はセンサS6の信号に基づ
いて圧力源液圧レベルを決定する計算回路、A3
は出力増幅回路である。具体的には計算回路A1
は第３の電磁弁１１への通電時間を、計算回路
A2は気筒マークに対する第１の電磁弁９への通
電開始時期偏差を、計算回路A4は電磁弁８０へ
の開弁周波数を計算する。また、出力増幅回路
A3はエンジンのクランク位置を判別して必要な
気筒の電磁弁９，１０，１１に必要なタイミング
で通電し、また、電磁弁８０には必要開弁周波数
で通電する。通常は第１、３電磁弁９及び１１に
対しては一定時間だけ通電するが、センサS5の緊
急信号に応じて通電を全く停止したり、または、
通電しつ放しにしたりする。さらに電磁弁８０に
対しては緊急時に一定電圧で通電したり、或は通
電を停止することにより圧力源１４のサージタン
ク２０の液圧を開放する。
回路、P2は噴射開始時期設定回路、P4は圧力源
液圧レベル設定回路を夫々示す。A1はセンサS1，
S2の信号に基づいて噴射量を決定する計算回路、
A2はセンサS3の信号に基づいて噴射開始時期を
決定する計算回路、A4はセンサS6の信号に基づ
いて圧力源液圧レベルを決定する計算回路、A3
は出力増幅回路である。具体的には計算回路A1
は第３の電磁弁１１への通電時間を、計算回路
A2は気筒マークに対する第１の電磁弁９への通
電開始時期偏差を、計算回路A4は電磁弁８０へ
の開弁周波数を計算する。また、出力増幅回路
A3はエンジンのクランク位置を判別して必要な
気筒の電磁弁９，１０，１１に必要なタイミング
で通電し、また、電磁弁８０には必要開弁周波数
で通電する。通常は第１、３電磁弁９及び１１に
対しては一定時間だけ通電するが、センサS5の緊
急信号に応じて通電を全く停止したり、または、
通電しつ放しにしたりする。さらに電磁弁８０に
対しては緊急時に一定電圧で通電したり、或は通
電を停止することにより圧力源１４のサージタン
ク２０の液圧を開放する。
次に、第１図に示す装置の作動について説明す
る。
る。
第１図の状態から第１の電磁弁９の２つのポー
トを導通状態にする（以下「開」と記す）ことに
より、供給圧力源１４から燃料が通路３０を経て
作動油室１５へ導かれ、スプール３をばね３ａに
打ち勝つて右方へ変位させる。この時第２の電磁
弁１０は閉じている。スプール３が右方へ変位す
ることによつてポートｂが閉じ、続いてポートａ
が開かれる。これにより作動油室２１はポートａ
を介して圧力源１４と導通状態となり、ピストン
６とプランジヤ７との面積比に応じて増圧され
て、燃料室１２の燃料がノズル８より噴射され
る。
トを導通状態にする（以下「開」と記す）ことに
より、供給圧力源１４から燃料が通路３０を経て
作動油室１５へ導かれ、スプール３をばね３ａに
打ち勝つて右方へ変位させる。この時第２の電磁
弁１０は閉じている。スプール３が右方へ変位す
ることによつてポートｂが閉じ、続いてポートａ
が開かれる。これにより作動油室２１はポートａ
を介して圧力源１４と導通状態となり、ピストン
６とプランジヤ７との面積比に応じて増圧され
て、燃料室１２の燃料がノズル８より噴射され
る。
この時、逆止弁１３によつて圧縮燃料が圧力源
へ戻されるのを防止する。次に第１の電磁弁９を
閉の状態に戻し、ついで第２の電磁弁１０を開の
状態にすれば、作動油室１５の燃料がタンク１６
に放出され、ばね３ａの力によつてスプール３は
再び左方へ戻される。スプール３の左方への変位
によつて、ポートａが閉じられ、続いてポートｂ
が開かれる。すると、作動油室２１の燃料は第３
の電磁弁１１が開となる時間だけポートｂを経て
タンク１６へ放出される。作動油室２１の燃料が
放出されるのにともなつて燃料室１２の圧力によ
つてピストン６、プランジヤ７は上方へ押し戻さ
れ、圧力源１４から逆止弁１３を通つて次に噴射
されるべき燃料が燃料室１２へ導びかれる。
へ戻されるのを防止する。次に第１の電磁弁９を
閉の状態に戻し、ついで第２の電磁弁１０を開の
状態にすれば、作動油室１５の燃料がタンク１６
に放出され、ばね３ａの力によつてスプール３は
再び左方へ戻される。スプール３の左方への変位
によつて、ポートａが閉じられ、続いてポートｂ
が開かれる。すると、作動油室２１の燃料は第３
の電磁弁１１が開となる時間だけポートｂを経て
タンク１６へ放出される。作動油室２１の燃料が
放出されるのにともなつて燃料室１２の圧力によ
つてピストン６、プランジヤ７は上方へ押し戻さ
れ、圧力源１４から逆止弁１３を通つて次に噴射
されるべき燃料が燃料室１２へ導びかれる。
コントローラから第１乃至第３の電磁弁９，１
０，１１への信号を時間にそつて説明すれば、次
の通りである。即ち、第３図において時刻Ａで第
１の電磁弁９（最上段の線図）が開いて噴射作動
が開始し、スプール３が右端へ移動した後、時刻
Ｂで第１の電磁弁９を閉じる。その後時刻Ｃで第
２の電磁弁１０（中段の線図）を開くことにより
スプール３がもどり、調量が可能な配置となり、
その後時刻Ｄで第２の電磁弁１０を閉じる。次に
時刻Ｅで第３の電磁弁１１（最下段の線図）を開
けばピストン６、プランジヤ７が戻り始め、調量
が開始され、時刻Ｆに所望の調量を完了する。そ
して、センサS1等の信号に基づいて時刻Ａを可変
制御して噴射タイミングを最適なものとし、かつ
時間Ｅ、Ｆを可変制御して調量を行なう。
０，１１への信号を時間にそつて説明すれば、次
の通りである。即ち、第３図において時刻Ａで第
１の電磁弁９（最上段の線図）が開いて噴射作動
が開始し、スプール３が右端へ移動した後、時刻
Ｂで第１の電磁弁９を閉じる。その後時刻Ｃで第
２の電磁弁１０（中段の線図）を開くことにより
スプール３がもどり、調量が可能な配置となり、
その後時刻Ｄで第２の電磁弁１０を閉じる。次に
時刻Ｅで第３の電磁弁１１（最下段の線図）を開
けばピストン６、プランジヤ７が戻り始め、調量
が開始され、時刻Ｆに所望の調量を完了する。そ
して、センサS1等の信号に基づいて時刻Ａを可変
制御して噴射タイミングを最適なものとし、かつ
時間Ｅ、Ｆを可変制御して調量を行なう。
次に圧力源１４の作動について説明する。サー
ジタンク２０の液圧レベルは電磁弁８０等の制御
弁からのオーバフロー量の調整により設定される
ので、効率よく液圧レベルを確保するには最適な
オーバフロー量が要求される。すなわち、電磁弁
８０からのオーバフロー量はサージタンク２０の
液圧レベル、エンジン回転数、エンジン負荷等に
より設定されるが、最終的にはオーバフロー量を
電磁弁８０の開弁周波数により調量するので、上
記各種フアクタに応じた最適開弁周波数が存在す
る。そこで、この最適開弁周波数を保持するた
め、すなわち、高効率で最良液圧レベルを確保す
るため、アジヤステイングレバーがエンジンの負
荷に応じて前述の如く公知の方法で位置調整さ
れ、また、コイル及びステータコア６１での印加
電圧値に応じた磁力により、ムービングコア５９
をスプリング６２，６３とのつり合い位置に微調
整し、こうして、ポンプ１８の吐出量を必要油量
にみ合つた量に調量する。
ジタンク２０の液圧レベルは電磁弁８０等の制御
弁からのオーバフロー量の調整により設定される
ので、効率よく液圧レベルを確保するには最適な
オーバフロー量が要求される。すなわち、電磁弁
８０からのオーバフロー量はサージタンク２０の
液圧レベル、エンジン回転数、エンジン負荷等に
より設定されるが、最終的にはオーバフロー量を
電磁弁８０の開弁周波数により調量するので、上
記各種フアクタに応じた最適開弁周波数が存在す
る。そこで、この最適開弁周波数を保持するた
め、すなわち、高効率で最良液圧レベルを確保す
るため、アジヤステイングレバーがエンジンの負
荷に応じて前述の如く公知の方法で位置調整さ
れ、また、コイル及びステータコア６１での印加
電圧値に応じた磁力により、ムービングコア５９
をスプリング６２，６３とのつり合い位置に微調
整し、こうして、ポンプ１８の吐出量を必要油量
にみ合つた量に調量する。
尚、以上の記載から明らかな如く、サージタン
ク２０は高圧ポンプ１８からの圧力を蓄圧する蓄
圧器として機能する。
ク２０は高圧ポンプ１８からの圧力を蓄圧する蓄
圧器として機能する。
本実施例では、エンジン負荷により調整される
アジヤステイングレバー５８を設けているが、こ
れは電磁調整部５９，６１，６２，６３，５４の
負荷を軽減せんがための手段であつて、アジヤス
テイングレバーを設けずに電磁調整部のみによつ
てポンプ１８の吐出量を制御することも可能であ
る。
アジヤステイングレバー５８を設けているが、こ
れは電磁調整部５９，６１，６２，６３，５４の
負荷を軽減せんがための手段であつて、アジヤス
テイングレバーを設けずに電磁調整部のみによつ
てポンプ１８の吐出量を制御することも可能であ
る。
また、エンジンの燃焼状態に応じて噴射性能を
コントロールし、最適噴射を行なうため、第４図
に示す関係を利用することも可能である。即ち、
一般に圧力源液圧レベルＬと、噴射圧力Ｐ、噴射
期間Ｔとは第４図に示す如き関係にあるのでこれ
を利用して、エンジン回転数、負荷等の情報信号
により設定された最適噴射圧力及び期間を圧力源
液圧レベルの調整により得ることも可能である。
圧力源液圧レベルＬの設定はセンサS6の出力にて
フイードバツクすることにより前述の方法により
行なえることはいうまでもない。
コントロールし、最適噴射を行なうため、第４図
に示す関係を利用することも可能である。即ち、
一般に圧力源液圧レベルＬと、噴射圧力Ｐ、噴射
期間Ｔとは第４図に示す如き関係にあるのでこれ
を利用して、エンジン回転数、負荷等の情報信号
により設定された最適噴射圧力及び期間を圧力源
液圧レベルの調整により得ることも可能である。
圧力源液圧レベルＬの設定はセンサS6の出力にて
フイードバツクすることにより前述の方法により
行なえることはいうまでもない。
このようにして圧力源の液圧センサS6の出力を
高周波で開閉する電磁弁の開弁周波数にフイード
バツクすることにより、安定した液圧レベルを確
保することができる。
高周波で開閉する電磁弁の開弁周波数にフイード
バツクすることにより、安定した液圧レベルを確
保することができる。
第１図は本発明に係る燃料噴射装置の一実施例
を示す模式構成図、第２図は第１図に示す各種セ
ンサ、コントローラ及び電磁弁の作動を説明する
ブロツク線図、第３図は各電磁弁の作動を時間的
に説明するパルス線図、第４図は液圧レベルと噴
射圧力及び噴射期間との関係を示すグラフ。 ３……スプール、６……ピストン、７……プラ
ンジヤ、８……燃料噴射ノズル、１４……供給圧
力源、１８……供給ポンプ、２５……スプール
弁、２６……燃料圧縮手段、８１……オーバフロ
ー通路、S6……圧力センサ。
を示す模式構成図、第２図は第１図に示す各種セ
ンサ、コントローラ及び電磁弁の作動を説明する
ブロツク線図、第３図は各電磁弁の作動を時間的
に説明するパルス線図、第４図は液圧レベルと噴
射圧力及び噴射期間との関係を示すグラフ。 ３……スプール、６……ピストン、７……プラ
ンジヤ、８……燃料噴射ノズル、１４……供給圧
力源、１８……供給ポンプ、２５……スプール
弁、２６……燃料圧縮手段、８１……オーバフロ
ー通路、S6……圧力センサ。
Claims (1)
- １ 高圧の液体を圧送する高圧ポンプと該高圧ポ
ンプからの圧送液体を蓄圧する蓄圧器とを有する
供給圧力源と、その液圧を受けて前記高圧ポンプ
の作動とは独立的に作動して圧縮燃料を噴射する
燃料噴射ノズルとを有する燃料噴射装置におい
て、前記供給圧力源の圧力を検出する圧力センサ
と、供給圧力源を低圧部に連絡するオーバーフロ
ー通路と、圧力センサの出力信号に応答してオー
バーフロー通路を開閉する制御弁と、前記圧力セ
ンサの出力を受けて前記制御弁の作動信号を出力
する制御装置とを有し、予め運転条件毎に定めら
れた圧力供給源圧力レベルに実際の圧力供給源圧
力が保持されることを特徴とする燃料噴射装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11179980A JPS5738658A (en) | 1980-08-15 | 1980-08-15 | Fuel injector |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11179980A JPS5738658A (en) | 1980-08-15 | 1980-08-15 | Fuel injector |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5738658A JPS5738658A (en) | 1982-03-03 |
| JPH0154548B2 true JPH0154548B2 (ja) | 1989-11-20 |
Family
ID=14570440
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11179980A Granted JPS5738658A (en) | 1980-08-15 | 1980-08-15 | Fuel injector |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5738658A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4693989A (en) * | 1984-06-28 | 1987-09-15 | Eltech Systems Corporation | Preparation and sintering of refractory metal borides, carbides and nitrides of high purity |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5754620B2 (ja) * | 1973-08-29 | 1982-11-19 |
-
1980
- 1980-08-15 JP JP11179980A patent/JPS5738658A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5738658A (en) | 1982-03-03 |
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