JPH0210647B2 - - Google Patents
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- JPH0210647B2 JPH0210647B2 JP57039742A JP3974282A JPH0210647B2 JP H0210647 B2 JPH0210647 B2 JP H0210647B2 JP 57039742 A JP57039742 A JP 57039742A JP 3974282 A JP3974282 A JP 3974282A JP H0210647 B2 JPH0210647 B2 JP H0210647B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- curie temperature
- ring
- magnetic
- hysteresis loss
- metal alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Suspension Of Electric Lines Or Cables (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は主として電線の着雪による断線事故や
鉄塔倒壊を防止するため、電線に取り付ける融雪
用の磁性体リングの製造方法に関する。
鉄塔倒壊を防止するため、電線に取り付ける融雪
用の磁性体リングの製造方法に関する。
一般に電線への着雪現象は電線温度が３℃以下
になると生ずることより、従来から飽和磁束密度
の高い鉄（Fe）、珪素鋼（３％Si−Fe）、45パー
マロイ（45％Ni−Fe）、パーメンジユール（49％
Co−２％Ｖ−Fe）等の磁性体リングを電線に装
着し、前記リングの有する10000erg・cm-3以上の
大なる磁気履歴損失によつて、積極的に発熱させ
て融雪するが、一般に雪は電線より落下する以前
に電線の撚り方向に沿うて移動するので、電線全
長に亘つて融雪用磁性体リングで覆う必要はな
く、例えば50cm程度の間隔に前記リングを装着す
るのみで効果はあるが、高飽和磁束密度を有する
前記リングはキユーリー温度が400℃以上と高く、
降雪のない夏期にも発熱して送電電力損失となる
問題がある。そのため前記リングの磁化方向すな
わち円周方向の１箇所ないし２箇所にFe−Ni、
Fe−Ni−Cr、Ni−Cu合金等の０〜150℃のキユ
ーリー温度を有する低キユーリー温度強磁性金属
合金（以下低キユーリー温度材という）を磁気回
路の温度スイツチとして挿入したものが提案され
ている。この複合リングはキユーリー温度以下の
低温度では挿入した低キユーリー温度材が強磁性
体となつて、高飽和磁束性体（以下高飽和磁束材
という）と低キユーリー温度材からなる複合リン
グの磁気回路を閉じて、複合リングの磁気履歴損
失により発熱するが、キユーリー温度以上の高温
では挿入した低キユーリー温度材が低磁束密度ま
たは非磁性体となつて、複合リングに磁気的なギ
ヤツプを形成し、磁気履歴損失は減少して発熱は
抑制され、このようにして複合リングは低温での
発熱、高温での発熱抑制が可能となり、融雪用に
有効な性能を発揮する。
になると生ずることより、従来から飽和磁束密度
の高い鉄（Fe）、珪素鋼（３％Si−Fe）、45パー
マロイ（45％Ni−Fe）、パーメンジユール（49％
Co−２％Ｖ−Fe）等の磁性体リングを電線に装
着し、前記リングの有する10000erg・cm-3以上の
大なる磁気履歴損失によつて、積極的に発熱させ
て融雪するが、一般に雪は電線より落下する以前
に電線の撚り方向に沿うて移動するので、電線全
長に亘つて融雪用磁性体リングで覆う必要はな
く、例えば50cm程度の間隔に前記リングを装着す
るのみで効果はあるが、高飽和磁束密度を有する
前記リングはキユーリー温度が400℃以上と高く、
降雪のない夏期にも発熱して送電電力損失となる
問題がある。そのため前記リングの磁化方向すな
わち円周方向の１箇所ないし２箇所にFe−Ni、
Fe−Ni−Cr、Ni−Cu合金等の０〜150℃のキユ
ーリー温度を有する低キユーリー温度強磁性金属
合金（以下低キユーリー温度材という）を磁気回
路の温度スイツチとして挿入したものが提案され
ている。この複合リングはキユーリー温度以下の
低温度では挿入した低キユーリー温度材が強磁性
体となつて、高飽和磁束性体（以下高飽和磁束材
という）と低キユーリー温度材からなる複合リン
グの磁気回路を閉じて、複合リングの磁気履歴損
失により発熱するが、キユーリー温度以上の高温
では挿入した低キユーリー温度材が低磁束密度ま
たは非磁性体となつて、複合リングに磁気的なギ
ヤツプを形成し、磁気履歴損失は減少して発熱は
抑制され、このようにして複合リングは低温での
発熱、高温での発熱抑制が可能となり、融雪用に
有効な性能を発揮する。
この発明はかゝる有効な複合リングを安価に提
供するための製造法に係る。
供するための製造法に係る。
以下、実施例として掲げる図面により本発明を
説明する。
説明する。
第１図において、磁気履歴損失が10000erg・cm
-3以上、キユーリー温度が400℃以上の鉄、鋼、
珪素鋼、45％Ni−Feパーマロイ、パーメンジユ
ール等の強磁性金属合金条１と、０℃〜150℃の
キユーリー温度を有する低キユーリー温度材２を
板巾方向に溶接して、横付け２条クラツド３とな
し、前記クラツド条をパイプ形状に加工後、スト
レート溶接４或いはスパイラル溶接により、パイ
プ５状となし、このパイプ５を適当寸法に切断加
工して複合リング６を製作する。前記複合リング
６は０℃における磁気履歴損失が5000erg・cm-3
以上有することを特徴とするものである。
-3以上、キユーリー温度が400℃以上の鉄、鋼、
珪素鋼、45％Ni−Feパーマロイ、パーメンジユ
ール等の強磁性金属合金条１と、０℃〜150℃の
キユーリー温度を有する低キユーリー温度材２を
板巾方向に溶接して、横付け２条クラツド３とな
し、前記クラツド条をパイプ形状に加工後、スト
レート溶接４或いはスパイラル溶接により、パイ
プ５状となし、このパイプ５を適当寸法に切断加
工して複合リング６を製作する。前記複合リング
６は０℃における磁気履歴損失が5000erg・cm-3
以上有することを特徴とするものである。
また第２図において、磁気履歴損失が
10000erg・cm-3以上、キユーリー温度が400℃以
上の２条の強磁性金属合金条１，１の間に0゜〜
150℃のキユーリー温度を有する低キユーリー温
度材２を介在せしめて溶接して、横付け３条クラ
ツド３′となし、前記クラツド条をパイプ状５と
なし、前記横付け３条のクラツドパイプ５を適当
寸法に切断加工して０℃における磁気履歴損失が
5000erg・cm-3以上を有する複合リング６を製作
した。
10000erg・cm-3以上、キユーリー温度が400℃以
上の２条の強磁性金属合金条１，１の間に0゜〜
150℃のキユーリー温度を有する低キユーリー温
度材２を介在せしめて溶接して、横付け３条クラ
ツド３′となし、前記クラツド条をパイプ状５と
なし、前記横付け３条のクラツドパイプ５を適当
寸法に切断加工して０℃における磁気履歴損失が
5000erg・cm-3以上を有する複合リング６を製作
した。
さらにまた、複合リングの製造法としては、第
２図にて説明した２条の強磁性金属合金条１，１
間に前記低キユーリー温度材２を介在せしめて溶
接してなる横付け３条クラツド条３′を第３図の
如く平面のまゝ打抜き加工して複合リング６を製
作してもよい。
２図にて説明した２条の強磁性金属合金条１，１
間に前記低キユーリー温度材２を介在せしめて溶
接してなる横付け３条クラツド条３′を第３図の
如く平面のまゝ打抜き加工して複合リング６を製
作してもよい。
本発明による複合リングは断面形状は円形に
て、寸法は電線の送電容量により変るが、複合リ
ングの容積は３cm3以上は必要である。複合リング
内の低キユーリー温度材の挿入厚（第５図のＷ）
は0.2〜10mmが好ましく、低キユーリー温度材が
２箇所挿入の場合は１箇所挿入の場合の挿入厚
（Ｗ）の1/2にする。
て、寸法は電線の送電容量により変るが、複合リ
ングの容積は３cm3以上は必要である。複合リング
内の低キユーリー温度材の挿入厚（第５図のＷ）
は0.2〜10mmが好ましく、低キユーリー温度材が
２箇所挿入の場合は１箇所挿入の場合の挿入厚
（Ｗ）の1/2にする。
本発明において、挿入する低キユーリー温度材
のキユーリー温度を０℃〜150℃に限定した理由
は、０℃未満では着雪開始温度３℃で発熱しない
ので、融雪効果がなく、また150℃を超えると降
雪のない夏期でも発熱し、送電電力損失となつて
好ましくなく、望ましいキユーリー温度は50℃〜
100℃である。また複合リングの０℃における磁
気履歴損失を5000erg・cm-3以上とした理由は、
5000erg・cm-3以下では融雪効果が殆どないため
であり、特に効果のある複合リングの０℃におけ
る磁気履歴損失は20×103erg・cm-3以上である。
のキユーリー温度を０℃〜150℃に限定した理由
は、０℃未満では着雪開始温度３℃で発熱しない
ので、融雪効果がなく、また150℃を超えると降
雪のない夏期でも発熱し、送電電力損失となつて
好ましくなく、望ましいキユーリー温度は50℃〜
100℃である。また複合リングの０℃における磁
気履歴損失を5000erg・cm-3以上とした理由は、
5000erg・cm-3以下では融雪効果が殆どないため
であり、特に効果のある複合リングの０℃におけ
る磁気履歴損失は20×103erg・cm-3以上である。
強磁性金属合金条の磁気履歴損失を10000erg・
cm-3以上に限定した理由は、10000erg・cm-3未満
では、低キユーリー温度材を挿入した複合リング
では5000erg・cm-3未満となり、融雪効果が殆ど
ないためであり、特に効果があるのは50000erg・
cm-3以上である。
cm-3以上に限定した理由は、10000erg・cm-3未満
では、低キユーリー温度材を挿入した複合リング
では5000erg・cm-3未満となり、融雪効果が殆ど
ないためであり、特に効果があるのは50000erg・
cm-3以上である。
以下本発明を実施例により説明する。
実施例 １
22℃における飽和磁束密度が14100gauss保磁
力が4.1Oe、磁気履歴損失が232×103erg・cm-3な
る磁気特性を有し、巾（115mm−Ｗ）×厚み6.5mm
×長さ200mmの0.2％Ｃの炭素鋼帯と、キユーリー
温度100℃で巾Ｗmm×厚み6.5mm×長さ200mmの30
％Ni−Fe合金帯、またはキユーリー温度70℃で、
前記30％Ni−Fe合金帯と同一寸法の31％Ni−８
％Cr−Fe合金帯を、第１図で説明した溶接によ
り横付け２条クラツド条を製作し、前記クラツド
条を電縫法により外径43mmφ×内径30mmφ×長さ
200mmのパイプ状に製作後、前記パイプを輪状に
切断して、外径43mmφ×内径30mm×高さ15mmの複
合リングを製造した。
力が4.1Oe、磁気履歴損失が232×103erg・cm-3な
る磁気特性を有し、巾（115mm−Ｗ）×厚み6.5mm
×長さ200mmの0.2％Ｃの炭素鋼帯と、キユーリー
温度100℃で巾Ｗmm×厚み6.5mm×長さ200mmの30
％Ni−Fe合金帯、またはキユーリー温度70℃で、
前記30％Ni−Fe合金帯と同一寸法の31％Ni−８
％Cr−Fe合金帯を、第１図で説明した溶接によ
り横付け２条クラツド条を製作し、前記クラツド
条を電縫法により外径43mmφ×内径30mmφ×長さ
200mmのパイプ状に製作後、前記パイプを輪状に
切断して、外径43mmφ×内径30mm×高さ15mmの複
合リングを製造した。
低キユーリー温度材として、30％Ni−Fe合金、
31％Ni−８％Cr−Fe合金を使用した各場合の各
低キユーリー温度材の挿入厚さ（Ｗ）による各雰
囲気温度と複合リングの磁気履歴損失との関係を
第４図ａ，ｂ，ｃに表す。
31％Ni−８％Cr−Fe合金を使用した各場合の各
低キユーリー温度材の挿入厚さ（Ｗ）による各雰
囲気温度と複合リングの磁気履歴損失との関係を
第４図ａ，ｂ，ｃに表す。
第４図ａは低キユーリー温度材として30％Ni
−Fe合金を使用し、１、２、３、４、５各曲線
は低キユーリー温度材の挿入厚さ（Ｗ）が夫々０
mm、0.5mm、1.0mm、2.0mm、4.0mmの場合を表す。
−Fe合金を使用し、１、２、３、４、５各曲線
は低キユーリー温度材の挿入厚さ（Ｗ）が夫々０
mm、0.5mm、1.0mm、2.0mm、4.0mmの場合を表す。
第４図ｂは低キユーリー温度材として、31％
Ni−８％Cr−Fe合金を使用し、１、２、３、４、
５各曲線は低キユーリー温度材の挿入厚さ（Ｗ）
が夫々０mm、0.5mm、1.0mm、2.0mm、4.0mmの場合
を表す。
Ni−８％Cr−Fe合金を使用し、１、２、３、４、
５各曲線は低キユーリー温度材の挿入厚さ（Ｗ）
が夫々０mm、0.5mm、1.0mm、2.0mm、4.0mmの場合
を表す。
第４図ｃの１曲線は低キユーリー温度材として
30％Ni−Fe合金の、２曲線は31％Ni−８％Cr−
Fe合金の場合の、挿入厚さ（Ｗ）と磁気履歴損
失比との関係を示す。
30％Ni−Fe合金の、２曲線は31％Ni−８％Cr−
Fe合金の場合の、挿入厚さ（Ｗ）と磁気履歴損
失比との関係を示す。
なお第５図に上記試験に供したリングの形状と
寸法を示した。
寸法を示した。
第４図ａ，ｂ，ｃより明らかな如く、低キユー
リー温度材のキユーリー温度が低い程、且つその
挿入厚さ（Ｗ）が厚い程、低温での磁気履歴損
失、すなわち発熱量は少なくなり、０℃の30℃に
対する磁気履歴損失比、即ち低温時の高温時に対
する発熱量の比は大となる。
リー温度材のキユーリー温度が低い程、且つその
挿入厚さ（Ｗ）が厚い程、低温での磁気履歴損
失、すなわち発熱量は少なくなり、０℃の30℃に
対する磁気履歴損失比、即ち低温時の高温時に対
する発熱量の比は大となる。
０℃における磁気履歴損失が26.5×10-3erg・
cm-3、磁気履歴損失比が2.05なる複合リング（低
キユーリー温度材、31％Ni−８％Cr−Fe、キユ
ーリー温度70℃、挿入厚：２mm）を120mm2の
ACSRに装着して60Hz、200Aの電流を流したと
ころ、雰囲気が−７℃の場合、電線温度は着雪す
る１℃であつたが、複合リングは着雪しない10℃
まで昇温した。
cm-3、磁気履歴損失比が2.05なる複合リング（低
キユーリー温度材、31％Ni−８％Cr−Fe、キユ
ーリー温度70℃、挿入厚：２mm）を120mm2の
ACSRに装着して60Hz、200Aの電流を流したと
ころ、雰囲気が−７℃の場合、電線温度は着雪す
る１℃であつたが、複合リングは着雪しない10℃
まで昇温した。
また雰囲気温度が25℃の場合、電線温度、複合
リング温度は共に46℃で、リング自体の発熱は認
められなかつた。
リング温度は共に46℃で、リング自体の発熱は認
められなかつた。
実施例 ２
寸法板巾（115mm−Ｗ）１／２×板厚6.5mm×長さ
200mmの実施例１と同一材質の0.2％Ｃの炭素鋼帯
２条間に低キユーリー温度材として実施例１と同
一寸法の31％Ni−８％Cr−Fe合金帯を第２図の
如く溶接して横付け３条クラツド条とし、後工程
は実施例１と同じ方法にて製作した複合リングを
実施例１と同一の電線に装着し、同一電流を流
し、雰囲気温度が−７℃の場合、電線温度は着雪
する１℃であつたが、複合リングは着雪しない10
℃まで上昇し、また雰囲気温度が23℃の場合は電
線温度、リング温度共に同一温度の44℃で、複合
リング自体の発熱は認められず、効果は実施例１
にて製作した複合リングと同じであつた。
２条間に低キユーリー温度材として実施例１と同
一寸法の31％Ni−８％Cr−Fe合金帯を第２図の
如く溶接して横付け３条クラツド条とし、後工程
は実施例１と同じ方法にて製作した複合リングを
実施例１と同一の電線に装着し、同一電流を流
し、雰囲気温度が−７℃の場合、電線温度は着雪
する１℃であつたが、複合リングは着雪しない10
℃まで上昇し、また雰囲気温度が23℃の場合は電
線温度、リング温度共に同一温度の44℃で、複合
リング自体の発熱は認められず、効果は実施例１
にて製作した複合リングと同じであつた。
実施例 ３
実施例２に記載の横付け３条クラツド条を第３
図の如く、平面のまゝリング状に打抜き加工し
て、外径43mm×内径30mm×厚さ6.5mmの複合リン
グを製作し、前記複合リングを２枚積層した複合
リングを実施例１、２と同様の電線に装着し、同
一電流を流し、雰囲気温度が−７℃の場合、電線
温度は着雪する１℃であつたが、複合リング温度
は着雪しない８℃まで上昇し、また雰囲気温度25
℃の場合は電線温度、リング温度ともに46℃で、
実施例１、２により製作された複合リングと同じ
様に複合リング自体の発熱は認められなかつた。
図の如く、平面のまゝリング状に打抜き加工し
て、外径43mm×内径30mm×厚さ6.5mmの複合リン
グを製作し、前記複合リングを２枚積層した複合
リングを実施例１、２と同様の電線に装着し、同
一電流を流し、雰囲気温度が−７℃の場合、電線
温度は着雪する１℃であつたが、複合リング温度
は着雪しない８℃まで上昇し、また雰囲気温度25
℃の場合は電線温度、リング温度ともに46℃で、
実施例１、２により製作された複合リングと同じ
様に複合リング自体の発熱は認められなかつた。
以上の如く、本発明は電線の着雪による断線事
故や鉄塔倒壊を防止するため、電線に装着される
有効な複合リングを安価、且つ生産性良く提供す
るものである。
故や鉄塔倒壊を防止するため、電線に装着される
有効な複合リングを安価、且つ生産性良く提供す
るものである。
第１図、第２図、第３図は本発明の実施例を示
す説明図。第４図ａ，ｂ，ｃは本発明による複合
リングの低キユーリー温度材の材質、挿入厚、雰
囲気温度と磁気特性との関係を表す図表。第５図
は実施例の特性試験に使用した複合リングの形状
及び寸法を示す斜視図である。 １：強磁性金属合金条、２：低キユーリー温度
材、３：横付２条クラツド、３′：横付３条クラ
ツド、４：溶接、５：パイプ状、６：複合リン
グ。
す説明図。第４図ａ，ｂ，ｃは本発明による複合
リングの低キユーリー温度材の材質、挿入厚、雰
囲気温度と磁気特性との関係を表す図表。第５図
は実施例の特性試験に使用した複合リングの形状
及び寸法を示す斜視図である。 １：強磁性金属合金条、２：低キユーリー温度
材、３：横付２条クラツド、３′：横付３条クラ
ツド、４：溶接、５：パイプ状、６：複合リン
グ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 10000erg・cm-3以上の磁気履歴損失を有し、
キユーリー温度が400℃以上の強磁性金属合金条
と０℃〜150℃のキユーリー温度を有する強磁性
金属合金条を溶接した横付け２条クラツド条をパ
イプ状に加工後、前記パイプを適当寸法に切断加
工して、０℃における磁気履歴損失が5000erg・
cm-3以上を有するリングを製造することを特徴と
する融雪用複合磁性体リングの製造方法。 ２ 10000erg・cm-3以上の磁気履歴損失を有し、
キユーリー温度が400℃以上の強磁性金属合金条
２条間に、０℃〜150℃のキユーリー温度を有す
る強磁性金属合金条を介在せしめて、溶接した横
付け３条クラツド条をパイプ状に加工後、前記パ
イプを適当寸法に切断加工して、０℃における磁
気履歴損失が5000erg・cm-3以上を有するリング
を製造することを特徴とする融雪用複合磁性体リ
ングの製造方法。 ３ 10000erg・cm-3以上の磁気履歴損失を有し、
キユーリー温度が400℃以上の強磁性金属合金条
２条間に、０℃〜150℃のキユーリー温度を有す
る強磁性金属合金条を介在せしめて、溶接した横
付け３条クラツド条より平面のままリング状に抜
打ち加工し、０℃における磁気履歴損失が
5000erg・cm-3以上を有するリングを製造するこ
とを特徴とする融雪用複合磁性体リングの製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57039742A JPS58157316A (ja) | 1982-03-12 | 1982-03-12 | 融雪用複合磁性体リングの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57039742A JPS58157316A (ja) | 1982-03-12 | 1982-03-12 | 融雪用複合磁性体リングの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58157316A JPS58157316A (ja) | 1983-09-19 |
| JPH0210647B2 true JPH0210647B2 (ja) | 1990-03-09 |
Family
ID=12561412
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57039742A Granted JPS58157316A (ja) | 1982-03-12 | 1982-03-12 | 融雪用複合磁性体リングの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58157316A (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5195787U (ja) * | 1975-01-31 | 1976-07-31 |
-
1982
- 1982-03-12 JP JP57039742A patent/JPS58157316A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58157316A (ja) | 1983-09-19 |
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