JPH02130262A - 内燃機関の吸入空気量制御弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は内燃機関の吸入空気量制御弁に係り、特にアイ
ドル安定性に好適な内燃機関の吸入空気量制御弁に関す
る。

〔従来の技術〕

従来の装置は、特願昭６１−８８００９号に記載のよう
に、絞り弁の上下流を結ぶバイパス通路に配置され、空
気流量を制御する弁体、この弁体と一体に設けられ、吸
入負圧室と連通ずるダイヤフラム室を画定するダイヤフ
ラム、及びこのダイヤプラム室と吸入負圧室との連通を
制御し、前記弁体の位置を制御する電磁弁からなり、コ
ントロールユニットからのデユーティ信号により電磁弁
を作動し、デユーティ信号に応じた開度に弁体を開き、
空気流量を制御する構成であった。

また、実開昭６０−１１４２５９号に記載のように、上
記バイパス通路と並列に第２のバイパス通路を設け、こ
の第２のバイパス通路に冷却水温度に応じて作動する第
２の制御弁を設けたものもある。

〔発明が解決しようとする課題〕

通常のアイドル回転数制御においては、コントロールユ
ニットからのデユーティ信号に対し、空気流量の勾配が
緩いのが、分解能の面で優れており、より高精度の制御
かできる。この点において、特願昭６１−８８００９号
に記載の従来技術は、低温始動時（デユーティ１００％
）に大流量を得るために、高温時（デユーティ３０％前
後）の流量勾配が犠牲になっていた。その結果、流量勾
配が急であるため、高温時の分解能が悪く、精度の高い
制御を行うことが困難であるという問題があった。弁体
の形状を変えることによりこのことは若干改良できるが
、理想とはほど遠いものしか得られない、また、暖気後
でも、コントロールユニットから誤診号が入ると、弁体
が全開となり、大流量が流れ、暴走するという問題もあ
った。

また、実開昭６０−１１４２５９号に記載の従来技術で
は、電磁弁により作動する第１の制御弁の制御流量範囲
を制限し、冷却水温度に応じて作動する第２の制御弁を
併用することにより、上述の問題は回避できるが、比較
的大きな第２の制御弁を必要とするので、取付スペース
が大きくなると共に高価になるという問題があった。

更に、特願昭６１−８８００９号に記載の従来技術は、
弁体の開弁時、電磁弁のプランジャに弁体と一体のシー
ト部が吸い付けられるため、瞬時に少量であるが空気流
量が増加する、いわゆるジャンプアップ現象を生じると
いう間頭もあった。

即ち、この従来技術において、ダイヤプラム室と吸入負
圧室との連通の程度は、電磁弁のプランジャ端部と、ダ
イヤフラム室を吸入負圧室に連通させる弁体と一体のシ
ャフト先端に設けられたシート部との間隙に依存してお
り、電磁弁のプランジャを位置制御することによりダイ
ヤフラム室の負圧が制御され、弁体はプランジャに追従
して動く。

プランジャの動き始める前は、シャフト先端のシート部
と１ランジャ端部とはダイヤフラム室の負圧により吸い
付けられている。一方、弁体には負圧により閉弁方向の
力が作用している。このような状況下にあって、コント
ロールユニットからのデユーティ信号の電気量（デユー
ティ）が増加して行くと、プランジャに磁力が発生し、
プランジャ端部がシート部から離れようとする力もこれ
に比例して大きくなるが、上記負圧による吸引力分、損
失が生じるので、磁力が吸引力より大きくなると、プラ
ンジャはシート部から離れ、瞬時に、電気量に応じた位
置に復帰する。即ち電磁弁プランジャのジャンプアップ
が生じ、これに対応して空気流量にもジャンプアップが
生じる。この現象は、内燃Ｒ閏のアイドル回転数制御中
に、アイドル回転数のハンチングを招き、コントローラ
ユニットのソフトの組方では回避できない致命的な問題
である。

本発明の目的は、構造簡単かつ安価にて、太きな取り付
はスペースを必要としない内燃機関の吸入空気量制御弁
を提供することである。

本発明の他の目的は、空気流量にジャンプアップ現象の
生じない内燃ａ間の吸入空気量制御弁を提供することで
ある。

〔課題を解決するための手段〕

上記目的は、絞り弁の上下流を結ぶバイパス通路に配置
され、空気流量を制御する弁体、この弁体と一体に設け
られ、吸入負圧室と連通ずる圧力作動室を画定する圧力
感応部材、及びこの圧力感応部材の圧力作動室と吸入負
圧室との連通を制御し、前記弁体の位置を制御する電磁
弁を備えた内燃機関の吸入空気量制御弁において、前記
圧力作動室を基準圧力側に開放する圧力バランス用り−
クオリフィス手段と、感温部材と、この感温部材に応動
して作動し、前記リークオリフィス手段を開閉する弁手
段とを設けることにより達成される。

また上記目的は、前記電磁弁の動きに対して前記弁体が
開くのを遅らせる手段を設けることにより達成される。

〔作用〕

このように構成された本発明において、圧力感応部材例
えばダイヤフラムはその両側の差圧により力を発生し、
その差圧は、圧力作動室に吸入負圧を導入する程度（圧
力作動室に吸入負圧を導く通り杏のオリフィス径）と、
圧力作動室を基準圧力側に導通ずるリークオリフィス手
段の開口面積とにより制御される。圧力作動室に吸入負
圧を導入する程度とリークオリフィス手段の開口面積は
マヴチングにより決定されるが、圧力作動室に吸入負圧
を導入する程度を一定にして、リークオリフィス手段の
開口面積を大きくすると、結果的にダイヤプラム前後の
差圧が小さくなり、ダイヤプラムの駆動力が小さくなり
、弁体の開度が小さくなる０本発明はこの現象を利用し
ており、感温部材に応動してリークオリフィス手段を開
閉することにより、低温時はリークオリフィス手段の有
効開口面積が小さくなり、流量勾配は大きくなり、最大
流量が大きくなり、暖気後、即ち通常運転時は、リーク
オリフィス手段の有効開口面積が太きくなり、流量勾配
が小さくなり、その結果優れた分解能が得られる。また
、暖気後、ソレノイドが誤動作しても、流量勾配が小さ
く、弁体の全開流星が小さいため、暴走することはない
。

また、第２の本発明においては、電磁弁の動きに対して
弁体が開くのを遅らせる手段を設けることにより、電磁
弁プランジャのジャンプアップが終了した後に弁体が開
き、計量が開始される。その結果、空気流量のジャンプ
アップ現象が発生することがなくなる。

〔実施例〕

以下、本発明の一実施例を第１図〜第６図により説明す
る。

第１図において、本実施例の吸入空気量制御弁は電磁弁
１を有し、電磁弁１のプランジャ２の先端には弁板３を
設けである。また、制御弁は本体ケース４を有し、本体
ケース４の中には、弁体５、ダイヤフラム６、スプリン
グ７が配設されている。

弁体５は、本体ケース４と一体の弁座３０に当接可能で
あり、図示しない内燃機関の絞り弁３１の上流側に接続
される大気室１２と絞り弁３１の下流側に接続される吸
入負圧室１３との連通を制御する。ダイヤフラム６は、
中心部を中空シャフト３２により弁体５に固定されてお
り、外周はカバー８により本体ケース４に固定され、タ
イヤフラム室１０を形成している。また、シャフト３２
内には弁体５の中心部を通る通路９か設けられており、
通路９の一端はダイヤフラム室１０内において電磁弁１
の弁板３に対向するシート部３３で開口しており、他端
はオリフィス１１を介して吸入負圧室１３に導通してい
る。

ダイヤフラム室１０を形成するカバー８にはバイブ３４
が装着されており、バイブ３４には、第２図に拡大して
示すように、ダイヤフラム室１０を大気に導通する圧力
バランス用の第１のリークオリフィス３５及び第２のリ
ークオリフィス３５゜３６が各々独立して設けられてい
る。第１のり−クオリフィス３５は弁部材３７によって
開閉され、第２のリークオリフィス３６は第１のリーク
オリフィス３５が閉じていても常時開とされている。

第２のリークオリフィス３６の孔径は第１のり−クオリ
フィス３５の孔径よりも小さい。

カバー８内にはバイメタル３８が配置され、バイメタル
３８はその一蛸１をカラー３９を介してボルト４０によ
りカバー８に固定され、バイメタル３８の他端に上記弁
部材３７が取り付けられている。バイメタル３８の雰囲
気温度か低温時には、弁部材３７は第１のリークオリフ
ィス３５を閉じており、バイメタル３８の雰囲気温度が
上昇すると、バイメタル３８は第３図に示すように下方
に反り、それに応じて弁部材３７は第１のオリフィス３
５を開放する。バイブ３４の大気ｒｆｆＡ端部にはフィ
ルタ４１が設けられ°ている。

以上の構成において、内燃機関のアイドル運転時、所定
の電流が電磁弁１に通電すると、その電流に応じた値だ
け、プランジャ２即ち弁板３は図示右側に突出した位置
に移動している。このとき、弁体５と一体のシート部３
３は弁板３と微少な間以上の構成において、内燃機関の
アイドル運転時、図示しないコントロールユニットから
吸入空気量制御弁にデユーティ信号が供給され、電磁弁
１に所定の電流が通電すると、その電流に応じた量だけ
、プランジャ２即ち弁板３は図示左方に後退した位置に
移動する。このとき、吸入空気量制御弁の基本動作とし
て、弁体５と一体のシート部３３は弁板３と微少な間隙
を保った位置に制御される。以下にその原理について説
明する。

弁板３と弁体５のシート部３３とがある間隙で離れてい
るとき、吸入負圧室１３の負圧は、通路９を通ってタイ
ヤフラム室１０に作用し、弁体５は図示左方向へ動き、
弁体５が開く、弁体５が左方向へ動くと、シート部３３
は弁板３に近づき、弁板３とシート部３３との間隙が挟
まり、吸入負圧室１３からの負圧が絞られる。一方、ダ
イヤフラム室１０内に導かれた負圧は、第１のリークオ
リフィス３５及び第２のリークオリフィス３６により大
気で稀薄される。即ち、ダイヤフラム室１０の負圧が一
定の値になるように、弁板３とシート部３３の隙間は一
定に保たれ、結果として、弁体５の位置は弁板３の位置
に依存することになる。

以上の基本動作において、第１及び第２のり−クオリフ
ィス３５．３６はダイヤフラム室１０内の負圧を制御す
るものである。

次に、本実施例の動作を第１及び第２のリークオリフィ
ス３５．３６との関連で説明する。まず、本実施例の考
え方を説明する。

ダイヤフラム６はその両側の差圧により力を発生するが
、この差圧を発生するダイヤフラム室１０内の負圧は、
吸入負圧室１３の負圧を一定とすると、ダイヤフラム室
８に吸入負圧を導入する程度を規定する弁板３と弁体５
のシート部３３との間隙と、第１及び第２のリークオリ
フィス３５゜３６の開口面積とによって変化する。弁板
３と弁体５のシート部３３との間隙と第１及び第２のリ
ークオリフィス３５．３６の開口面積とはマツチングに
より決定されるものであるか、弁板３と弁体５のシート
部３３との間隙を一定にして、ワークオリフィス３５．
３６の開口面、積を大きくすると、ダイヤフラム室１０
の大気で稀薄される量が多くなり、結果的にダイヤフラ
ム室１０の圧力が小さくなる。その結果、ダイヤフラム
６の駆動力が小さくなり、弁体５の開度が小さくなって
、空気流量が減少する９本実施例はこの現象を利用し、
第１のリークオリフィス３５をバイメタル３８により弁
部材３７で開閉し、雰囲気温度に依存して第１及び第２
のリークオリフィス３５．３６の合計開口面積を変化さ
せ、運転状態に応じた流量特性を得るものである。

即ち、バイメタル３８の雰囲気温度が低温時には、第２
図に示すように第１のリークオリフィス３５は弁部材３
７により閉じられているが、第２のリークオリフィス３
６は大気へ通じている。この状態での理論上の流量特性
を第４図に実線Ａで示す、この流量特性では、デユーテ
ィ信号の電気量（デユーティ）に対する空気流量の勾配
が比較的急峻である。内燃機関が始動し、バイメタル３
８の雰囲気温度が上昇してくると、第３図に示すように
、弁部材３７は第１のリークオリフィス３５から離れ、
ダイヤフラム室１０は最終的には第１のリークオリフィ
ス３５で大気と通じる。このときの理論上の流量特性を
第４図に破線Ｂで示す。

即ち、ダイヤフラム室１０に入ってくる吸入負圧室１３
からの負圧が一定のため、第１のリークオリフィス３５
の開口面積が太きくるなると、大気で稀薄される量が多
くなり、ダイヤフラム１０前後の差圧が小さくなって、
駆動力が少なくなる。

その結果、デユーティ信号の電気ｊｌ（デユーティ）に
対する空気流量の勾配が緩くなる。

実際の内燃機関においては、第５図に示すように上記２
つの流量特性を組み合わせ、第４図実線Ａと破線Ｂの交
点Ｃを境いとした２段特性となっている。始動時には、
Ｘの電気量を与えると大流量が流れ、低温始動が可能で
ある。始動後、内燃機関が暖気するにつれて、バイメタ
ル３８の雰囲気温度も上昇し、所定の温度Ｔになると、
弁部材３７が全開となり、タイヤフラム室１０は第１の
リークオリフィス３５で大気と通じるため、空気流量は
電気流に対してＣ−Ｄ間のように変化する。

即ち、流量の勾配が緩やかになり、潰れた分解能が得ら
れる。

第５図において、暖気後のＣ−Ｄ間は弁部材３７が全開
となり、空気流量は温度に依存しないため、電気量のみ
で制御される。一方、Ｅ−０間は、温度（水温）に依存
する。この点について、第６図で説明する。今、第５図
の電気量をＸで一定とし、低温（例えば−３０°Ｃ）で
、内燃機関のキースイッチＯＮＬなとすると、始動後、
水温の上昇と共に、内燃機関が暖気し、バイメタル３８
の雰囲気温度も上昇し、弁部材３７が徐々に開き、第１
のリークオリフィス３５の開口面積が大きくなり、ダイ
ヤフラム室１０の負圧が小さくなるため、弁体５が閉じ
方向に動き、空気流量は少なくなる。

暖気完了温度′ｒになると弁部材３７は全開となり、そ
のときの空気流量が第４図及び第５図に示すＣ点である
。

従って、通常運転時における空気流量は、勾配の緩い特
性が得られ、優れた分解能を得ることができ、低温時は
、始動に足る十分な空気流量が得られる。また、通常運
転時、コントロールユニットが誤動作し、電磁弁１に大
きな電気量が供給されても、第４図は線Ｂの流量特性に
あるなめ大流量が流れることがなく、内燃機関が異常に
回転することかなく、暴走を防止できる。

なお、以上の実施例において、バイメタル３８及び第１
のリークオリフィス３５からなる部分を制御弁と別体に
設けても良く、又は、エアクリーナ内部に設けても同じ
効果が得られる。

本発明の池の実施例を第７図により説明する。

本実施例は、バイメタル３８付近に冷却水を通ずことに
より、冷却水の温度変化に応じた温度特性も得るもので
ある。

即ち、第７図において、カバー８外側のバイメタル３８
付近に冷却水カバー４５が設けられ、冷却水カバー４５
の内部には入口４６より内燃機関の冷却水が導かれ、そ
の冷却水は出口４７から排出される。従って、バイメタ
ル３８にはカバー８、カラー３９、ボルト４０を介して
冷却水の温度が伝えられ、バイメタル３８は冷却水の温
度により効率良く熱せられるため、内燃機関の暖気運転
に対し、すぐれた応答性を得ることができる。

本発明の更に曲の実施例を第８図により説明する６本実
施例は、第２のリークオリフィスの変形例を示すもので
ある。

即ち、第８図において、パイプ３４Ａに第２のリークオ
リフィスを形成する孔は開けられておらず、代わりに、
第１のリークオリフィス３５が開口する端部に第１のリ
ークオリフィス３５に連通する消３６Ａが設けられてい
る。弁部材３７の閉弁時、清３６Ａは弁部材３７とｆＡ
働して第２のリークオリフィスを形成し、ダイヤフラム
室１０はこの第２のリークオリフィスにより大気に開放
される。バイメタル３８の雰囲気温度が上昇し、弁部材
３７か開弁するに従って第１のリークオリフィス３５が
開き、リークオリフィスの有効開口面積が大きくなる。

従って第１の実施例と同様の効果を得ることができる。

また、本実施例では、第１のリークオリフィスは湧３６
Ａで構成されるので、ごみが詰まった場合の自己浄化作
用があり、この点で低温始動時の信頼性に優れている。

ただし、弁部材３７の閉弁時、弁部材３７の接触面の変
形により第１のり一りオリフィスの開口面積が変わるの
で、この点では、ごみの詰まりかない限り開口面積が常
に一定である第１の実施例の方が優れている。

本発明の更に他の実施例を第９図及び第１０図により説
明する６本実施例も第２のリークオリフィスに関する変
形例を示すものである。

第９図において、パイプ３４Ｂには第１のり−クオリフ
ィス３５が設けられているのみであり、代わりにバイメ
タル３８の先端に、第１のリークオリフィス３５内に侵
入するニードル弁３７Ａ及びパイプ３４Ｂの端面に接触
するストッパ４５が設けられている。ストッパ４５は、
低温時にはニードル弁３７Ａの第１のリークオリフィス
３５内への侵入を制限し、この位置でリークオリフィス
の有効開口面積を最小にし、結果的に上記実施例の第２
のリークオリフィスに相当する機能を得ている。雰囲気
温度が上昇すると、第１０図に示すようにニードル弁３
７Ａが開き、第１のリークオリフィス３５の有効開口面
積は増大する。従って、本実施例においても第１の実施
例と同様の効果を得ることができる。

次に、空気流量のジャンプアップ現象を無くした本発明
の一実施例を第１１図〜第１３図により説明する０図中
、第１図に示した部材と同一の部材には同じ符号を付し
ている。

第１１図において、吸入空気量制御弁は電磁弁１を有し
、電磁弁ｌのプランジャ２の先端には弁板３を設けであ
る。また、制御弁は本体ケース４を有し、本体ケース４
の中には、弁体５、ダイヤフラム６、スプリング７が配
設されている。弁体５は、後述する弁座ａ１４１！５０
に当接可能であり、図示しない内燃機関の絞り弁３１の
上流側に接続される大気室１２と絞り弁３１の下流側に
接続される吸入負圧室１３との連通を制御する。ダイヤ
フラム６は、中心部を中空シャフト３２により弁体５に
固定されており、外周はカバー８により本体ケース４に
固定され、ダイヤフラム室１０を形成している。また、
シャフト３２内には弁体５の中心部を通る通路９が設け
られており、通路９の一端はダイヤフラム室１０内にお
いて電磁弁１の弁板３に対向するシート部３３で開口し
ており、曲端はオリフィス１１を介して吸入負圧室１３
に導通している。

ダイヤフラム室１０を形成するカバー８にはパイプ３４
Ｃが装着されており、パイプ３４には、ダイヤフラム室
１０を大気に導通する圧力バランス用のリークオリフィ
ス３５が設けられている。

パイプ３４の大気側端部にはフィルタ４１が設けられて
いる。

弁座機構５０は、本体４に固定された第１の弁座５１と
、第１の弁座５１内に配置され、弁体５の移動方向に移
動’ｉｉＴ能な第２の弁座５２と、第１及び第２の弁座
５１，５２間に配置され、第２の弁座５２を弁体５の閉
弁方向即ち図示左方に付勢するスプリング５３とからな
っている。弁体５の閉弁時、第２の弁座５２はスプリン
グ５３の付勢により弁体５と当接し、第２の弁座５２と
第１の弁座５１の開弁方向即ち図示左方の端部５４との
間には隙間ａが確保されている。

このように構成された本実施例において、内燃機関のア
イドル運転時、図示しないコントロールユニットよりデ
ユーティ信号が供給され、所定の電流が電磁弁１に通電
すると、その電流に応じた量だけプランジャ２即ち弁板
３が左方の後退位置に移動する。このとき弁体５は弁板
３と微少な隙間を保った位置に制御される。この原理は
第１の実施例で説明した通りである。即ち、弁板３と弁
体５の先端、即ちシート部３３が離れているとき、吸入
負圧室１３の負圧は通路９を通ってダイヤフラム室１０
へ導かれる。その負圧は、ダイヤフラム６へ作用し、弁
体５は左方向へ動き、弁体５が開く、弁体５が左方向へ
動くと弁体５の先端は、弁板３に近づき、吸入負圧室１
３からの負圧が弁体５のシート部３３と弁板３で形成さ
れる隙間で絞られる。一方、ダイヤフラム室１０の負圧
はリークオリフィス３５によって稀薄される。即ち、ダ
イヤフラム室１０の負圧が一定の値になるように弁体５
のシート部３３と弁板３の隙間は一定に保たれ、結果と
して、弁体５の位置は弁板３の位置に存在することにな
る。

ここで、プランジャ２即ち弁板３の動き始めは、弁板３
はシート部３３に吸入負圧室１３からの負圧により吸い
つけられており、従来はこの吸付きにより空気流量のジ
ャンプアップが生じたが、本実施例ではこの現象は生じ
ない、以下このことを第１２図により説明する。

プランジャ２即ち弁板３の動き始めは、ｔｈｌｉ！弁１
に通電される電気量が増加しても、シート部３３の吸引
力により動けないが、電気量の増加すを与える位置まで
電気量が増加すると、弁板３は吸引力に打勝ってシート
部３３から離れ、瞬時に正規の位置Ｓに復帰する。この
とき、弁体５は、スプリング５４３の付勢により第２の
弁座５２と接触しているため開かない、弁板３が隙間す
に相当する距離だけ動いた後、始めて、弁体５は第２の
弁板５２から離れ、通気面積は、破線の如く、ジャンプ
アップなしに計量される。第１３図はそのときの空気流
量特性を示したもので、実線が本発明によるもので、破
線は従来技術のものである。

このように本実施例においては、弁座機構５０により、
プランジャ２即ち弁板３の動きに対して弁体５が開くの
を遅らせることにより、プランジャ２のジャンプアップ
が終了した後に弁体５が開き、計量が開始される。その
結果、空気流量のジャンプアップ現象を回避することが
でき、良好な安定したアイドル回転数制御を行うことが
できる。

〔発明の効果〕

本発明によれば、２段空気流量特性を得ることができる
ので、構造簡単、安価にて、（憂れた分解能が得られ、
かつ暴走を防止できるという効果がある。

また、本発明によれば、流量立上り時のジャンプアップ
現象をなくすることができるので、良好な安定したアイ
ドル回転数制御を行えるという効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例による内燃機関の吸入空気量
制御弁の断面図であり、第２図は第１図の■−■線に沿
った拡大断面図であり、第３図は暖気後の状態を示す第
２図と同様な拡大断面図であり、第４図は本実施例の動
作を説明するための電気量と空気流量との関係を示す図
であり、第５図は本実施例の実際の制御における電気量
と空気流量との関係を示す図であり、第６図は本実施例
の低温始動時における水温と空気流量との関係を示す図
であり、第７図は本発明の曲の実施例による吸入空気量
制御弁の要部拡大断面図であり、第８図は本発明の更に
他の実施例による吸入空気量制御弁の要部拡大断面図で
あり、第９図は本発明のなお更に他の実施例による吸入
空気量制御弁の要部拡大断面図であり、第１０図は第９
図に示す実施例の暖気後の状態を示す同様な拡大断面図
であり、第１１図は、空気流量のジャンプアップ現象を
無くした本発明の一実施例による吸入空気量制御弁の断
面図であり、第１２図は本実施例のプランジャストロー
クと通気面積の関係を示す図であり、第１３図は本実施
例の流量特性を従来のものと比較して示す図である。 符号の説明 １・・・電磁弁 ４・・・本体 ５・・・弁体 ６・・・ダイヤフラム（圧力感応部材）１０・・・ダイ
ヤフラム室（圧力作動室）３５・・・第１のリークオリ
フィス ３６・・・第２のリークオリフィス ３６Ａ・・・講 ３７・・・弁部材 ３７Ａ・・・ニードル弁 ３８・・・バイメタル（感温部材） ３４・・・冷却水カバー ５０・・・弁座Ｒ構（Ｍらせる手段） ５１・・・第１の弁座 ５２・・・第２の弁座 ５３・・・スプリング

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. （１）絞り弁の上下流を結ぶバイパス通路に配置され、
   空気流量を制御する弁体、この弁体と一体に設けられ、
   吸入負圧室と連通する圧力作動室を画定する圧力感応部
   材、及びこの圧力感応部材の圧力作動室と吸入負圧室と
   の連通を制御し、前記弁体の位置を制御する電磁弁を備
   えた内燃機関の吸入空気量制御弁において、前記圧力作
   動室を基準圧力側に開放する圧力バランス用リークオリ
   フィス手段と、感温部材と、この感温部材に応動して前
   記リークオリフィス手段を開閉する弁手段とを設けたこ
   とを特徴とする内燃機関の吸入空気量制御弁。
2. （２）前記リークオリフィス手段は相互に独立した第１
   及び第２のリークオリフィスからなり、前記弁手段は前
   記第１のリークオリフィスを開閉し、前記第２のリーク
   オリフィスは常時開であることを特徴とする請求項１記
   載の内燃機関用アイドル制御弁。
3. （３）前記リークオリフィス手段は、第１のリークオリ
   フィスと、第１のリークオリフィスに連通する溝手段と
   からなり、前記弁手段は前記第１のリークオリフィスを
   開閉すると共に、閉弁時、前記溝手段と協働して第２の
   リークオリフィスを形成することを特徴とする請求項１
   記載の内燃機関の吸入空気量制御弁。
4. （４）前記リークオリフィス手段は、単一のリークオリ
   フィスからなり、前記弁手段は低温時には前記リークオ
   リフィスの有効開口面積を最小にし、温度の上昇と共に
   該リークオリフィスの有効開口面積を増加させることを
   特徴とする請求項１記載の内燃機関の吸入空気量制御弁
   。
5. （５）前記感温部材付近に内燃機関の冷却水を通すこと
   を特徴とする請求項１記載の内燃機関の吸入空気量制御
   弁。
6. （６）絞り弁の上下流を結ぶバイパス通路に配置され、
   空気流量を制御する弁体、この弁体と一体に設けられ、
   吸入負圧室と連通する圧力作動室を画定する圧力感応部
   材、及びこの圧力感応部材の圧力作動室と吸入負圧室と
   の連通を制御し、前記弁体の位置を制御する電磁弁を備
   えた内燃機関の吸入空気量制御弁において、前記圧力作
   動室を基準圧力側に開放する圧力バランス用リークオリ
   フィス手段を設け、前記リークオリフィス手段の有効開
   口面積を温度の上昇に応じて増加させることを特徴とす
   る内燃機関の吸入空気量制御弁。
7. （７）絞り弁の上下流を結ぶバイパス通路に配置され、
   空気流量を制御する弁体、この弁体と一体に設けられ、
   吸入負圧室と連通する圧力作動室を画定する圧力感応部
   材、及びこの圧力感応部材の圧力作動室と吸入負圧室と
   の連通を制御し、前記弁体の位置を制御する電磁弁を備
   えた内燃機関の吸入空気量制御弁において、前記電磁弁
   の動きに対して前記弁体が開くのを遅らせる手段を設け
   たことを特徴とする内燃機関の吸入空気量制御弁。
8. （８）前記弁体が開くのを遅らせる手段は、本体に固定
   された第１の弁座と、前記第１の弁座に相対的に移動可
   能に配置され、前記弁体と当接する第２の弁座と、前記
   第２の弁座を前記弁体に向けて閉弁方向に付勢する手段
   とからなることを特徴とする請求項７記載の内燃機関の
   吸入空気量制御弁。