JPH02247349A - 耐孔食性に優れた缶容器蓋用アルミニウム合金圧延板 - Google Patents
耐孔食性に優れた缶容器蓋用アルミニウム合金圧延板Info
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- JPH02247349A JPH02247349A JP6750889A JP6750889A JPH02247349A JP H02247349 A JPH02247349 A JP H02247349A JP 6750889 A JP6750889 A JP 6750889A JP 6750889 A JP6750889 A JP 6750889A JP H02247349 A JPH02247349 A JP H02247349A
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- Japan
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- pitting corrosion
- corrosion resistance
- aluminum alloy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、缶胴を鉄とする缶容器の蓋の材料に使用する
アルミニウム合金圧延板に関するものである。
アルミニウム合金圧延板に関するものである。
（従来の技術）
食品容器としての金属缶の組み合わせは、缶胴にアルミ
ニウム合金、缶蓋にもアルミニウム合金が使用される場
合、缶胴、缶蓋にブリキあるいはティンフリースチール
等の鉄が使用される場合、そして、缶胴に鉄、缶蓋にア
ルミニウム合金が使用される場合が一般的なものである
。
ニウム合金、缶蓋にもアルミニウム合金が使用される場
合、缶胴、缶蓋にブリキあるいはティンフリースチール
等の鉄が使用される場合、そして、缶胴に鉄、缶蓋にア
ルミニウム合金が使用される場合が一般的なものである
。
缶蓋として使用されるアルミニウム合金は、ひきちぎれ
性、成形性などにすぐれており、一方缶菅として使用さ
れる鉄は缶蓋強度にすぐれている。しかし鉄蓋のひきち
ぎれ性は不良であるため、ＥＯＥ缶には使用できないな
ど用途が限定される。よって一般に、缶蓋用材料として
はＪＩＳ５０５２．５１８２に代表されるＡρ−Ｍｇ合
金が使用されている。
性、成形性などにすぐれており、一方缶菅として使用さ
れる鉄は缶蓋強度にすぐれている。しかし鉄蓋のひきち
ぎれ性は不良であるため、ＥＯＥ缶には使用できないな
ど用途が限定される。よって一般に、缶蓋用材料として
はＪＩＳ５０５２．５１８２に代表されるＡρ−Ｍｇ合
金が使用されている。
（発明が解決しようとする課題）
缶胴、缶蓋すべてがアルミニウム合金からなる金属缶の
場合、塩分などの腐食成分を含んでいても同等問題はな
い。しかしながら、コスト・強度面から鉄とアルミニウ
ム合金を組み合わせて使用する場合があり、この場合は
孔食が発生することがある。すなわち、アルミニウム合
金缶蓋の保護膜である塗装が不充分であったり、成形に
より塗膜の損傷を受けたりすると、Ｃρ−イオン濃度が
高い、あるいは溶存酸素濃度が高いなど腐食条件が厳し
い場合、ＦｅとＡρの電位差によるガルバニック作用に
より局部溶解 孔食を発生し、穿孔を生ずる。
場合、塩分などの腐食成分を含んでいても同等問題はな
い。しかしながら、コスト・強度面から鉄とアルミニウ
ム合金を組み合わせて使用する場合があり、この場合は
孔食が発生することがある。すなわち、アルミニウム合
金缶蓋の保護膜である塗装が不充分であったり、成形に
より塗膜の損傷を受けたりすると、Ｃρ−イオン濃度が
高い、あるいは溶存酸素濃度が高いなど腐食条件が厳し
い場合、ＦｅとＡρの電位差によるガルバニック作用に
より局部溶解 孔食を発生し、穿孔を生ずる。
（課題を解決するための手段）
本発明者等は上記に説明したアルミニウム合金使用上の
問題点を解決するために、鋭意研究の結果優れた耐食性
、特に耐孔食性を有する食品容器用アルミニウム合金圧
延板を開発するに至った０本発明に係わる耐孔食性に優
れた缶容器蓋用アルミニウム合金は、 Ｔｉ ： ０．０５−１．０ｗｔ％を含有し、残部がア
ルミニウム及び不可避不純物からなり、缶胴を鉄とする
缶容器着用アルミニウム合金圧延板を第１の発明とし、 Ｔｉ：０．０５〜１．０ｗｔ％を含有し、更にＭｎ：２
．５ｗｔ％以下、Ｃｕ ： １．０ｗｔ％以下の一種ま
たは二種以上を含有し、残部がアルミニウム及び不可避
不純物からなり、缶胴を鉄とする缶容器蓋用アルミニウ
ム合金圧延板を第２の発明とし。
問題点を解決するために、鋭意研究の結果優れた耐食性
、特に耐孔食性を有する食品容器用アルミニウム合金圧
延板を開発するに至った０本発明に係わる耐孔食性に優
れた缶容器蓋用アルミニウム合金は、 Ｔｉ ： ０．０５−１．０ｗｔ％を含有し、残部がア
ルミニウム及び不可避不純物からなり、缶胴を鉄とする
缶容器着用アルミニウム合金圧延板を第１の発明とし、 Ｔｉ：０．０５〜１．０ｗｔ％を含有し、更にＭｎ：２
．５ｗｔ％以下、Ｃｕ ： １．０ｗｔ％以下の一種ま
たは二種以上を含有し、残部がアルミニウム及び不可避
不純物からなり、缶胴を鉄とする缶容器蓋用アルミニウ
ム合金圧延板を第２の発明とし。
Ｔｉ：０．０５〜１，０ｗｔ％を含有し、更にＭｎ ：
２．５ｗｔ％以下、Ｃｕ：１．０ｗｔ％以下の一種又
は二種以上、およびＭｇ：０．０５〜５．０ｗｔ％を含
有し、残部がアルミニウム及び不可避不純物からなり、
缶胴を鉄とする缶容器蓋用アルミニウム合金圧延板を第
３発明とする３つの発明からなるものである。
２．５ｗｔ％以下、Ｃｕ：１．０ｗｔ％以下の一種又
は二種以上、およびＭｇ：０．０５〜５．０ｗｔ％を含
有し、残部がアルミニウム及び不可避不純物からなり、
缶胴を鉄とする缶容器蓋用アルミニウム合金圧延板を第
３発明とする３つの発明からなるものである。
本発明に係わる耐孔食性に優れた食品容器用アルミニウ
ム合金の各成分の限定理由を説明する。
ム合金の各成分の限定理由を説明する。
Ｔｉ ：
第１発明から第３発明のいずれにおいてもＴｉは耐孔食
性向上の基本元素である。従来［１化成分として考えら
れていたＴｉはＢと共にＴ ｉ Ｂ ２を形成して鋳塊
結晶粒微細化に効果がある。しかし、耐孔食性向上のた
めにはＴｉの他にＢがアルミニウム合金中に存在するこ
とは必要でなく、むしろＴｉがＴｉＢ２として完全に固
定されると、耐孔食性は向上しない。したがって、Ｂは
全く添加しないか、あるいは結晶８１Ｈ化のために添加
するにしても５０ｐｐｍ以下が好ましい。
性向上の基本元素である。従来［１化成分として考えら
れていたＴｉはＢと共にＴ ｉ Ｂ ２を形成して鋳塊
結晶粒微細化に効果がある。しかし、耐孔食性向上のた
めにはＴｉの他にＢがアルミニウム合金中に存在するこ
とは必要でなく、むしろＴｉがＴｉＢ２として完全に固
定されると、耐孔食性は向上しない。したがって、Ｂは
全く添加しないか、あるいは結晶８１Ｈ化のために添加
するにしても５０ｐｐｍ以下が好ましい。
Ｔｉは圧延板表面にこれと平行な濃ｍ層を作る。
すなわち、ＥＰＭＡ等の微小部分定量機器で圧延板表面
を測定すると、全体の平均含有員より２倍以上の高濃度
偏析領域が圧延板表面と平行に存在するのが認められる
。これがＴｉ濃縮層である。
を測定すると、全体の平均含有員より２倍以上の高濃度
偏析領域が圧延板表面と平行に存在するのが認められる
。これがＴｉ濃縮層である。
Ｔｉ濃ｍ層は、含有ＴｉによりＣρ−含有液中の腐食速
度を遅延させる働きと共に、腐食進展方向を圧延面に平
行な層状の方向に変えることによって孔食を起こり難く
し、腐食が圧延板の表面全体でゆっくり進行させる働き
をもつ。ＴｉがＴｉｆｉｌ１層に偏析した当然の結果と
して、Ｔｉ濃縮層に接してＴｉ濃度が添加含有量よりも
低い層状領域が存在する。このような相対的にＴｉ濃度
の低い部分では腐食速度が速くなり、Ｔｉ無添加合金と
ほぼ同等のレベルになる。しかしながら、Ｔｉ濃縮層が
塩分などの腐食成分のバリヤーとして働き、この結果耐
孔食性は飛躍的に向上する。
度を遅延させる働きと共に、腐食進展方向を圧延面に平
行な層状の方向に変えることによって孔食を起こり難く
し、腐食が圧延板の表面全体でゆっくり進行させる働き
をもつ。ＴｉがＴｉｆｉｌ１層に偏析した当然の結果と
して、Ｔｉ濃縮層に接してＴｉ濃度が添加含有量よりも
低い層状領域が存在する。このような相対的にＴｉ濃度
の低い部分では腐食速度が速くなり、Ｔｉ無添加合金と
ほぼ同等のレベルになる。しかしながら、Ｔｉ濃縮層が
塩分などの腐食成分のバリヤーとして働き、この結果耐
孔食性は飛躍的に向上する。
Ｔｉ濃縮層と低Ｔｉ濃度層はＡｇ中のＴｉ固溶量の差異
により生じる。一方Ｔｉ鋳造時に初晶として晶出すると
、Ａ１との巨大金属間化合物が生成され、多量の初晶が
生成される場合は、ＡＩ境地中固溶Ｔｉ量は少なくなり
、Ｔｉ固溶量の差異が少なくなる。したがって、Ｔｉ濃
縮層を積極的に生成させるためには、連続鋳造法などの
冷却速度が速い鋳造法を採用することが好ましい。耐孔
食性はＴｉ添加量とともに向上する。
により生じる。一方Ｔｉ鋳造時に初晶として晶出すると
、Ａ１との巨大金属間化合物が生成され、多量の初晶が
生成される場合は、ＡＩ境地中固溶Ｔｉ量は少なくなり
、Ｔｉ固溶量の差異が少なくなる。したがって、Ｔｉ濃
縮層を積極的に生成させるためには、連続鋳造法などの
冷却速度が速い鋳造法を採用することが好ましい。耐孔
食性はＴｉ添加量とともに向上する。
Ｔｉ含有量が０．０５ｗｔ％未満では耐孔食性向上の効
果は弱い。一方、Ｔｉを１．０ｗｔ％を越える含有させ
た場合圧延性・加工性を損なうため上限を１．０ｗｔ％
とした。好ましくは、０゜１５〜０．８０ｗｔ％のＴ１
含有量範囲が耐孔食性にも優れ、加工性にも優れる。
果は弱い。一方、Ｔｉを１．０ｗｔ％を越える含有させ
た場合圧延性・加工性を損なうため上限を１．０ｗｔ％
とした。好ましくは、０゜１５〜０．８０ｗｔ％のＴ１
含有量範囲が耐孔食性にも優れ、加工性にも優れる。
Ｃｕ、Ｍｎ＋
Ｃｕ、ＭｎをＴＩに加えて、さらに添加することにより
、耐孔食性がさらに向上する。ＣｕはＡｔ）合金のマト
リックスそのものの電位を責にするため、缶蓋が缶胴の
ブリキの自然電極電位に近付き、耐孔食性が向上する。
、耐孔食性がさらに向上する。ＣｕはＡｔ）合金のマト
リックスそのものの電位を責にするため、缶蓋が缶胴の
ブリキの自然電極電位に近付き、耐孔食性が向上する。
Ｃｕを添加した場合、Ｔｉの添加は少なくすることがで
き、板の圧延性および缶蓋の成形性を向上することがで
きる。Ｃｕを１．０ｗｔ％以上を添加した場合、鋳造時
に割れを発生しやすくなり、操業上好ましくないので、
Ｃｕ添加量の上限を１．０ｗｔ％とする。Ｃｕの添加量
が０．０５ｗｔ％未満では耐孔食性向上効果が現われな
いので、Ｃｕ添加量の下限は０．０５ｗｔ％が好ましい
。
き、板の圧延性および缶蓋の成形性を向上することがで
きる。Ｃｕを１．０ｗｔ％以上を添加した場合、鋳造時
に割れを発生しやすくなり、操業上好ましくないので、
Ｃｕ添加量の上限を１．０ｗｔ％とする。Ｃｕの添加量
が０．０５ｗｔ％未満では耐孔食性向上効果が現われな
いので、Ｃｕ添加量の下限は０．０５ｗｔ％が好ましい
。
Ｍｎは孔食の発生を助長するＦｅ系の晶出物あるいは析
出物の発生を防止しかつＭｎ系の晶出物は電位がアルミ
ニウム合金のマトリックスと非常に近いために、Ｍｎは
謝礼食性向上に効果がある。Ｍｎの添加量が０．０５ｗ
ｔ％以下ではＦｅ量が多い場合その悪影響を排除するこ
とができず、２．５ｗｔ％以上では効果はあるものの板
の圧延性および缶蓋の加工性を劣化するため、好ましい
下限を０．０５ｗｔ％、上限を２．５ｗｔ％とした。
出物の発生を防止しかつＭｎ系の晶出物は電位がアルミ
ニウム合金のマトリックスと非常に近いために、Ｍｎは
謝礼食性向上に効果がある。Ｍｎの添加量が０．０５ｗ
ｔ％以下ではＦｅ量が多い場合その悪影響を排除するこ
とができず、２．５ｗｔ％以上では効果はあるものの板
の圧延性および缶蓋の加工性を劣化するため、好ましい
下限を０．０５ｗｔ％、上限を２．５ｗｔ％とした。
なお、ＭｎもＣｕと同様にＴ１の添加量を少なくし、圧
延性および加工性を向上することに有効である。したが
って、本発明のＴｉ、Ｃｕ。
延性および加工性を向上することに有効である。したが
って、本発明のＴｉ、Ｃｕ。
Ｍｎの添加量範囲内において、耐孔食性と圧延性・加工
性がバランスするようにこれら元素の添加量を定めるこ
とが必要である。尚、Ｃｕ、Ｍｎは強度向上にも有効な
元素である。
性がバランスするようにこれら元素の添加量を定めるこ
とが必要である。尚、Ｃｕ、Ｍｎは強度向上にも有効な
元素である。
Ｍｎ、Ｃｕを添加する第２、第３発明ではＴｉ含有量が
０．５％以下で耐孔食性と圧延性加工性が良好にバラン
スした圧延板を得ることができる。
０．５％以下で耐孔食性と圧延性加工性が良好にバラン
スした圧延板を得ることができる。
Ｍｇ：
Ｍｇは、−Ｂに、圧延性を劣化させることが少なく強度
を向上させるが耐孔食性を劣化させる。ところが、Ｔｉ
、Ｃｕ、ＭｎとともにＭｇを添加するとＭｇ添加による
悪影響を順現させることなく強度向上が図ることができ
る。Ｍｇの添加量は強度向上の効果が現われる０、０５
ｗｔ％を好ましい下限とし、上限は圧延性上の操業リミ
ットとなる５、０ｗｔ％とした。
を向上させるが耐孔食性を劣化させる。ところが、Ｔｉ
、Ｃｕ、ＭｎとともにＭｇを添加するとＭｇ添加による
悪影響を順現させることなく強度向上が図ることができ
る。Ｍｇの添加量は強度向上の効果が現われる０、０５
ｗｔ％を好ましい下限とし、上限は圧延性上の操業リミ
ットとなる５、０ｗｔ％とした。
Ｃｒは焼付は時の軟化を遅らせるなど耐熱性向上のため
に添加してもよいが、Ｔｉと同時に添加した場合、初晶
の発生を促すので、０．２ｗｔ％以下に押さえる必要が
有る。上記元素の他、通常のアルミニウム合金と同様に
Ｆｅ、Ｓｉが不可避不純物として含有される。これらは
、いずれも耐孔食性を劣化させるので少なければ少ない
ほど良い、しかし、Ｍｎが添加される第２、第３発明の
圧延板には総量０．５ｗｔ％までの不純物含有が許容さ
れる。
に添加してもよいが、Ｔｉと同時に添加した場合、初晶
の発生を促すので、０．２ｗｔ％以下に押さえる必要が
有る。上記元素の他、通常のアルミニウム合金と同様に
Ｆｅ、Ｓｉが不可避不純物として含有される。これらは
、いずれも耐孔食性を劣化させるので少なければ少ない
ほど良い、しかし、Ｍｎが添加される第２、第３発明の
圧延板には総量０．５ｗｔ％までの不純物含有が許容さ
れる。
次に本発明に係わる耐孔食性に優れた食品容器用アルミ
ニウム合金圧延板の実施例について説明する。
ニウム合金圧延板の実施例について説明する。
（実施例）
第１表に示す含有成分のアルミニウム合金を、実験室規
模で、４ｈ＋ａ銅モールド、２０ＩＩＩｉまたは４０Ｉ
Ｉｌｆｆｉ鉄モールド、一方向凝固装置および小型連鋳
機を用いて鋳造した。凝固速度は、小型３！１！鋳機〉
一方向凝固（凝固端より１５ｍｍ） ＞４ｈｍ鉄モール
ド＞２ｈａ鉄モールドの順であった。鋳造後、−率５５
０°Ｃ×１時間の均熱後、冷間圧延により、０．２８ｍ
ｍ板厚のアルミニウム合金板を作製した。耐孔食性腐食
試験は、通常缶蓋で行なわれる塗装焼付は後の試験より
厳しい条件である塗装せずに焼付けに相当する熱処理（
２００℃×２０分、又は２７０℃×２０秒）のみを行な
った状態で行なった。一方の極に供試合金板を対極にブ
リキを導線でつなぎ、試験液中に４０℃で２４時間浸漬
した後の供試合金板の孔食深さを測り、耐孔食性を比較
した。
模で、４ｈ＋ａ銅モールド、２０ＩＩＩｉまたは４０Ｉ
Ｉｌｆｆｉ鉄モールド、一方向凝固装置および小型連鋳
機を用いて鋳造した。凝固速度は、小型３！１！鋳機〉
一方向凝固（凝固端より１５ｍｍ） ＞４ｈｍ鉄モール
ド＞２ｈａ鉄モールドの順であった。鋳造後、−率５５
０°Ｃ×１時間の均熱後、冷間圧延により、０．２８ｍ
ｍ板厚のアルミニウム合金板を作製した。耐孔食性腐食
試験は、通常缶蓋で行なわれる塗装焼付は後の試験より
厳しい条件である塗装せずに焼付けに相当する熱処理（
２００℃×２０分、又は２７０℃×２０秒）のみを行な
った状態で行なった。一方の極に供試合金板を対極にブ
リキを導線でつなぎ、試験液中に４０℃で２４時間浸漬
した後の供試合金板の孔食深さを測り、耐孔食性を比較
した。
試験液はクエン酸クエン酸ナトリウム
ＮａＣｊ２ ＣｕＣｆｆｚ系成分でＰＨ２，９４〜３
．０２． ＣＩ２濃度が５２５〜６２５ｐｐｍ。
．０２． ＣＩ２濃度が５２５〜６２５ｐｐｍ。
Ｃｕ２＋濃度が１．０４〜１．１３ｐｐｍのものである
。
。
表中、「加工性Ｊは、圧延性と、製品圧延板の成形性を
総合して、◎非常に容易、○容易、×難の三段階で評価
した。また、Ｔｉ濃縮層数はＥＰＭＡで圧延板表面の深
さ１００μｍ当たりの層数を測定した値である。第１図
にＴｉ濃縮層を示すＥＰＭＡ写真（１０００倍）を示す
。
総合して、◎非常に容易、○容易、×難の三段階で評価
した。また、Ｔｉ濃縮層数はＥＰＭＡで圧延板表面の深
さ１００μｍ当たりの層数を測定した値である。第１図
にＴｉ濃縮層を示すＥＰＭＡ写真（１０００倍）を示す
。
本発明合金圧延板Ｎｏ、１〜８のうち、Ｎｏ、１〜３は
Ｍｎ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ｃｒ、ＦｅＳｉは不純物である第１
発明の実施例であり、Ｎｏ、４〜５はＭｇ、Ｃｒ、Ｆｅ
、ＳＬが不純物である第２発明の実施例であり、Ｎ０１
６〜８はＣｒ、Ｆｅ、Ｓｉが不純物である第３発明の実
施例である。
Ｍｎ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ｃｒ、ＦｅＳｉは不純物である第１
発明の実施例であり、Ｎｏ、４〜５はＭｇ、Ｃｒ、Ｆｅ
、ＳＬが不純物である第２発明の実施例であり、Ｎ０１
６〜８はＣｒ、Ｆｅ、Ｓｉが不純物である第３発明の実
施例である。
（以下余白）
第１表から明らかなように、本発明に係わる合金圧延板
は１１００．５０５２．５０８２合金と比較して耐孔食
性に優れており、加工性は１１００．５０５２合金と同
等である。
は１１００．５０５２．５０８２合金と比較して耐孔食
性に優れており、加工性は１１００．５０５２合金と同
等である。
また、本発明に係わる合金圧延板の孔食深さ、Ｔｉ濃縮
層数及び組成の関係をみると、Ｔｉ量が多く、Ｔｉ濃縮
層数が多い方が、孔食深さが浅くなっており（合金１〜
Ｂ）；Ｍｎ、Ｃｕの添加により一層孔食深さが浅くなっ
ている（合金５）ことが分かる。
層数及び組成の関係をみると、Ｔｉ量が多く、Ｔｉ濃縮
層数が多い方が、孔食深さが浅くなっており（合金１〜
Ｂ）；Ｍｎ、Ｃｕの添加により一層孔食深さが浅くなっ
ている（合金５）ことが分かる。
なお、Ｔｉ添加量、Ｔｉの固溶量に影響する第３元素の
量、鋳造速度などを変化させて、Ｔｉ濃縮層を変化させ
たところ、ＴｉＪ縮層数は少なくとも片側（塩分を含む
溶液と接触する側）の表面から１００μｍで８層以上あ
ると耐孔食性が良好な結果が得られた。
量、鋳造速度などを変化させて、Ｔｉ濃縮層を変化させ
たところ、ＴｉＪ縮層数は少なくとも片側（塩分を含む
溶液と接触する側）の表面から１００μｍで８層以上あ
ると耐孔食性が良好な結果が得られた。
表１中の合金６〜金合金はプロセスを従来法の範囲で調
整しても、ベーキング後の耐力で２０ｋｇｆ／ｍｍ２か
ら３７ｋｇｆ／ｍｍ２が可能となり、極めて高強度の缶
蓋が得られる。
整しても、ベーキング後の耐力で２０ｋｇｆ／ｍｍ２か
ら３７ｋｇｆ／ｍｍ２が可能となり、極めて高強度の缶
蓋が得られる。
（発明の効果）
このように本発明の耐孔食性に優れた食品容器用アルミ
ニウム合金圧延板は耐孔食性が極めて良好であり、深い
孔食は発生しないため、特に食塩を含有した飲料２食品
スチール缶の蓋には好適である。
ニウム合金圧延板は耐孔食性が極めて良好であり、深い
孔食は発生しないため、特に食塩を含有した飲料２食品
スチール缶の蓋には好適である。
第１図は本発明に係る圧延合金板のＴｉ濃縮層を示すＥ
ＰＭＡ金属組織写真〈倍率１０００倍）である。 特許出願人 スカイアルミニウム株式会社代理人
弁理士 村井卓雄 １技ｖａ側 第 ｉ
ＰＭＡ金属組織写真〈倍率１０００倍）である。 特許出願人 スカイアルミニウム株式会社代理人
弁理士 村井卓雄 １技ｖａ側 第 ｉ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｔｉ：０．０５−１．０ｗｔ％を含有 し、残部がアルミニウム及び不可避不純物からなり、缶
胴を鉄とする缶容器蓋用アルミニウム合金圧延板。 ２、Ｔｉ：０．０５〜１．０ｗｔ％を含有 し、更にＭｎ：２．５ｗｔ％以下、Ｃｕ：１．０ｗｔ％
以下の一種または二種以上を含有し、残部がアルミニウ
ム及び不可避不純物からなり、缶胴を鉄とする缶容器蓋
用アルミニウム合金圧延板。 ３、Ｔｉ：０．０５〜１．０ｗｔ％を含有 し、更にＭｎ：２．５ｗｔ％以下、Ｃｕ：１．０ｗｔ％
以下の一種又は二種以上、およびＭｇ：０．０５〜５．
０ｗｔ％を含有し、残部がアルミニウム及び不可避不純
物からなり、缶胴を鉄とする缶容器蓋用アルミニウム合
金圧延板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6750889A JPH02247349A (ja) | 1989-03-22 | 1989-03-22 | 耐孔食性に優れた缶容器蓋用アルミニウム合金圧延板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6750889A JPH02247349A (ja) | 1989-03-22 | 1989-03-22 | 耐孔食性に優れた缶容器蓋用アルミニウム合金圧延板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02247349A true JPH02247349A (ja) | 1990-10-03 |
| JPH0532457B2 JPH0532457B2 (ja) | 1993-05-17 |
Family
ID=13346996
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6750889A Granted JPH02247349A (ja) | 1989-03-22 | 1989-03-22 | 耐孔食性に優れた缶容器蓋用アルミニウム合金圧延板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02247349A (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56102565A (en) * | 1980-01-16 | 1981-08-17 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of al alloy plate for packing |
| JPS60145348A (ja) * | 1984-11-22 | 1985-07-31 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 成形性および耐食性のすぐれた高強度Ａｌ合金薄板、並びにその製造法 |
| JPS6238421A (ja) * | 1985-08-13 | 1987-02-19 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 液晶表示素子 |
| US4828794A (en) * | 1985-06-10 | 1989-05-09 | Reynolds Metals Company | Corrosion resistant aluminum material |
-
1989
- 1989-03-22 JP JP6750889A patent/JPH02247349A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56102565A (en) * | 1980-01-16 | 1981-08-17 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of al alloy plate for packing |
| JPS60145348A (ja) * | 1984-11-22 | 1985-07-31 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 成形性および耐食性のすぐれた高強度Ａｌ合金薄板、並びにその製造法 |
| US4828794A (en) * | 1985-06-10 | 1989-05-09 | Reynolds Metals Company | Corrosion resistant aluminum material |
| JPS6238421A (ja) * | 1985-08-13 | 1987-02-19 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 液晶表示素子 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0532457B2 (ja) | 1993-05-17 |
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