JPH02277721A - 軟質容器材料用鋼板の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板を、
連続鋳造からのスラブ直送圧延と連続焼鈍の組合せで製
造する方法に関する。

（従来の技術） 近年、調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板を連続焼
鈍で製造する方法が研究されている。例えば特開昭５８
−１３０４２８号公報には、特定成分の低炭素アルミ・
ギルド鋼から過時効処理つきの連続焼鈍をもちいて、軟
質容器材料用鋼板を製造する方法が開示されている。

一方、燃料原単位の低減、製造日数の短縮などの要請か
ら、連続鋳造されたスラブを冷却することなく、直ちに
熱間圧延に供するいわゆる直送圧延が近年提案されてお
り、例えば特開昭８２−２７８２３２号公報に示される
ように、プレス加工用冷延鋼板の製造法がある。

しかし、直送圧延されたアルミ中キルド鋼は、胴中の窒
素が窒化アルミとして完全に固定されないため、調質度
Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板を連続焼鈍で製造でき
ない開運があった。

（発明が解決しようとする課潤） 本発明は上記の問題を解決し、スラブ直送圧延による燃
料原単位の低減、製造日数の短縮などの利点を享受しつ
つ、なおかつ連続焼鈍にて調質度Ｔ−３以下の軟質容器
材料用鋼板を製造する方法を提供するものである。

（課題を解決するための手段） 本発明者らは、上記の目的を達成するために成分および
熱間圧延条件を詳細に検討した結果、成分、特にボロン
含有量を適切に制御することにより、調質度Ｔ−３以下
の軟質容器材料用鋼板を、スラブ直送圧延と連続焼鈍の
組合せで製造することが可能であることを知見した。

本発明はこの知見に基づいて構成されたものであり、そ
の要旨は、重量％でＣ：　０．０１〜０．１０％、Ｍｎ
：０．０５〜０．６０％、Ｐ：ロ、０２％以下、Ｓ　：
　０．０２％以下、酸可溶Ａｌｌ！１．０５％以下、Ｎ
　：　０．００７０％以下に、Ｂ／Ｎの重量２６比が０
．５０〜１．５０となる量のＢを含有し、残部が鉄およ
び不可避的不純物からなるアルミ・キルド鋼の鋼片を、
Ａ　ｒ　ａ変態点以下に冷却することなく、直送熱間圧
延し、７００℃以下の温度で捲取り、酸洗し、冷間圧延
し、連続焼鈍し、調質圧延することを特徴とする調質度
Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板の製造法にある。

以下本発明の詳細な説明する。

Ｃは鋼を硬質化するので、その上限を０．１０％に限定
する。またＣが０．０１％を下回ると、連続焼鈍材では
時効硬化が大きくなり、かえって硬質化するので、その
下限を０．０１％に限定する。

Ｍｎは、熱間脆性を防止するために０．０５％以上含有
させる必要があるが、０６６０％を超えると、Ｃと同様
に鋼を硬質化させ本発明の特徴を失うので、０．０５〜
０．６０％に特定する。

Ｐは鋼を著しく硬化する元素であり、口、０２％を超え
るとＴ−３以下の調質度が得られないので、その上限を
０．０２％に限定する。

Ｓは０．０２％を超えると熱間脆性を昂進させるので、
その上限を０．０２％に限定する。

Ｎもまた鋼を著しく硬化する元素であり、０．００７０
％を超えると、Ｔ−３以下の調質度が得られないので、
その上限を０．００７０％に限定する。

通常の熱間圧延前の工程、すなわちスラブがＡ　ｒ　ａ
変態点以下にまで一旦冷却される工程においては、アル
ミ・キルド鋼の鋼中窒素は窒化アルミとして−は完全に
固定されるので、以降の熱間圧延工程では、析出した窒
化アルミをできるだけ再溶解させないようにスラブ再加
熱温度をできるだけ低くし、一部再溶解した窒素は捲取
時に適切に析出させておけばよい。

しかし、本発明がその利用分野とする直送圧延工程にお
いては、窒化アルミは析出することなく、溶解したまま
熱間圧延に供されるため、熱間圧延開始から捲取までの
短時間になんらかの形で析出・固定しなければならない
。

本発明者らは、溶解している鋼中窒素を、熱間圧延の捲
取までの直送圧延の過程で窒化ボロンとして析出・固定
し、調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板を製造する
ための条件を詳細に研究した結果、ＡＩ含有量を０，０
５％以下に制御し、かっＢの含有量をＢ／Ｎの１ｌｒｆ
ｆｉ％比が０．５０〜１．５０となるように制御するこ
とが、非常に有効であることを見出した。

ＡＩは０．０５％を超えると、窒化アルミが析出して窒
化ボロンの析出を妨害し、本発明の直送圧延を適用して
Ｔ−３以下の軟質化効果を失うので、０．０５％以下に
限定する。

Ｂは直送圧延における連続鋳造から熱間圧延にいたる高
温の冷却過程で、Ｎを窒化ボロンとして充分析出させ軟
質化するため、Ｎとのバランスにおいて適切量が添加さ
れる必要がある。

その適切な添加量は、Ｂ／Ｎの重量％比で管理すること
が必要でありＢ／Ｎが０．５０を下回ると、熱延板固溶
窒素を完全に窒化ボロンとして固定することができない
ため、その下限を０．５０％に限定する。また、Ｂ／Ｎ
が１．５０を超えると、窒化ボロンを形成するに充分な
量以上の過剰の固溶Ｂが鋼を硬質化するので、その上限
を１．５０に限定する。

連続鋳造された鋼片をＡ　ｒ　ｓ変態点以下にまで冷却
すると、熱間圧延前の再加熱に多大のエネルギーと時間
を要し、燃料原単位および生産性の向上という本発明の
利点を失うので、熱間圧延前の鋼片の熱履歴は、鋼片を
Ａ　ｒ　ｓ変態点以下に冷却することなくただちに粗圧
延に供することとする。

直送圧延を行うにさいし、鋼片の例えば端部や表面部が
、Ａ　ｒ　３点以下にならないように補助加熱を与えて
もよい。

熱間圧延後の捲取温度は、これが７００℃を上回ると、
容器材料用鋼板としての耐食性や加工性が劣化するため
、７００℃以下に限定する。

熱間圧延の仕上温度、仕上圧延後捲取までの冷却、その
他の熱間圧延条件は、工業的に行われるいかなる方法も
取り得る。

続いて酸洗し、冷間圧延し、連続焼鈍し、調質圧延され
るが、これらの条件は工業的に行われるいかなる方法も
取り得る。例えば、通常の冷間圧延を行ったのち、　６
５０℃〜７５０℃の温度で１６０秒以下の時間再結晶焼
鈍し、１０〜ｂ 速度で一次冷却し、３５０〜４５０℃の温度で３０〜１
６０秒の過時効処理を行い、二次冷却し、０．５〜５．
０％の調質圧延率で調質圧延を行うことによって、調質
度Ｔ−３以下の軟質容器材料鋼板を製造することができ
る。

（実　施　例） 第１表記載の成分を有する鋼を転炉で溶製し、一部の鋼
片はＡ　ｒ　ａ変態点以下にまで冷却することなく直送
圧延し、他の一部は室温まで冷却した後１２００℃まで
再加熱し、それぞれ第１表記載の熱間圧延条件で板厚３
．０１まで熱間圧延し、酸洗し、０４２ｍ＋ｍまで冷間
圧延し、連続焼鈍し、１％の調質圧延を行い、電気すず
めつきを行った。

連続焼鈍の条件としては、７００℃で６０秒の再結晶焼
鈍を行い、約り０℃／秒の冷却速度で過時効温度まで冷
却し、４００℃で１２０秒間の過時効処理を行った。

このようにして得られた電気すずめつき鋼板の硬度およ
び熱間圧延にかかった燃料原単位を第１表に合わせて示
す。

燃料原単位は、番号１の鋼のそれを１００として比較指
数で表示した。

番号１から５までは、本発明の方法で製造された鋼板で
あり、調質度Ｔ−２ないしＴ　−２，５の硬さが得られ
、直送圧延をしたことによって燃料原単位も節約されて
いる。一方、番号６から１３までは本発明の範囲外で製
造された鋼板であり、硬質で調質度がＴ−４以上となる
か、または燃料原単位が多くなっている。

（発明の効果） 本発明によれば、スラブ直送圧延による燃料原単位の低
減および製造日数の短縮などの利点を享受しつつ、調質
度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板を連続焼鈍にて製造
することが可能であり、スラブ直送圧延の利点に加えて
、連続焼鈍による製造日数短縮、労働生産性の向上、材
質の均一化などの利点をも合わせて享受することが可能
となるので、その工業的意義はきわめて大きい。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 重量％で Ｃ：０．０１〜０．１０％ Ｍｎ：０．０５〜０．６０％ Ｐ：０．０２％以下 Ｓ：０．０２％以下 酸可溶Ａｌ：０．０５％以下 Ｎ：０．００７０％以下 Ｂ／Ｎの重量％比が０．５０〜１．５０となる量のＢ残
   部が鉄および不可避的不純物からなるアルミ・キルド鋼
   の鋼片を、Ａｒ＿３変態点以下に冷却することなく、直
   送熱間圧延し、７００℃以下の温度で捲取り、酸洗し、
   冷間圧延し、連続焼鈍し、調質圧延することを特徴とす
   る調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板の製造法。