JPH0328324A - アルミ添加による軟質容器材料用鋼板の製造法 - Google Patents
アルミ添加による軟質容器材料用鋼板の製造法Info
- Publication number
- JPH0328324A JPH0328324A JP15964389A JP15964389A JPH0328324A JP H0328324 A JPH0328324 A JP H0328324A JP 15964389 A JP15964389 A JP 15964389A JP 15964389 A JP15964389 A JP 15964389A JP H0328324 A JPH0328324 A JP H0328324A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- slab
- rolled
- steel
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板を、
スラブ再加熱温度を選ばない熱間圧延と連続焼鈍の組合
せで製造する方法に関する．〔従来の技術〕 近年、調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板を連続焼
鈍で製造する方法が研究されている。たとえば特公昭６
３−１０２１３号公報には、特定成分の低炭素アルミ・
キルド鋼から過時効処理つきの連続焼鈍をもちいて、軟
質容器材料用鋼板を製造する方法が開示されている６ しかし、スラブ再加熱温度が１ｌ５０℃を越えるような
高温スラブ再加熱を行うと、窒化アルミが溶体化して、
アルミ・キルド鋼であるにもかかわらず熱延板固溶窒素
が増加し、鋼を硬質化する問題がある．そこで、調貿度
Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板を製造する場合には、
前記公報のように、スラブ再加Ｒ８温度を低く抑えて連
続鋳造後の冷却時に析出した窒化アルミの溶体化を防ぐ
か、熱間圧延後高温捲取を行って捲取時に窒化アルミを
完全に析出させるか，のいずれかの対策を講ずる必要が
あった．このうち、熱延スラブ低温加熱は、調質度Ｔ−
３以下の軟質容器材料用鋼板用のスラブを加熱する場合
と、それ以外のスラブ加熱とで加熱炉の温度を変更する
必要があり，温度変更に伴う時間および燃料の損失を招
き、熱間圧延スケジュールに制約を生ずることにより生
産性を阻害する問題があった．また、高温捲取は、熱間
圧延板の炭化物を凝集させ、容器材料用鋼板としての耐
食性や加工性などの性能を劣化させる問題があった． 〔発明が解決しようとする課題〕 本発明は上記の問題を解決し、熱延スラブ低温加熱や高
温捲取という熱間圧延条件の制約を受けることなく、な
おかつ連続焼鈍にて調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用
鋼板を製造する方法を提供するものである。
スラブ再加熱温度を選ばない熱間圧延と連続焼鈍の組合
せで製造する方法に関する．〔従来の技術〕 近年、調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板を連続焼
鈍で製造する方法が研究されている。たとえば特公昭６
３−１０２１３号公報には、特定成分の低炭素アルミ・
キルド鋼から過時効処理つきの連続焼鈍をもちいて、軟
質容器材料用鋼板を製造する方法が開示されている６ しかし、スラブ再加熱温度が１ｌ５０℃を越えるような
高温スラブ再加熱を行うと、窒化アルミが溶体化して、
アルミ・キルド鋼であるにもかかわらず熱延板固溶窒素
が増加し、鋼を硬質化する問題がある．そこで、調貿度
Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板を製造する場合には、
前記公報のように、スラブ再加Ｒ８温度を低く抑えて連
続鋳造後の冷却時に析出した窒化アルミの溶体化を防ぐ
か、熱間圧延後高温捲取を行って捲取時に窒化アルミを
完全に析出させるか，のいずれかの対策を講ずる必要が
あった．このうち、熱延スラブ低温加熱は、調質度Ｔ−
３以下の軟質容器材料用鋼板用のスラブを加熱する場合
と、それ以外のスラブ加熱とで加熱炉の温度を変更する
必要があり，温度変更に伴う時間および燃料の損失を招
き、熱間圧延スケジュールに制約を生ずることにより生
産性を阻害する問題があった．また、高温捲取は、熱間
圧延板の炭化物を凝集させ、容器材料用鋼板としての耐
食性や加工性などの性能を劣化させる問題があった． 〔発明が解決しようとする課題〕 本発明は上記の問題を解決し、熱延スラブ低温加熱や高
温捲取という熱間圧延条件の制約を受けることなく、な
おかつ連続焼鈍にて調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用
鋼板を製造する方法を提供するものである。
本発明者らは、上記の目的を達成するために或分および
熱間圧延条件を詳細に検討した結果，或分、特にアルミ
含有量をスラブ再加熱温度に応じて制御することにより
、調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板を、スラブ再
加熱温度を選ばない熱間圧延と連続焼鈍の組合せで製造
することが可能であることを新規に知見した． 本発明はこの知見に基づいて構成されたものであり，そ
の要旨は、重量％で Ｃ ： ０．０１〜０．１０％ Ｍｎ ： ０．０５ 〜０．６０％ Ｐ ： ０．０２％以下 Ｓ ： ０．０２％以下 Ｎ ： ０．００７０％以下 に、スラブ再加熱温度をＴ （℃）とすれば、式１．７
７−３．７１Ｘ （Ｔ／１０００）＋１．９５Ｘ （Ｔ
／１０００）２（％）以上の酸可溶Ａｌを含み、残部が
鉄および不可避的不純物からなる鋼片を、Ａｒ，変態点
以下に冷却したのち、酸可溶ＡＩ２ｆｉｋ決定の際に用
いたスラブ再加熱温度Ｔ（℃）以下の温度に再加熱し、
熱間圧延し、７００℃以下の温度で捲取り、酸洗し、冷
間圧延し、連続焼鈍し、調質圧延することを特徴とする
、調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板の製造法にあ
る。
熱間圧延条件を詳細に検討した結果，或分、特にアルミ
含有量をスラブ再加熱温度に応じて制御することにより
、調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板を、スラブ再
加熱温度を選ばない熱間圧延と連続焼鈍の組合せで製造
することが可能であることを新規に知見した． 本発明はこの知見に基づいて構成されたものであり，そ
の要旨は、重量％で Ｃ ： ０．０１〜０．１０％ Ｍｎ ： ０．０５ 〜０．６０％ Ｐ ： ０．０２％以下 Ｓ ： ０．０２％以下 Ｎ ： ０．００７０％以下 に、スラブ再加熱温度をＴ （℃）とすれば、式１．７
７−３．７１Ｘ （Ｔ／１０００）＋１．９５Ｘ （Ｔ
／１０００）２（％）以上の酸可溶Ａｌを含み、残部が
鉄および不可避的不純物からなる鋼片を、Ａｒ，変態点
以下に冷却したのち、酸可溶ＡＩ２ｆｉｋ決定の際に用
いたスラブ再加熱温度Ｔ（℃）以下の温度に再加熱し、
熱間圧延し、７００℃以下の温度で捲取り、酸洗し、冷
間圧延し、連続焼鈍し、調質圧延することを特徴とする
、調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板の製造法にあ
る。
以下本発明を詳細に説明する。
Ｃは鋼を硬質化するので、その上限を０．１０％に限定
する．またＣが０．０１％を下回ると，連続焼鈍材では
時効硬化が大きくなり、かえって硬質化するので、その
下限を０．Ｏｌ％に限定する．Ｍｎは，熱間脆性を防止
するために０．０５％以上含有させる必要があるが、０
．６０％を越えると、Ｃと同様に鋼を硬質化させ、本発
明の特徴を失うので，０．０５〜０．６０％に特定する
． Ｐは鋼を著しく硬化する元素であり、０．０２％を越え
るとＴ−３以下の調質度が得られないので、その上限を
０．０２％に限定する． Ｓは０．０２％を越えると，熱間脆性を昂進させるので
、その上限を０．０２％に限定する．Ｎもまた鋼を著し
く硬化する元素であり、０．００７０％を越えると、Ｔ
−３以下の調質度が得られないので、その上限を０．０
０７０％に限定する．Ａｌｌｉ士熱間圧延のスラブ再加
熱温度とならんで本発明の最も重要な構成要件のひとつ
である．スラブは、連続鋳造後、通常室温まで冷却され
る．このような変態点以下の温度まで一旦冷却される工
程においては，アルミ・キルド鋼の鋼中窒素は窒化アル
ミとして一旦完全に固定される。したがって、熱延板固
溶窒素を無害化しておくためには、以降の熱間圧延工程
では，析出した窒化アルミをできるだけ再溶解させない
ようにスラブ再加熱温度をできるだけ低くし、一部再溶
解した窒素は捲取時に適切に析出させておくことが必要
である。しかし、スラブ再加熱温度を低くすると、熱間
圧延中に銅帯の一部の温度が変態点を下同り、材質の不
均一，圧延反力や板厚の変動、ひいては冷間圧延での板
厚変動と板厚精度の低下を引き起こす場合がある．本発
明がその利用分野とするスラブ再加熱温度を選ばない熱
間圧延工程においては、１２００℃を越えるような高温
スラブ再加熱が行なわれても、熱延板固溶窒素を窒化ア
ルミとして析出させ無害化する手段が必要である。その
手段として、７００℃を越えるような高温捲取を行うこ
とは、固溶窒素を窒化アルミとして析出させるには有効
であり、たとえば自動車用冷却鋼板においては工業的価
値もあるが、容器材料用鋼板としての耐食性や加工性を
劣化させる問題があり、容器材料用鋼板の製造法として
は実用的でない．さらに、高温スラブ再加熱においては
窒素は全く固定されることなく、溶解したまま熱間圧延
に供されるため、熱間圧延開始後捲取までの短時間に窒
化アルミとして析出・固定しなければならない．本発明
者らは，スラブ再加熱温度にかかわらず、鋼中窒素を窒
化アルミとして析出・固定し、調質度Ｔ−３以下の軟質
容器材料用鋼板を製造するための条件を詳細に研究した
結果、Ａｎ含有量をスラブ再加熱温度に応じて制御する
、すなわちスラブ再加熱温度をＴ （℃）とすれば，式 １．７７− ３．７１ Ｘ （Ｔ ／ｉ０００） ＋
１．９５ Ｘ （Ｔ ／１０００）” （％）以上の酸
可溶Ａｌを含有するように成分を調整することが、非常
に有効であることを見出した．第１図は． Ｃ：０．０
６９％、Ｓｉ ： ０．０１４％、Ｍｎ ： ０．２２
％，ｐ ： ｏ．ｏｉｓ％、Ｓ ： ０．００９％、Ｎ
： ０．００４５％、および本図記載の種々の量のＡ
ｌを含有する鋼を真空溶解し、鋳造した鋼塊を室温まで
冷却したのち、本図記載の種々の温度まで再加熱し、板
厚３．０■まで熱間圧延し，６５０℃で巻き取り、酸洗
し、０．２８ｍｍまで冷延し、７００℃で約３０秒の再
結晶焼鈍ののち４００℃で約２分の過時効処理を行ない
、調圧し、実験室でリフロー相当の熱処理を行なって得
られた成品鋼板の硬さを、Ａｌ量およびスラブ再加熱温
度に対応して表示したものである。この図から、スラブ
再加熱温度をＴ（℃）とすれば、式１．７７−３．７１
Ｘ（Ｔ／１０００）＋１．９５Ｘ（Ｔ／１０００）２（
％）以上の酸可溶周を含有するように或分を調整するこ
とによって，調質度Ｔ−３以下の軟質鋼板が得られるこ
とがわかる． 連続鋳造された鋼片は通常の方法に従って変態点以下に
まで冷却される．その後高温スラブ再加熱が行なわれて
も，本発明に従えば熱延板固溶窒素を完全に窒化アルミ
として固定できるが、高温スラブ再加熱は本発明にとっ
て必要条件ではない。
する．またＣが０．０１％を下回ると，連続焼鈍材では
時効硬化が大きくなり、かえって硬質化するので、その
下限を０．Ｏｌ％に限定する．Ｍｎは，熱間脆性を防止
するために０．０５％以上含有させる必要があるが、０
．６０％を越えると、Ｃと同様に鋼を硬質化させ、本発
明の特徴を失うので，０．０５〜０．６０％に特定する
． Ｐは鋼を著しく硬化する元素であり、０．０２％を越え
るとＴ−３以下の調質度が得られないので、その上限を
０．０２％に限定する． Ｓは０．０２％を越えると，熱間脆性を昂進させるので
、その上限を０．０２％に限定する．Ｎもまた鋼を著し
く硬化する元素であり、０．００７０％を越えると、Ｔ
−３以下の調質度が得られないので、その上限を０．０
０７０％に限定する．Ａｌｌｉ士熱間圧延のスラブ再加
熱温度とならんで本発明の最も重要な構成要件のひとつ
である．スラブは、連続鋳造後、通常室温まで冷却され
る．このような変態点以下の温度まで一旦冷却される工
程においては，アルミ・キルド鋼の鋼中窒素は窒化アル
ミとして一旦完全に固定される。したがって、熱延板固
溶窒素を無害化しておくためには、以降の熱間圧延工程
では，析出した窒化アルミをできるだけ再溶解させない
ようにスラブ再加熱温度をできるだけ低くし、一部再溶
解した窒素は捲取時に適切に析出させておくことが必要
である。しかし、スラブ再加熱温度を低くすると、熱間
圧延中に銅帯の一部の温度が変態点を下同り、材質の不
均一，圧延反力や板厚の変動、ひいては冷間圧延での板
厚変動と板厚精度の低下を引き起こす場合がある．本発
明がその利用分野とするスラブ再加熱温度を選ばない熱
間圧延工程においては、１２００℃を越えるような高温
スラブ再加熱が行なわれても、熱延板固溶窒素を窒化ア
ルミとして析出させ無害化する手段が必要である。その
手段として、７００℃を越えるような高温捲取を行うこ
とは、固溶窒素を窒化アルミとして析出させるには有効
であり、たとえば自動車用冷却鋼板においては工業的価
値もあるが、容器材料用鋼板としての耐食性や加工性を
劣化させる問題があり、容器材料用鋼板の製造法として
は実用的でない．さらに、高温スラブ再加熱においては
窒素は全く固定されることなく、溶解したまま熱間圧延
に供されるため、熱間圧延開始後捲取までの短時間に窒
化アルミとして析出・固定しなければならない．本発明
者らは，スラブ再加熱温度にかかわらず、鋼中窒素を窒
化アルミとして析出・固定し、調質度Ｔ−３以下の軟質
容器材料用鋼板を製造するための条件を詳細に研究した
結果、Ａｎ含有量をスラブ再加熱温度に応じて制御する
、すなわちスラブ再加熱温度をＴ （℃）とすれば，式 １．７７− ３．７１ Ｘ （Ｔ ／ｉ０００） ＋
１．９５ Ｘ （Ｔ ／１０００）” （％）以上の酸
可溶Ａｌを含有するように成分を調整することが、非常
に有効であることを見出した．第１図は． Ｃ：０．０
６９％、Ｓｉ ： ０．０１４％、Ｍｎ ： ０．２２
％，ｐ ： ｏ．ｏｉｓ％、Ｓ ： ０．００９％、Ｎ
： ０．００４５％、および本図記載の種々の量のＡ
ｌを含有する鋼を真空溶解し、鋳造した鋼塊を室温まで
冷却したのち、本図記載の種々の温度まで再加熱し、板
厚３．０■まで熱間圧延し，６５０℃で巻き取り、酸洗
し、０．２８ｍｍまで冷延し、７００℃で約３０秒の再
結晶焼鈍ののち４００℃で約２分の過時効処理を行ない
、調圧し、実験室でリフロー相当の熱処理を行なって得
られた成品鋼板の硬さを、Ａｌ量およびスラブ再加熱温
度に対応して表示したものである。この図から、スラブ
再加熱温度をＴ（℃）とすれば、式１．７７−３．７１
Ｘ（Ｔ／１０００）＋１．９５Ｘ（Ｔ／１０００）２（
％）以上の酸可溶周を含有するように或分を調整するこ
とによって，調質度Ｔ−３以下の軟質鋼板が得られるこ
とがわかる． 連続鋳造された鋼片は通常の方法に従って変態点以下に
まで冷却される．その後高温スラブ再加熱が行なわれて
も，本発明に従えば熱延板固溶窒素を完全に窒化アルミ
として固定できるが、高温スラブ再加熱は本発明にとっ
て必要条件ではない。
スラブ再加熱温度にかかわらず熱延板固溶窒素を窒化ア
ルミとして完全に固定できることが本発明の特徴である
． 熱間圧延後の捲取温度は、これが７００℃を上回ると、
容器材料用鋼板としての耐食性や加工性が劣化するため
、７００℃以下に限定する．熱間圧延の仕上温度，次上
圧延後捲取までの冷却、その他の熱間圧延条件は、工業
的に行なわれているいかなる方法も取り得る。
ルミとして完全に固定できることが本発明の特徴である
． 熱間圧延後の捲取温度は、これが７００℃を上回ると、
容器材料用鋼板としての耐食性や加工性が劣化するため
、７００℃以下に限定する．熱間圧延の仕上温度，次上
圧延後捲取までの冷却、その他の熱間圧延条件は、工業
的に行なわれているいかなる方法も取り得る。
続いて酸洗し、冷間圧延し、連続焼鈍し、調質圧延され
るが，これらの条件は工業的に行なわれるいかなる方法
も取り得る． たとえば、通常の冷間圧延を行ったのち、６５０℃〜７
５０℃の温度で１８０秒以下の時間再結晶焼鈍し、１０
〜３００℃／秒の冷却速度で一次冷却し、３５０〜４５
０℃の温度で３０〜１８０秒の過時効処理を行ない、二
次冷却し，０．５〜５．０％の調質圧延率で調質圧延を
行うことによって，調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用
鋼板を製造することができる． 〔実施＠Ｊ 第１表に本発明の実施例を示す． 第１表記載の成分を有する鋼を転炉で溶製し、スラブを
室温まで冷却したのち、第１表記載の再加熱温度まで再
加熱し、それぞれ第１表記載の熱間圧延条件で板厚３．
０ｍ■まで熱間圧延し、酸洗し、０．３２ｍｍまで冷間
圧延し、連続焼鈍し、１％の調質圧延を行ない、電気す
ずめつきを行った．連続焼鈍の条件としては，７００℃
で６０秒の再結晶焼鈍を行ない，約３０℃／秒の冷却速
度で過時効温度まで冷却し，４００℃で１２０秒間の過
時効処理を行った．このようにして得られた電気すずめ
つき鋼板の硬度を第１表に合わせて示す。
るが，これらの条件は工業的に行なわれるいかなる方法
も取り得る． たとえば、通常の冷間圧延を行ったのち、６５０℃〜７
５０℃の温度で１８０秒以下の時間再結晶焼鈍し、１０
〜３００℃／秒の冷却速度で一次冷却し、３５０〜４５
０℃の温度で３０〜１８０秒の過時効処理を行ない、二
次冷却し，０．５〜５．０％の調質圧延率で調質圧延を
行うことによって，調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用
鋼板を製造することができる． 〔実施＠Ｊ 第１表に本発明の実施例を示す． 第１表記載の成分を有する鋼を転炉で溶製し、スラブを
室温まで冷却したのち、第１表記載の再加熱温度まで再
加熱し、それぞれ第１表記載の熱間圧延条件で板厚３．
０ｍ■まで熱間圧延し、酸洗し、０．３２ｍｍまで冷間
圧延し、連続焼鈍し、１％の調質圧延を行ない、電気す
ずめつきを行った．連続焼鈍の条件としては，７００℃
で６０秒の再結晶焼鈍を行ない，約３０℃／秒の冷却速
度で過時効温度まで冷却し，４００℃で１２０秒間の過
時効処理を行った．このようにして得られた電気すずめ
つき鋼板の硬度を第１表に合わせて示す。
番号１か６６までは、本発明の方法で製造された鋼板で
あり、スラブ再加熱温度にかかわらず調質度Ｔ−２ない
しＴ−２．５の硬さが得られている，一方、番号７から
１４までは本発明の範囲外で製造された鋼板であり、番
号７から１３までは硬質で調質度がＴ−４以上となり、
番号１４は硬さは調質度Ｔ−２．５が得らるれものの，
熱延スラブ低温加熱を強いられている。
あり、スラブ再加熱温度にかかわらず調質度Ｔ−２ない
しＴ−２．５の硬さが得られている，一方、番号７から
１４までは本発明の範囲外で製造された鋼板であり、番
号７から１３までは硬質で調質度がＴ−４以上となり、
番号１４は硬さは調質度Ｔ−２．５が得らるれものの，
熱延スラブ低温加熱を強いられている。
本発明によれば，スラブ再加熱温度にかかわらず、調質
度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板を連続焼鈍にて製造
することが可能であり．熱間圧延のスケジュール・フリ
ー化の利点に加えて，連続焼鈍による製造日数短縮，労
働生産性の向上、材質の均一化などの利点をも合わせて
享受することが可能となるので、この工業的意義はきわ
めて大きい。
度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板を連続焼鈍にて製造
することが可能であり．熱間圧延のスケジュール・フリ
ー化の利点に加えて，連続焼鈍による製造日数短縮，労
働生産性の向上、材質の均一化などの利点をも合わせて
享受することが可能となるので、この工業的意義はきわ
めて大きい。
第ｌ図は，鋼板の硬さを、Ａｌｆｉおよびスラブ再加熱
温度に対応して表示した図である．
温度に対応して表示した図である．
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で Ｃ：０．０１〜０．１０％ Ｍｎ：０．０５〜０．６０％ Ｐ：０．０２％以下 Ｓ：０．０２％以下 Ｎ：０．００７０％以下 に、スラブ再加熱温度をＴ（℃）とすれば、式１．７７
−３．７１×（Ｔ／１０００）＋１．９５×（Ｔ／１０
００）＾２（％）以上の酸可溶Ａｌを含み、残部が鉄お
よび不可避的不純物からなる鋼片を、Ａｒ＿３変態点以
下に冷却したのち、酸可溶Ａｌ量決定の際に用いたスラ
ブ再加熱温度Ｔ（℃）以下の温度に再加熱し、熱間圧延
し、７００℃以下の温度で捲取り、酸洗し、冷間圧延し
、連続焼鈍し、調質圧延することを特徴とする、調質度
Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15964389A JPH0328324A (ja) | 1989-06-23 | 1989-06-23 | アルミ添加による軟質容器材料用鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15964389A JPH0328324A (ja) | 1989-06-23 | 1989-06-23 | アルミ添加による軟質容器材料用鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0328324A true JPH0328324A (ja) | 1991-02-06 |
Family
ID=15698197
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15964389A Pending JPH0328324A (ja) | 1989-06-23 | 1989-06-23 | アルミ添加による軟質容器材料用鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0328324A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5548574A (en) * | 1978-09-27 | 1980-04-07 | Nagano Denshi Kogyo Kk | Polishing method |
| JPS61291922A (ja) * | 1985-06-20 | 1986-12-22 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による軟質表面処理原板の製造法 |
-
1989
- 1989-06-23 JP JP15964389A patent/JPH0328324A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5548574A (en) * | 1978-09-27 | 1980-04-07 | Nagano Denshi Kogyo Kk | Polishing method |
| JPS61291922A (ja) * | 1985-06-20 | 1986-12-22 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による軟質表面処理原板の製造法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110983197A (zh) | 800MPa级高冷弯冷轧双相钢板及其制备方法 | |
| US7887645B1 (en) | High permeability grain oriented electrical steel | |
| JPS6043431A (ja) | 連続焼鈍による耐フル−チイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法 | |
| JPH02194126A (ja) | 焼付硬化性鋼板の製造方法 | |
| US4371405A (en) | Process for producing grain-oriented silicon steel strip | |
| JP2612452B2 (ja) | 高延性高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0328324A (ja) | アルミ添加による軟質容器材料用鋼板の製造法 | |
| JPH02301519A (ja) | アルミニウム添加軟質容器用鋼板の製造法 | |
| JP2938147B2 (ja) | 薄鋳帯による冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS5913030A (ja) | 深絞り性の優れたＡｌキルド冷延鋼板の製造法 | |
| JP2526122B2 (ja) | ストリツプキヤステイングによる深絞り成形用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH02277722A (ja) | 調質度ｔ―３以下の軟質容器材料用鋼板の製造法 | |
| JPS593528B2 (ja) | 成形性のすぐれた深絞り用亜鉛めつき鋼板の製造法 | |
| JPH01191748A (ja) | コイル内材質均一性に優れたプレス成形用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH02298220A (ja) | アルミニウム添加軟質容器材料用鋼板の製造法 | |
| JPS6240319A (ja) | 連続焼鈍による深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 | |
| JPH02277721A (ja) | 軟質容器材料用鋼板の製造法 | |
| JPS6323248B2 (ja) | ||
| JPS6360812B2 (ja) | ||
| JPS6349726B2 (ja) | ||
| JP2506684B2 (ja) | 連続焼鈍による深絞り性に優れた薄鋼板の製造法 | |
| JP2527582B2 (ja) | 深絞り用冷延鋼板の製造法 | |
| JPH08311557A (ja) | リジングのないフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH06134503A (ja) | 材質と耐蝕性の優れたＣｕ添加オーステナイト系ステンレス鋼薄鋳片の製造方法 | |
| JPS59219407A (ja) | 絞り加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 |