JPH02277722A - 調質度ｔ―３以下の軟質容器材料用鋼板の製造法 - Google Patents
調質度ｔ―３以下の軟質容器材料用鋼板の製造法Info
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- JPH02277722A JPH02277722A JP9729889A JP9729889A JPH02277722A JP H02277722 A JPH02277722 A JP H02277722A JP 9729889 A JP9729889 A JP 9729889A JP 9729889 A JP9729889 A JP 9729889A JP H02277722 A JPH02277722 A JP H02277722A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板を、
スラブ再加熱温度を選ばない熱間圧延と連続焼鈍の組合
せで製造する方法に関する。
スラブ再加熱温度を選ばない熱間圧延と連続焼鈍の組合
せで製造する方法に関する。
（従来の技術）
近年、調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板を連続焼
鈍で製造する方法が研究されている。例えば特公昭１３
３−１０２１３８号公報には、特定成分の低炭素アルミ
・キルド鋼から過時効処理つきの連続焼鈍をもちいて、
軟質容器材料用鋼板を製造する方法が開示されている。
鈍で製造する方法が研究されている。例えば特公昭１３
３−１０２１３８号公報には、特定成分の低炭素アルミ
・キルド鋼から過時効処理つきの連続焼鈍をもちいて、
軟質容器材料用鋼板を製造する方法が開示されている。
しかし、スラブ再加熱温度が１［５０℃を超えるような
高温スラブ再加熱を行うと、窒化アルミが溶体化して、
アルミ・ギルド鋼であるにもかかわらず熱延板固溶窒素
が増加し、鋼を硬質化する問題がある。
高温スラブ再加熱を行うと、窒化アルミが溶体化して、
アルミ・ギルド鋼であるにもかかわらず熱延板固溶窒素
が増加し、鋼を硬質化する問題がある。
そこで、調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板を製造
する場合には、特公昭６３−１０２１３号公報のように
、スラブ再加熱温度を低く抑えて連続鋳造後の冷却時に
析出した窒化アルミの溶体化を防ぐか、熱間圧延後高温
捲取を行って捲取時に窒化アルミを完全に析出させるか
、のいずれかの対策を講じる必要があった。
する場合には、特公昭６３−１０２１３号公報のように
、スラブ再加熱温度を低く抑えて連続鋳造後の冷却時に
析出した窒化アルミの溶体化を防ぐか、熱間圧延後高温
捲取を行って捲取時に窒化アルミを完全に析出させるか
、のいずれかの対策を講じる必要があった。
（発明が解決しようとする課ｗＪ）
このうち、スラブ低温加熱は、調質度Ｔ−３以下の軟質
容器材料用鋼板用のスラブと、それ以外、のスラブとで
操業ラインで操業時の加熱炉の保定温度を変更する必要
があり、温度変更に伴う時間および燃料の損失を招き、
熱間圧延スケジュールに制約を生ずることにより生産性
を阻害する問題があった。また、高温捲取は、熱間圧延
板の炭化物を凝集させ、容器材料用鋼板としての耐食性
や加工性などの劣化させる問題があった。
容器材料用鋼板用のスラブと、それ以外、のスラブとで
操業ラインで操業時の加熱炉の保定温度を変更する必要
があり、温度変更に伴う時間および燃料の損失を招き、
熱間圧延スケジュールに制約を生ずることにより生産性
を阻害する問題があった。また、高温捲取は、熱間圧延
板の炭化物を凝集させ、容器材料用鋼板としての耐食性
や加工性などの劣化させる問題があった。
本発明は上記の問題を解決し、スラブ低温加熱や高温捲
取という熱間圧延条件の制約を受けることなく、なおか
つ連続焼鈍にて調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板
を製造する方法を提供するものである。
取という熱間圧延条件の制約を受けることなく、なおか
つ連続焼鈍にて調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板
を製造する方法を提供するものである。
（課題を解決するための手段）
本発明者らは、上記の目的を達成するために成分および
熱間圧延条件を詳細に検討した結果、成分、特にボロン
含有量を適切に制御することにより、調質度Ｔ−３以下
の軟質容器材料用鋼板をスラブ再加熱温度を選ばない熱
間圧延と連続焼鈍の組合せで製造することが可能である
ことを知見した。
熱間圧延条件を詳細に検討した結果、成分、特にボロン
含有量を適切に制御することにより、調質度Ｔ−３以下
の軟質容器材料用鋼板をスラブ再加熱温度を選ばない熱
間圧延と連続焼鈍の組合せで製造することが可能である
ことを知見した。
本発明はこの知見に基づいて構成されたものであり、そ
の要旨は重量％でＣ： ０．０１〜０．１０％、Ｍｎ：
０．０５〜０．６０９６、Ｐ ： ０．０２９６以下、
Ｓ ： ０．０２％以下、酸可溶Ａｉ） １．０５％以
下、Ｎ：０５００７０％以下にＢ／Ｎの重量％比が０．
５０〜１．５０となる量のＢを含有し、残部が鉄および
不可避的不純物からなる鋼片を、Ａ ｒ ａ変態点以下
に冷却したのち、操業上可能な任意の温度に再加熱し、
熱間圧延し、７００℃以下の温度で捲取り、酸洗し、冷
間圧延し、次いで６５０〜７５０℃の温度でＨｔＯ秒以
下均熱し、冷却速度１０〜ｂ ℃の温度で３０−１８０秒の過時効処理する連続焼鈍を
行い、その後、調質圧延することを特徴とする調質度Ｔ
−３以下の軟質容器材料用鋼板の製造法にある。
の要旨は重量％でＣ： ０．０１〜０．１０％、Ｍｎ：
０．０５〜０．６０９６、Ｐ ： ０．０２９６以下、
Ｓ ： ０．０２％以下、酸可溶Ａｉ） １．０５％以
下、Ｎ：０５００７０％以下にＢ／Ｎの重量％比が０．
５０〜１．５０となる量のＢを含有し、残部が鉄および
不可避的不純物からなる鋼片を、Ａ ｒ ａ変態点以下
に冷却したのち、操業上可能な任意の温度に再加熱し、
熱間圧延し、７００℃以下の温度で捲取り、酸洗し、冷
間圧延し、次いで６５０〜７５０℃の温度でＨｔＯ秒以
下均熱し、冷却速度１０〜ｂ ℃の温度で３０−１８０秒の過時効処理する連続焼鈍を
行い、その後、調質圧延することを特徴とする調質度Ｔ
−３以下の軟質容器材料用鋼板の製造法にある。
以下本発明の詳細な説明する。
Ｃは鋼を硬質化するので、その上限を０．１０％に限定
する。またＣが０．０１％を下回ると、連続焼鈍材では
時効硬化が大きくなり、かえって硬質化するので、その
下限を０．０１％に限定する。
する。またＣが０．０１％を下回ると、連続焼鈍材では
時効硬化が大きくなり、かえって硬質化するので、その
下限を０．０１％に限定する。
Ｍｎは、熱間脆性を防止するために０．０５％以上含有
させる必要があるが、０．６０％を超えると、Ｃと同様
に鋼を硬質化させ、本発明の特徴を失うので、０．０５
〜０．６０％に特定する。
させる必要があるが、０．６０％を超えると、Ｃと同様
に鋼を硬質化させ、本発明の特徴を失うので、０．０５
〜０．６０％に特定する。
Ｐは鋼を壺しく硬化する元素であり、０．０２％を超え
るとＴ−３以下の調質度が得られないので、その上限を
０．０２％に限定する。
るとＴ−３以下の調質度が得られないので、その上限を
０．０２％に限定する。
Ｓは０，０２％を超えると、熱間脆性を昂進させるので
、その上限を０．０２％に限定する。
、その上限を０．０２％に限定する。
Ｎもまた鋼を著しく硬化する元素であり、０．００７０
％を超えると、Ｔ−３以下の：Ａ質度が得られないので
、その上限を０．００７０％に限定する。
％を超えると、Ｔ−３以下の：Ａ質度が得られないので
、その上限を０．００７０％に限定する。
スラブは、連続鋳造後、通常室温まで冷却される。この
ようにＡ ｒ ａ変態点以下の温度まで一旦冷却される
工程においては、アルミ・キルド鋼の鋼中窒素は窒化ア
ルミとして一旦完全に固定される。したがって、熱延板
固溶窒素を無害化しておくためには、以降の熱間圧延工
程では、析出した窒化アルミをできるだけ再溶解させな
いようにスラブ再加熱温度をできるだけ低くし、一部再
溶解した窒素は捲取時に析出させておくことが必要であ
る。
ようにＡ ｒ ａ変態点以下の温度まで一旦冷却される
工程においては、アルミ・キルド鋼の鋼中窒素は窒化ア
ルミとして一旦完全に固定される。したがって、熱延板
固溶窒素を無害化しておくためには、以降の熱間圧延工
程では、析出した窒化アルミをできるだけ再溶解させな
いようにスラブ再加熱温度をできるだけ低くし、一部再
溶解した窒素は捲取時に析出させておくことが必要であ
る。
しかし、スラブ再加熱温度を低くすると、熱間圧延中に
鋼帯の一部に、温度がＡ ｒ ａ変態点を下回り、材質
の不均一、圧延反力や板厚の変動、ひいては冷間圧延で
の板厚変動と板厚精度の低下を引き起こす場合がある。
鋼帯の一部に、温度がＡ ｒ ａ変態点を下回り、材質
の不均一、圧延反力や板厚の変動、ひいては冷間圧延で
の板厚変動と板厚精度の低下を引き起こす場合がある。
本発明がその利用分野とするスラブ再加熱温度を選ばな
い熱間圧延工程においては、Ｌ２００”Ｃを超えるよう
な高温スラブ再加熱が行われても、熱延板固溶窒素をな
んらかの形で析出させ無害化する手段が必要である。
い熱間圧延工程においては、Ｌ２００”Ｃを超えるよう
な高温スラブ再加熱が行われても、熱延板固溶窒素をな
んらかの形で析出させ無害化する手段が必要である。
その手段として、７００℃を超えるような高温捲取を行
うことは、固溶窒素を窒化アルミとして析出させるには
有効であり、たとえば自動車用冷延鋼板においては工業
的価値もあるが、容器材料用鋼板では耐食性や加工性を
劣化させる問題があり、容器材料用鋼板の製造法として
は実用的でない。
うことは、固溶窒素を窒化アルミとして析出させるには
有効であり、たとえば自動車用冷延鋼板においては工業
的価値もあるが、容器材料用鋼板では耐食性や加工性を
劣化させる問題があり、容器材料用鋼板の製造法として
は実用的でない。
本発明者らは、スラブ再加熱温度が例えば高温で、固定
されていた窒素が再固溶されでも、調質度Ｔ−３以下の
軟質容器材料用鋼板を安定して製造するための条件を詳
細に研究した結果、ＡｆＩ含有量を０．０５％以下に制
御し、かつＢの含有量をＢ／Ｎの重量％比が０．５０〜
１，５０となるように制御することが、非常に有効であ
ることを見出した。
されていた窒素が再固溶されでも、調質度Ｔ−３以下の
軟質容器材料用鋼板を安定して製造するための条件を詳
細に研究した結果、ＡｆＩ含有量を０．０５％以下に制
御し、かつＢの含有量をＢ／Ｎの重量％比が０．５０〜
１，５０となるように制御することが、非常に有効であ
ることを見出した。
ＡΩはこれが０．０５％を超えると、窒化アルミが析出
して窒化ボロンの析出を妨害し、本発明の効果を失うの
で、０．０５％以下に限定する。
して窒化ボロンの析出を妨害し、本発明の効果を失うの
で、０．０５％以下に限定する。
Ｂは窒素を窒化ボロンとして固定し、また例えばスラブ
再加熱温度が１２００℃を超えて固溶Ｎが生じても、熱
延工程での捲取り後には窒化ボロンとして完全に析出さ
せるために、Ｎとのバランスをとって添加する必要があ
る。
再加熱温度が１２００℃を超えて固溶Ｎが生じても、熱
延工程での捲取り後には窒化ボロンとして完全に析出さ
せるために、Ｎとのバランスをとって添加する必要があ
る。
その適切な添加量は、Ｂ／Ｎの重量％比で管理すること
が可能であり、Ｂ／Ｎが０．５０を下回ると、熱延板固
溶窒素を完全に窒化ボロンとして固定することができな
いため、その下限を０．５０％に限定する。また、Ｂ／
Ｎが！、５０を超えると、窒化ボロンを形成するに充分
な全以上の過剰の固溶Ｂが鋼を硬質化するので、その上
限を１，５０に限定する。
が可能であり、Ｂ／Ｎが０．５０を下回ると、熱延板固
溶窒素を完全に窒化ボロンとして固定することができな
いため、その下限を０．５０％に限定する。また、Ｂ／
Ｎが！、５０を超えると、窒化ボロンを形成するに充分
な全以上の過剰の固溶Ｂが鋼を硬質化するので、その上
限を１，５０に限定する。
連続鋳造された鋼片は固溶窒素を減じるためにＡ ｒ
ａ変態点以下にまで冷却される。その後スラブは再加熱
するが、その加熱温度は特定の必要がなく、操業上可能
な任意の温度である。ところで、仮に高温スラブ再加熱
が行われても、本発明に従えば熱延板固溶窒素を完全に
窒化ボロンとして固定できるが、高温スラブ再加熱は本
発明にとって必要条件ではない。スラブ再加熱温度にか
かわらず熱延板固溶窒素を窒化ボロンとして完全に固定
できることが本発明の特徴である。
ａ変態点以下にまで冷却される。その後スラブは再加熱
するが、その加熱温度は特定の必要がなく、操業上可能
な任意の温度である。ところで、仮に高温スラブ再加熱
が行われても、本発明に従えば熱延板固溶窒素を完全に
窒化ボロンとして固定できるが、高温スラブ再加熱は本
発明にとって必要条件ではない。スラブ再加熱温度にか
かわらず熱延板固溶窒素を窒化ボロンとして完全に固定
できることが本発明の特徴である。
熱間圧延後の捲取温度は、これが７００℃を上回ると、
容器材料用鋼板としての耐食性や加工性が劣化するため
、７００℃以下に限定する。
容器材料用鋼板としての耐食性や加工性が劣化するため
、７００℃以下に限定する。
熱間圧延の仕上温度、仕上圧延後捲取までの冷却、その
他の熱間圧延条件は、工業的に行われるいかなる方法も
取り得る。続いて酸洗し、冷間圧延し、連続焼鈍し、調
質圧延されるが、これらは工業的に行われるいかなる方
法も取り得る。
他の熱間圧延条件は、工業的に行われるいかなる方法も
取り得る。続いて酸洗し、冷間圧延し、連続焼鈍し、調
質圧延されるが、これらは工業的に行われるいかなる方
法も取り得る。
冷間圧延を行ったのち、６５０℃〜７５０℃の温度で１
８０秒以下時間再結晶焼鈍し、１０〜ｂの冷却速度で冷
却し、３５０〜４５０℃の温度で３０〜１８０秒の過時
効処理を行う連続焼鈍を施す。焼鈍温度のド限を８５０
℃とするのは再結晶し粒成長を図って軟質化するためで
ある。しかし、この温度が高いとヒートバックルなど通
板トラブルが発生するので、７５０℃以下とする。焼鈍
時間は長くなると生産性を低下し、またこの時間が長く
なっても軟質化効果は飽和するので１８０秒以下とする
。
８０秒以下時間再結晶焼鈍し、１０〜ｂの冷却速度で冷
却し、３５０〜４５０℃の温度で３０〜１８０秒の過時
効処理を行う連続焼鈍を施す。焼鈍温度のド限を８５０
℃とするのは再結晶し粒成長を図って軟質化するためで
ある。しかし、この温度が高いとヒートバックルなど通
板トラブルが発生するので、７５０℃以下とする。焼鈍
時間は長くなると生産性を低下し、またこの時間が長く
なっても軟質化効果は飽和するので１８０秒以下とする
。
その後の冷却は冷却速度が遅いと連続焼鈍ライン長さが
なくなり、設備コストが高くなり、また過時効処理効果
を減じるので１０℃／秒以上とする。一方、その冷却速
度が余りにも速いと硬質化するので３００℃／秒以下と
する。
なくなり、設備コストが高くなり、また過時効処理効果
を減じるので１０℃／秒以上とする。一方、その冷却速
度が余りにも速いと硬質化するので３００℃／秒以下と
する。
過時効処理温度は低いとＣの拡散速度が遅く、過時効処
理に長時間を要するので３５０℃以上とする。一方、そ
の温度が高いと過時効処理後に固溶Ｃが多くなるので４
５０℃以下とする。
理に長時間を要するので３５０℃以上とする。一方、そ
の温度が高いと過時効処理後に固溶Ｃが多くなるので４
５０℃以下とする。
また過時効処理時間は短かいと固溶Ｃが残り硬質化する
ので３０秒以上とする。一方、その時間が長くなると長
大な過時効処理帯が必要となり、その割には軟質化効果
は得られないので１１１１０秒以下とする。
ので３０秒以上とする。一方、その時間が長くなると長
大な過時効処理帯が必要となり、その割には軟質化効果
は得られないので１１１１０秒以下とする。
連続焼鈍のあうと、例えば０．５〜５．０％の調質圧延
率によって調質圧延するが、その調質圧延率は特定しな
い。
率によって調質圧延するが、その調質圧延率は特定しな
い。
しかして、調質度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板例え
ばブリキ原板、ティンフリー原板などが得られる。
ばブリキ原板、ティンフリー原板などが得られる。
（実 施 例）
第１表記載の成分を有する鋼を転炉で溶製し、スラブを
室温まで冷却したのち、第１表記載の再加熱温度まで再
加熱し、それぞれ第１表記載の熱間圧延条件で板厚３．
０１■まで熱間圧延し、酸洗し、０．３２ｍｍまで冷間
圧延し、連続焼鈍し、１％の調質圧延を行い、電気すず
めつきを行った。
室温まで冷却したのち、第１表記載の再加熱温度まで再
加熱し、それぞれ第１表記載の熱間圧延条件で板厚３．
０１■まで熱間圧延し、酸洗し、０．３２ｍｍまで冷間
圧延し、連続焼鈍し、１％の調質圧延を行い、電気すず
めつきを行った。
連続焼鈍は第１表に示す条件で行った。
このようにして得られた電気すずめつき鋼板の硬度を第
１表に合わせて示す。
１表に合わせて示す。
番号１から５までは、本発明の方法で製造された鋼板で
あり、スラブ再加熱温度にかかわらず調質度Ｔ−２ない
しＴ−２，５の硬さが得られている。
あり、スラブ再加熱温度にかかわらず調質度Ｔ−２ない
しＴ−２，５の硬さが得られている。
一方、番号６から１３までは本発明の範囲外で製造され
た鋼板であり、番号６から１２までは硬質で調質度がＴ
−４以上となり、番号１３は硬さは調質度Ｔ −２，５
が得られるものの、熱延スラブ低温加熱を強いられてい
る。
た鋼板であり、番号６から１２までは硬質で調質度がＴ
−４以上となり、番号１３は硬さは調質度Ｔ −２，５
が得られるものの、熱延スラブ低温加熱を強いられてい
る。
（発明の効果）
本発明によれば、スラブ再加熱温度にかかわらず、調質
度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板を連続焼鈍にて製造
することが可能であり、熱間圧延スケジュール・フリー
化の利点に加えて、連続焼鈍による製造日数短縮、労働
生産性の向上、材質の均一化などの利点をも合わせて享
受することが６１能となるので、その工業的意義はきわ
めて大きい。
度Ｔ−３以下の軟質容器材料用鋼板を連続焼鈍にて製造
することが可能であり、熱間圧延スケジュール・フリー
化の利点に加えて、連続焼鈍による製造日数短縮、労働
生産性の向上、材質の均一化などの利点をも合わせて享
受することが６１能となるので、その工業的意義はきわ
めて大きい。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で Ｃ：０．０１〜０．１０％ Ｍｎ：０．０５〜０．６０％ Ｐ：０．０２％以下 Ｓ：０．０２％以下 酸可溶Ａｌ：０．０５％以下 Ｎ：０．００７０％以下 Ｂ／Ｎの重量％比が０．５０〜１．５０となる量のＢ残
部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片を、Ａｒ＿３
変態点以下に冷却したのち、再加熱し、熱間圧延し、７
００℃以下の温度で捲取り、酸洗し、冷間圧延、６５０
℃〜７５０℃の温度で１８０秒以下均熱し、１０〜３０
０℃／秒の冷却速度で冷却して、３５０〜４５０℃の温
度で３０〜１８０秒の過時効処理する連続焼鈍を行い、
その後、調質圧延することを特徴とする調質度Ｔ−３以
下の軟質容器材料用鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9729889A JPH02277722A (ja) | 1989-04-19 | 1989-04-19 | 調質度ｔ―３以下の軟質容器材料用鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9729889A JPH02277722A (ja) | 1989-04-19 | 1989-04-19 | 調質度ｔ―３以下の軟質容器材料用鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02277722A true JPH02277722A (ja) | 1990-11-14 |
Family
ID=14188590
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9729889A Pending JPH02277722A (ja) | 1989-04-19 | 1989-04-19 | 調質度ｔ―３以下の軟質容器材料用鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02277722A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008163390A (ja) * | 2006-12-28 | 2008-07-17 | Nippon Steel Corp | 異型缶用鋼板 |
-
1989
- 1989-04-19 JP JP9729889A patent/JPH02277722A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008163390A (ja) * | 2006-12-28 | 2008-07-17 | Nippon Steel Corp | 異型缶用鋼板 |
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