JPH0311143A - 可変圧縮比ピストン - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） この発明は、内燃機関の可変圧縮比ピストンに係わり、
詳しくは、内燃機関の負荷条件に応じてコンプレッショ
ンハイドを可変化したピストンに関する。

（従来の技術） 内燃機関の部分負荷時には絞弁によって吸気量が制限さ
れる等のために熱効率の低下を招き、この熱効率を高め
ようとして圧縮比を大きくとると、今度は高負荷時にノ
ッキングを起こすという危険性がある。そこで負荷領域
の全般にわたって高い熱効率を得るべく負荷条件に応じ
て圧縮比を変化できるようにしたものが可変圧縮比ピス
トンである。

可変圧縮比ピストンとしては、従来例えば西独国特許公
報第３３４６９６９号に掲示されているようなコンブレ
ッジジンバイト可変式のものがあり、これを第１４図を
参照して以下に説明する。

尚、以下の説明では、ピストンの装着姿勢の如何にかか
わらず、ピストントップ側を上、同ボトム側を下と称す
る。

ピストン１０１は、コネクティングロッド（図示省略）
の小端部にピストンピン１０３を介して連結したインチ
ピストン１０５と、このインチピストン１０５の上部に
上下への摺動可能に外嵌したアウタピストン１１５とを
備え、アウタピストン１］５の裾部内面にはストップリ
ング１２１が螺着されている。そして同図の右側（高圧
縮比状態で左側より９０℃ずらした断面図）に示すよう
に、ストップリング１２１をインチピストン１０５にお
ける上壁１０７の周縁部下面に当接させることによって
アウタピストン１１５の上動限が規制され、この状態で
上記上壁１０７とアウタピストン１１５の上壁１１７と
の間にシール１０８にて仕切られる円盤状の上部油室１
２３が形成される。また同図の左側（低圧縮比状態の断
面図）、に示したように上記上壁１１７の下面に形成し
た突条１１７ａをインナピストン１０５の上記上壁１０
７に当接させることによりアウタピストン１１５の下動
限が規制され、この状態でストップリング１２１の上方
にシール１０４にて仕切られる環状の下部油室１２５が
形成される。

一方、インナピストン１０５の上壁１０７には、上部油
室１２３へ圧力作動油を送給するための逆止機能をもつ
給油弁１２９と、この油室１２３から排油をするための
感圧式排油弁１３１とが装着されている。更にこの上壁
１０７には、上部油室１２３と下部油室１２５とをそれ
ぞれ連絡するオリフィス１３５および下部油室１２５側
への流通のみを許容する一方向弁１３７とが装着されて
、これらにより流量制御手段を構成しである。

作用を述べると、いま前記コネクティングロッドを経て
ピストンピン１０３内へ作動油が圧送されてくると、こ
れがインナピストン１０５のピストンピン嵌装部１０９
に形成した給油路１１１から給油弁１２９を介して上部
油室１２３内に送給される。このとき感圧式排油弁】３
１が閉止しており、また下部油室１２５の受圧面積が上
部油室１２３のそれよりも小さいので、アウタピストン
１１５が前記上動限まで押上げられて（同図右側）この
位置が給油弁１２９の逆止作用によって保持される。こ
の状態でピストン１０１が圧縮行程に移行し、燃焼室内
の混合気が例えば高圧縮比の条件下で圧縮されつつこの
行程の終期が近づくと、混合気が点火されてその燃焼圧
力が急激に上昇する。この圧力は、アウタピストン１１
５を介して上部油室１２３内の作動油に印加される。こ
のとき、燃焼圧力あるいはこれに対応する作動油圧が所
定値を越えて立上ろうとすると、感圧式の排油弁１３１
が開いて上部油室１２３をピストン１０１外へ適度に開
放する。これにより、アウタピストン１１５が排油弁１
３１から作動油を排出させつつ下方へ急速に推進され、
同時にオリフィス１３５と一方向弁１３７との双方から
連絡路１１３を介して下部油室１２５内へ作動油を急速
に送り込む。すなわち、燃焼圧力が所定値を越えると、
これに即応してアウタピストン１１５が下動するので、
圧縮比が低下して前記ノッキングの発生が回避される。

そして、アウタピストン１１５の下動途中ないしは下動
限で、燃焼圧力（作動油圧）が所定値まで低下すると排
油弁１３１が閉じ、この膨張行程の進行にｆ′Ｐって燃
焼ガス圧が更に低ドすると、給油弁１２９からの作動油
送給が再開始される。これにより、アウタピストン］−
１５が上方へ推進され、これと同時に下部油室１２５か
ら今度はオリフィス１３５のみを介して作動油が上部油
室１２３に押し出される。すなわち、このときの上動運
動はオリフィス１３５の絞り作用によって緩慢なものと
なる。これは高負荷運転中ピストン１０１に低圧縮比用
の形態をなるべく保持させることによって、アウタピス
トン１１５にサイクル毎の大きな上下動をさせなくても
すむようにするためである。

（発明が解決しようとする課題） しかしながら、このような従来例にあっては、上部油室
１２３が円盤状に構成される為に容積が大きく、従って
円環状に構成される下部油室１２５と容積差が大きい構
造となっており、又コネクティングロッドの小端部にピ
ストンピン１０３を介してインナピストン１０５と、こ
の上部に上下への摺動可能に外嵌されるアウタピストン
１１５とがその上下摺動方向と直角な面に於ける周方向
の相対的回転を規制しないという構造となっていたため
、上部油室１２３の圧油を排出することで移行する低圧
縮比の状態への切替わりに時間を要すると共に下部油室
１２５の圧油とコネクティングロッド、及びピストンピ
ン１０３を介して供給される圧油を上部油室１２３へ供
給することで移行する高圧縮比の状態への切換わりに時
間を要する、即ち応答性が悪いという問題点があり、又
アウタピストンの回り止めがない為、燃焼室形状との適
合性などにおいての設計上の自由度が低いという問題点
があった。

そこで、この発明は圧縮比状態の切換わりに時間を要し
ない、即ち、応答性が良好であり、又、設計上の自由度
が高いものである可変圧縮比ピストンを提供することを
目的としている。

［発明の構成］ （課題を解決するための手段） コネクティングロッドに連結されたインナピストンと、
このインカビストンに所定範囲の相対的上下動が可能に
嵌合されたアウタピストンとを有して、前記の上動およ
び下動に伴ないインチおよびアウタピストン間にそれぞ
れ上部油室および下部油室が形成されるように構成され
、更に」二部油室および下部油室を連絡するとともに１
．Ｌ部浦室側への作動油の流通は制限するように構成し
た流量制御手段を備えた可変圧縮比ピストンにおいて、
前記上部油室を環状に形成すると共に、前記インナピス
トンとアウタピストンとを前記環状内周面において周方
向の相対的回転が規制されるように嵌合したものである
。

（作用） 上部油室を環状に形成したため、従来の円盤状のものに
比較して内周部分が欠如する結果、容積が小さくなり、
従って、上部油室の圧油の排出時間が短かくなり、低圧
縮比の状態への切換えが早くなる。同様に、高圧縮比の
状態への切換えも早くなる。又、内周においてインチ及
びアウタの両ピストンの回り止めがされているため、ア
ウタピストンが周方向に回転せず、バルブとかクランク
シャフトなどとの干渉に配慮する事なく設計できる。

（実施例） 以下、この発明の実施例を図面に基づいて説明する。

第１〜３図は、この発明の一実施例を示す図である。第
１図は高圧縮比の状態、第２図は低圧縮比の状態を示し
である。

まず構成を説明すると、チエツクバルブ５と油通路３を
有するコネクティングロッド１に中空部１５ａの両端を
部材１５ｄで封止され、圧油の入口１５ｂと出口１５ｃ
を有するピストンピン１５がはめこまれている。このピ
ストンピン１５にインナピストン１３が嵌挿部１９では
めこまれ、封止板２３で抜は止めされている。このイン
ナピストン１３に所定範囲の相対的上下動が可能に外径
面３５ａを有するアウタピストン３５が外周面３５ｂで
外嵌し、内周面３５ｃで内嵌している。上記の上動およ
び下動に伴ないインチピストン１３およびアウタピスト
ン３５間にそれぞれ外周面３５ｂと内周面３５ｃで仕切
られた円環状の下部油室４５と下部油室４７が形成され
る。又インナピストン１３には上部油室４５と下部浦等
室４７を逆止弁６１を介して結ぶ連絡路５９ａとオリフ
ィス６２を有する連絡路５９ｂが設けられると共に、上
部油室４５の圧油を外部へ排出するための排油弁５５お
よびピストンピン１５の中空部］−５ａと油路５３を介
して圧油を供給する給油弁５１が設けられている。

上部油室４５の内周面３５ｃと外周面３５ｂには夫々金
属又は合成樹脂製のシールリング２２゜２５が、設けら
れ、又、下部油室の内周面２１と外周面４７ａには夫々
シールリング２９．２７が設けられ圧油を封止している
。

アウタピストン３５の下端内側にストップリング４１が
螺着され、その上面とインナピストン１３の下方の段付
部下面２１ａとにより下部油室４７の上下面が形成され
る。

又、上部油室４５の上下面はアウタピストン３５の上壁
３７とインナピストン１３の上壁３１とにより段付の環
状に形成されるが、この上下面は低圧縮比の状Ｂ（第２
図）ではほぼ合致するように、つまり、全面が下動時の
ストッパとなるように形成するものである。

このようにして、アウタピストン３５にはボス７（第３
図）が偏心ｅをもって設けられ、それだけ重量増となる
が、これは、内部の肉抜き部９を設けることによりその
増加量を少くできる。

尚、図中、１１は可変圧縮比ピストンの全体を又、５７
はインチピストン１３の下端を示す。この下端５７は第
１図の高圧縮比の状態ではアウタピストン３５の下面と
ほぼ一致するように形成しである。

次に前記実施例の作用を説明する。

図示せざる内燃機関を始動すると、潤滑油はそのポンプ
によりオイルギヤラリを経由してコネクティングロッド
１の油通路３よりピストンピン１５の人口１５ｂを経て
両端を部材１５ｄで封止された中空部１５ｇに圧油とし
て送入される。該圧油は出口１５ｃよりインナピストン
１３の通路５３に設けられた給油弁５１を通り不可逆的
に上部油室４５へ導入されるが、ここで下部油室４７よ
り面積の大きな上部油室４５に圧油が停留し、第１図に
示す高圧縮比の形態となる。内燃機関が高負荷運転にな
りアウタピストン３５の上面にかかるガス圧増加により
上部油室４５の内圧が所定値をこえると排油弁５５のバ
ックアップスプリングの調整荷重と該スプリングを含む
バルブ体に機関回転数の二乗で作用する慣性力の和に抗
して、圧油は排油弁５５を押し開き作動油の外部排出を
始めると同時にアウタピストン３５の下降に伴ない下部
油室４７を形成しつつ、上部油室４５の作動油（圧油）
をオリフィス６２を介して連絡路５９ｂより下部油室４
７へ流入させ第２図に示す低圧縮比の形態とする。

尚、内燃機関の負荷に変化がない場合、上向き慣性力が
作用すると下部油室４７より連絡路５９ｂに設けられた
オリフィス６２を介し上部油室４５に作動油が流入し、
下部油室４７の容積がゼロになることで下部油室４７を
構成するストップリング４１がインカビストン１３の段
付部下面２１ａと衝突するようになるが、その際オリフ
ィス６２の径を適当に選定することで前記衝突を防止し
、これによりアウタピストンの畏れを規制する。

次に内燃機関が低負荷状態に移行するか又は回転数が上
昇し、排油弁５５のスプリング調整荷重とこれに加わる
慣性力の値が上部油室４５内圧の排油弁作用面積に加わ
る力を上回ると排油弁５５は閉じられる。このような慣
性力の作用する行程で、オリフィス６２を介して下部油
室４７より上部油室４５へ作動油が流入し又、連絡路５
３に設けられた給油弁５１により不可逆的に上部油室４
５へ圧油が流入する事により、上部油室４５は拡張し第
１図に示す高圧縮比の形態に復帰する。以上の一連の動
きの中で特に高圧縮比の状態から低圧縮比の状態への速
かな切り替わりがノッキングを回避する上で重要となる
。従って高圧縮比から低圧縮比の応答性を高める為には
、制約されたスペースの中で排油弁５５の通過流量を大
きくすること、上部油室４５よりの逆止弁６１の通過流
量を大きくすると共に、下部油室４５の容積を下部油室
４７の容積に近づける方向で小さくすることが必要であ
る。更に燃焼室形状の設計により熱効率を向上させてい
く観点からもピストン冠面形状をも考慮した設計を行な
う事が必要であり、例えば吸排気弁との干渉をさけたリ
セスをアウタピストン３１の冠面（上面）に設けた場合
に於いても、又ピストン姿勢制御およびクランクシャフ
トとアウタピストン３１の干渉を避ける為にもアウタピ
ストンの周方向の回転を規制することが必要である。

かかる場合において、前記実施例では、上部油室４５が
円環状に形成されているので、外径及び上下ストローク
量を同じとすれは従来の円盤状のものに比し容積が少く
なっており、前述の必要性を充足しうるものである。つ
まり、高圧縮比の状ｆｌ（第１図）から低圧縮比の状態
（第２図）への切り替わりが上部油室４５の容積低減化
により達成され、ノッキングを回避できるものである。

又その逆の低圧縮比の状態から高圧縮比の状態への切り
替わりも従来より早くなり燃費対策となしうるちのであ
る。

又、該上部油室４５の外周面３５ｂはピストン外径面３
５ａと同心であるのに対し、内周面３５Ｃは偏心量ｅを
もってインナピストン３１に内嵌される為にインナピス
トン３１に対するアウタピストン３５の周方向の動きを
完全に拘束することになる。これにより、ピストン上面
のバルブリセスの設定やクランクシャフトとの干渉防止
部の設定ができ、設計の自由度が得られるものである。

又、大径のシールリング２５の取付溝はピストン中心と
同心の円であるため、加工が楽であり、シール性を良好
になしうる。更に、小径のシールリング２２は偏心して
設けられるが、これも円である為加工が楽であり、シー
ル性を良好となしうる。

なお、回り止めの偏心設定はこの実施例のように、大径
部でなく小径部に設ける方がシール性を良好に保つ上で
よりペターといえるものである。

第４図は該上部油室４５の内周３５ｃを直線部愛を設は
長円形にしインチピストン３１に内嵌している構造であ
る。尚上部油室内周形状は楕円形でも多角形にしても良
い。但し、この場合、大径のシールリング２５用の溝加
工は前実施例と同様容易であるが、小径のシールリング
２２用の溝加工は内周面３５Ｃの形状に沿うような加工
にせざるを得ないものである。

次に改良シールリングを用いた実施例について、第５図
〜第１３図を参照して説明する。

以下の例では、可変圧縮比ピストン１１としては従来の
構造のものに改良シールリングを適用したものについて
説明しであるが、その他の構造、即ち、前実施例の構造
のものにその改良シールリングを適用してもよいことは
勿論である。

第５図はこの実施例に係わる可変圧縮比ピストン１１の
高圧縮比用の形態を、また第６図は同ピストンの低圧縮
比用の形態をそれぞれ示したものである。上記可変圧縮
比ピストン１１のインチピストン１３は、これに嵌装し
た中空のピストンピン１５を介してコネクティングロッ
ド１の小端部に連結してあり、符号１７．１９はピスト
ンピン１５の上記嵌装部を示す。このインナピストン１
３のスカート下端には段部２１ａを介して小径部２１を
形成しである。

一方、ピストンピン１５の中空部１５ａの両側はインチ
ピストン１３に係着した抜は止め兼用の封止板２３によ
って封止しである。また、コネクティングロッド１には
上記小端部からクランクビン側の大端部にわたる油路３
を形成しである。そして、内燃機関の潤滑油ポンプから
メインギヤラリに吐出された潤滑油が、クランクシャフ
トを経て油路３に圧送されて、これが油路３に介装した
チエツクバルブ５を通った後、ピストンピン１５の通油
孔１５ｂを経て中空部１５ａ内へ圧力作動油として送入
される。

ピストン１１のアウタピストン３５は、そのスカート部
がインチピストン１３の前記小径部２１よりも下方へ延
びて、このインナピストン１３のスカート部に上下への
摺動が可能に外嵌されている。これによってアウタピス
トン３５の首振りが制止されて上下動が円滑に行われる
。このアウタピストン３５のスカート下部にストップリ
ング４１を螺着し、ストップリング４１の内周面を上記
小径部２１に摺動可能に嵌合しである。そして上記各摺
動部をインチピストン１３に嵌ｉ　１．　タｔイルシー
ルリング２５ａ、２７ａ、２９ａおよびシールリングシ
ー）２５ｂ、２７ｂ、２９ｂ等によって封止しである。

以上の構成において、アウタピストン３５を上動させる
とストップリング４１が段部２１ａに当接して上動限が
規制されるとともに、アウタピストン３５とインナピス
トン１３との各上壁３７と３１との間に所定高の上部油
室４５（第５図）が形成されるように各部の寸法関係を
定める。したがって、アウタピストン３５を下動させる
と上壁３７が同３１に当接して下動限が規制され、この
下動によって小径部２１の周囲に環状の下部油室４７（
第６図）が形成される。

インナピストン１３の頂部には作動油給排手段を構成す
るための給油弁５１と排油弁５５とを装着しである。こ
れら給油弁５１および排油弁５５は、球形弁体とそのバ
ックアップスプリングとを用いて構成した通常の逆止弁
であるから基本構造の説明は省略する。

給油弁５１は一方側のピストンピン嵌装部１９の上方に
配置してあって、ピストンピン１５の中空部１５ａに送
入された前記圧力作動油が、このピストンピン１５の通
油孔１５ｃから嵌装部１９に形成した給油路５３を経て
給油弁５１へ至り、この給油弁５１を不可逆的に流過し
て上部油室４５へ導入される。また排油弁５５は他方側
のピストンピン嵌装部１７の上方に配置しである。この
排油弁５５では、前述したように燃焼圧力が所定値を越
えて立上り、これに伴って上部油室４５へ導入された作
動油の圧力が所定値を越えたとき、球形弁体５５ａのバ
ックアップスプリング５５ｂが縮んで開弁されるように
、バックアップスプリング５５ｂのセット荷重を設定し
である。このように排油弁５５が開弁すると、上部油室
４５の作動油が、ピストンピン嵌装部１７に形成した排
油路５５Ｃを経てインナピストン１３の下方へ排出され
る。

更に、ピストンピン嵌装部１７には上部油室４５と下部
油室４７とを連絡する一連の連絡路５９を形成してその
上部にオリフィス孔８３を有する板状弁体８１を配した
制御弁６１を配装してあり、これらにより流量制御手段
を構成している（第７図参照）。

尚図面では、制御弁６１と連絡路５９、および、排油弁
５５と排油路５５ｃを便宜上同一断面上に表わしである
が、これらはピストンピン１５の両側など、適宜の部位
に配設するものである。

制御弁６１は第７図および第８図に拡大して示したよう
に、インチピストン１３の上壁３１の上面に開口する弁
室６３と、この弁室６３の上記開口側にねじ込み固定し
たシール部材６５と、弁室６３の底部に嵌装した弁受は
部材７１と、これらの部材６５および７１の間に配置し
た弁体８１とを備える。そして、シール部材６５にはそ
の中央部を上下に貫通する弁孔６７と、この弁孔６７の
下縁を取り囲む弁座６９とを形成しである。また弁受は
部材７１は、弁座６９に対向する受は座７３と、この受
は座７３の中央に開設した透孔７５と、第９図に示した
ように受は座７３の周りから突出して下方へ折曲した複
数、例えば４個の脚７７とを有し、これらの脚７７によ
って受は座７３の周囲から連絡路５９へ通じる広い流路
７９を形成しである。そして弁体８１は円盤状を呈して
弁座６９と受は座７３との間に上下動可能に遊挿され、
この弁体８１の中央部には上下に貫通するオリフィス８
３を形成しである。

実施例は以上のように構成されている。したがって、内
燃機関を始動すると作動油が上部油室４５へ導入されて
ここに閉じ込められるので、ピストン１１は第５図の高
圧縮比用の形態となって低負荷領域での運転に備えられ
る。

ここで、高負荷運転域に移行して上部油室４５の内圧が
所定値を越えて上昇すると排油弁５５のバックアップス
プリング５５ｂが縮んで排油弁５５が開く。これにより
、アウタピストン３５が排油弁５５を介して排油路５５
ｃへ作動油を排出させつつ急速に下動し、同時に下部油
室４７を形成しつつ制御弁６１から連絡路５９を経てこ
の下部油室４７へ作動油を送り込む。この際制御弁６１
の弁体８１は、第７図に示したように、作動油の流れに
押されて受は座７３上に着座するので、弁孔６７から送
り込まれる作動油は、オリフィス８３と透孔７５とを流
過するほか、弁室６３から広い流路７９を通って連絡路
５つへ流入するので、下部油室４７にもこの作動油が急
速に導入される。

これにより、ピストン１１は燃焼圧力の過度な立上りに
即応して第６図に示した低圧縮比用の形態となる。この
ようにして、燃焼圧力の立上りが制止されつつ上部油室
４５の内圧が所定値まで低下すると、排油弁５５が閉じ
られ、次いでこの内圧が作動油圧まで低下すると、給油
弁５１を介して作動油の送給が再開始され、アウタピス
トン３５の上動がまた始まる。そしてこの過程で、アウ
タピストン３５は排油弁５５の閉止後もその慣性により
漸時下動を継続するので、下部油室４７の容積の拡張が
続けられてここへ充分な作動油が貯留される。この場合
実施例は前述したようにアウタピストン３５の首振りが
制止されていてインナピストン１３とこじれ合うことが
ないので、上記の継続下動動作が円滑に行われる。これ
によって、アウタピストン３５を例えば下動限で容易か
つ再現性よく下降させることができるので、−層充分な
作動油を貯留させることができる。

上述のようにアウタピストン３５の上動が再開始される
と、下部油室４７の容積が縮少しつつここに貯留された
作動油が連絡路５９から制御弁６１を介して上部油室４
５側へ押し戻される。このとき制御弁６１の弁体８１が
押し上げられて、第８図に示したように弁座６９に当接
するので、作動油はオリフィス８３を介してのみ流通す
るようになる。これによりアウタピストン３５に制動力
が作用して上動運動が緩慢化し、更に下部油室４７には
この制動のための作動油が充分に貯留されていることと
相まって、ピストン１１には低圧縮比用近似の形態をよ
く保持させることができる。

以上述べて来た作動を各制御弁系で長期間に渡り精度良
く行なう為にシールリングの機能が重要になる。次にシ
ールリングの作用にいて説明する。

第１０図は樹脂性シールリング２５ａがシールリングシ
ート２５ｂ無しの状態で単独に所定の運転時間を経てシ
ールリング溝内でシールをしている状態を示すものであ
るが、シールリング２５ａははみ出し部２５ａ−１が作
動油圧Ｐの作用により発生し始めている様子が分る。こ
のはみ出し部２５ａ−１は基本的に時間経過と共に進行
し、やがてシール能力を消失せしめる。

第１１図は改良実施例であり通常の合成樹脂製シールリ
ング２５ａと金属又は高硬度樹脂製のシールリングシー
ト２５ｂとを用いたものである。

この図で作動油圧Ｐがシールリング２５ａと摺動方向と
直角に相対移動可能でかつ低圧側に配したシールリング
シート２５ｂに作用し、シールリングシート２５ｂが該
摺動部材に当接することですきまを埋設し、シールリン
グ２５Ｈのはみ出し部位発生を抑制している状態を示す
。

尚、シールリングシートの断面は第１２図に示す様な受
圧面積を大きくしたＬ字形断面形状でも良く、又、合い
口部はストレートカットではなく第１３図に示す様に鈍
角Ａを持つようにバイアスカット（斜めカット）を施し
ても良い。

［発明の効果コ 以上に説明してきたように、この発明によればその構成
をコネクティングロッドに連結されたインナピストンと
、このインチピストンに所定範囲の相対的上下動が可能
に嵌合されたアウタピストンとを有して、前記の上動お
よび下動に伴ないインチおよびアウタピストン間にそれ
ぞれ上部油室および下部油室が形成されるように構成さ
れ、更に上部油室および下部油室を連絡するとともに、
上部油室側への作動油の流通は制限するように構成した
流量制御手段を備えた可変圧縮比ピストンにおいて、前
記上部油室を環状に形成すると共に、前記インナピスト
ンとアウタピストンとを前記環状内周面において周方向
の相対的回転が規制されるように嵌合した構成としたた
め、圧縮比切替わり応答性を高めることができる。又、
インナーピストンに対するアウタピストンの周方向の回
転移動を完全に規制でき設計の自由度を高めることがで
きるという効果が得られる。

【図面の簡単な説明】 第１図および第２図はこの発明の一実施例に係わるピス
トンの断面図であって、第１図は高圧縮比用の形態を、
また第２図は低圧縮比用の形態をそれぞれ示した図、第
３図は第１図の■−■断面図、第４図は他の実施例の第
３図と同様の断面図、第５図〜第１３図は改良シールリ
ングの使用説明図で、第５図は高圧縮比用の形態を第６
図は低圧縮比用の形態を示した図、第７図および第８図
は上記−実施例における制御弁の拡大断面図であって第
７図はアウタピストンの下動時における動作態様を、ま
た第８図は同上動時における動作態様をそれぞれ示した
図、第９図は第７図および第８図の要部拡大斜視図、第
１０図は、樹脂製シールリング単独で用いた場合のシー
ルリング溝部の断面図、第１１図は改良案によるシール
リングとシ−ルリングシートを組み合わせたシールリン
グ構成とじたシールリング溝部の断面図、第１２図は他
の実施例によるシールリングシートの断面図、第１３図
は他の実施例によるシールリングシートの合い口形状を
示す図、第１４図は従来例に係わるピストンの断面図で
ある。 １・・コネクティングロッド １１・・・可変圧縮比ピストン １３・・・インナピストン ３５・・・アウタピストン

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. コネクティングロッドに連結されたインナピストンと、
   このインナピストンに所定範囲の相対的上下動が可能に
   嵌合されたアウタピストンとを有して、前記の上動およ
   び下動に伴ないインナおよびアウタピストン間にそれぞ
   れ上部油室および下部油室が形成されるように構成され
   、更に上部油室および下部油室を連絡するとともに、上
   部油室側への作動油の流通は制限するように構成した流
   量制御手段を備えた可変圧縮比ピストンにおいて、前記
   上部油室を環状に形成すると共に、前記インナピストン
   とアウタピストンとを前記環状内周面において周方向の
   相対的回転が規制されるように嵌合したことを特徴とす
   る可変圧縮比ピストン。