JPH03160138A - 内燃機関燃料噴射装置 - Google Patents
内燃機関燃料噴射装置Info
- Publication number
- JPH03160138A JPH03160138A JP30052489A JP30052489A JPH03160138A JP H03160138 A JPH03160138 A JP H03160138A JP 30052489 A JP30052489 A JP 30052489A JP 30052489 A JP30052489 A JP 30052489A JP H03160138 A JPH03160138 A JP H03160138A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- internal combustion
- combustion engine
- intake pipe
- fuel injection
- injection device
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、スピードデンシティ方式の燃料噴射量を簡
単に効率よく求めることができるようにした内燃機関燃
料噴射装置に関するものである。
単に効率よく求めることができるようにした内燃機関燃
料噴射装置に関するものである。
第１図は後述するこの発明の内燃機関燃料噴射装置の構
威を示すブロック図であるが、ブロックによる構或とし
ては、従来と同じであり、従来例の説明に際し、この第
ｌ図を援用して述べる．この第１図において、１は内燃
機関であり、２は内燃機関１に接続された吸気管、３は
吸気管２内に設けられたスロットル弁である。
威を示すブロック図であるが、ブロックによる構或とし
ては、従来と同じであり、従来例の説明に際し、この第
ｌ図を援用して述べる．この第１図において、１は内燃
機関であり、２は内燃機関１に接続された吸気管、３は
吸気管２内に設けられたスロットル弁である。
吸気管２内において、スロットル弁３の下流に圧カセン
サ４が設けられ、この圧カセンサ４によって吸気圧力が
検出される。
サ４が設けられ、この圧カセンサ４によって吸気圧力が
検出される。
圧カセンサ４の検出出力はＡＤ（アナログ・ディジタル
）コンバータ９１に送出される．また、内燃機関ｌの回
転がパルスとして回転センサ５で検出され、その回転セ
ンサ５の出力は人力回路９２に送出される． さらに、吸気管２には、インジェクタ６が設けられてい
て、このインジェクタ６により、吸気管２内へ燃料が噴
射されるようになっている。
）コンバータ９１に送出される．また、内燃機関ｌの回
転がパルスとして回転センサ５で検出され、その回転セ
ンサ５の出力は人力回路９２に送出される． さらに、吸気管２には、インジェクタ６が設けられてい
て、このインジェクタ６により、吸気管２内へ燃料が噴
射されるようになっている。
インジェクタ６は、マイクロプロセッサ９３からの指令
で、出力回路９６の出力により駆動される． また、スロントル弁３には、その開度を検出するスロッ
トル間度センサ８が連結されており、スロットル開度に
対応した出力がＡＤコンバータ９１に送られる． 第１図における９は、圧カセンサ４．回転センサ５およ
びスロットル間度センサ８などから送出された情報を基
に所要燃料量を演算し、インジェクタ６の駆動パルスを
発生する制御装置を示す．この制御装置９におけるＡＤ
コンバータ９ｌは、スロ・ントル開度センサ８および圧
カセンサ４からのアナログ信号をディジタル値に変換し
てマイクロプロセッサ９３に送る． また、人力回路９２は、回転センサ５のパルス出力信号
をレベル変換し、その出力をマイクロプロセッサ９３へ
送る。
で、出力回路９６の出力により駆動される． また、スロントル弁３には、その開度を検出するスロッ
トル間度センサ８が連結されており、スロットル開度に
対応した出力がＡＤコンバータ９１に送られる． 第１図における９は、圧カセンサ４．回転センサ５およ
びスロットル間度センサ８などから送出された情報を基
に所要燃料量を演算し、インジェクタ６の駆動パルスを
発生する制御装置を示す．この制御装置９におけるＡＤ
コンバータ９ｌは、スロ・ントル開度センサ８および圧
カセンサ４からのアナログ信号をディジタル値に変換し
てマイクロプロセッサ９３に送る． また、人力回路９２は、回転センサ５のパルス出力信号
をレベル変換し、その出力をマイクロプロセッサ９３へ
送る。
マイクロプロセッサ９３はＡＤコンバータ９ｌおよび入
力回路９２から得られたディジタルおよびパルス信号に
基づいて内燃機関１へ供給すべき燃料量を演算し、その
結果にしたがってインジエクタ６の駆動信号を出力する
。
力回路９２から得られたディジタルおよびパルス信号に
基づいて内燃機関１へ供給すべき燃料量を演算し、その
結果にしたがってインジエクタ６の駆動信号を出力する
。
制御装置９では、マイクロプロセッサ９３の制ｉＩ１１
手；頓やデータを予めＲＯＭ （リード・オンリ・メモ
リ）９４で記憶しており、また、演算過程におけるデー
タはＲＡＭ （ランダム・アクセス・メモリ）９５で一
時的に格納するようにしている．マイクロプロセッサ９
３の出力信号にしたがって、出力回路９６の出力により
インジェクタ６を駆動する． また、基本燃料量算出手段としてのマイクロプロセッサ
９３は回転センサ５から入力されるパルス信号、すなわ
ち、エンジン回転数Ｐ．と圧カセンサ４から得られた吸
気管圧力（絶対圧力）値Ｐ，とから第４図に示すような
「・」印αのような、マップに設定された第１係数（体
積効率｛ａ ）をＲＯＭ９ ４から読み出し、この第１
の係数と吸気管圧力値およびインジェクタ流量特性をエ
ンジン排気容量から定まる第２係数を乗算することによ
り得られる。
手；頓やデータを予めＲＯＭ （リード・オンリ・メモ
リ）９４で記憶しており、また、演算過程におけるデー
タはＲＡＭ （ランダム・アクセス・メモリ）９５で一
時的に格納するようにしている．マイクロプロセッサ９
３の出力信号にしたがって、出力回路９６の出力により
インジェクタ６を駆動する． また、基本燃料量算出手段としてのマイクロプロセッサ
９３は回転センサ５から入力されるパルス信号、すなわ
ち、エンジン回転数Ｐ．と圧カセンサ４から得られた吸
気管圧力（絶対圧力）値Ｐ，とから第４図に示すような
「・」印αのような、マップに設定された第１係数（体
積効率｛ａ ）をＲＯＭ９ ４から読み出し、この第１
の係数と吸気管圧力値およびインジェクタ流量特性をエ
ンジン排気容量から定まる第２係数を乗算することによ
り得られる。
〔発明が解決しようとするｊｉＢ）
従来の内燃機関燃料噴射装置は以上のように構戒されて
いるので、２次元マップに数多くのマップポイントが必
要であり、ＲＯＭ９４の容量が増大するとともに、マッ
プのルックマップ操作も煩雑になる． 特に、特定領域のみマップ間隔を細かくし、精度を上げ
るような場合には、操作は非常に煩雑になる． また、そのマップ値の決定（マッチング〉も２次元マッ
プの各格子ポイントでマッチングする必要があり、莫大
な時間と労力がかかるという問題点があった． この発明は上記のような問題点を解消するためになされ
たもので、マップポイントで精度よく、かつ簡単な操作
で基本ｔＰＡ＃Ｊｔを求めることができる内燃機関燃料
噴射装置を得ることを目的とする。
いるので、２次元マップに数多くのマップポイントが必
要であり、ＲＯＭ９４の容量が増大するとともに、マッ
プのルックマップ操作も煩雑になる． 特に、特定領域のみマップ間隔を細かくし、精度を上げ
るような場合には、操作は非常に煩雑になる． また、そのマップ値の決定（マッチング〉も２次元マッ
プの各格子ポイントでマッチングする必要があり、莫大
な時間と労力がかかるという問題点があった． この発明は上記のような問題点を解消するためになされ
たもので、マップポイントで精度よく、かつ簡単な操作
で基本ｔＰＡ＃Ｊｔを求めることができる内燃機関燃料
噴射装置を得ることを目的とする。
この発明に係る内燃機関燃料噴射装置は、吸気管圧力に
よる１次元マップと回転数による１次元マップより特定
の演算式で基本燃料量を算出する基本量算出手段を設け
たものである． 〔作 用〕 この発明においては、吸気管圧力によるｌ次元マップと
回転数による１次元マップより下記式で燃料基本量が算
出される． Ａ＝ＢＸｘ，Ｘ −”− Ｘｏ Ａ ：求める基本燃料量 ・Ｂ ：吸気管圧力、シリンダ容積、 インジェクタゲインに応じた値 ｘ．：回転数補正係数の基準値 ｘ，：圧力方向燃料補正値 ｘ，：回転数方向燃料補正値 〔実施例］ 以下、この発明の内燃機関燃料噴射装置の実施例につい
て図面に基づき説明する． 第１図はその一実施例の構成を示すブロック図であり、
ブロノクの横戒についてはすでに〔従来の技術〕の欄で
述べたとおり、ここでのｉｌｌ威の重複説明は避け、こ
の発明の特徴となす部分を主体に述べる． 第２図はこの発明を説明するための内燃機関の体積効率
を吸気管圧力と回転数とをパラメータとして表わした図
で、内燃機関の体積効率をＺ軸に、回転数をＸ軸に、吸
気管圧力をＹ軸にとって表わしたものである． この第２図に示されるように、体積効率は回転数方向に
凹凸な曲線となるが、吸気管圧力が変わっても概略相似
的な形であることがわかる．また、吸気管圧力方向には
、緩やかに単調増加することがわかる．実験データの詳
細な検討より、？の体積効率の値は回転数方向および圧
力方向の代表的な値より概略演算により求まることがわ
かった． すなわち、たとえば第２図において、回転数方向の代表
値を３０００ｒｐｍ、圧力方向の代表値を４６０ｍｍＨ
ｇとすると、任意の運転状態における体禎効率Ｃ（第３
図のＣ点に示す）の値はマイクロプロセノサ９３により
、 Ｃ＝ＸＩＸ■ Ｘｅ で得られる． ここでＸＯ Ｘ６ Ｘｚ ｘ＋＋ Ｘｚは第３図に示すように、は回転数方向と
吸気管圧力方向の交わ るポイントの値（回転数補正係数の 基準イ直） は任意の運転状態での圧力方向燃料補 正イ直 は任意の運転状態での回転数方向燃料 補正値 である。
よる１次元マップと回転数による１次元マップより特定
の演算式で基本燃料量を算出する基本量算出手段を設け
たものである． 〔作 用〕 この発明においては、吸気管圧力によるｌ次元マップと
回転数による１次元マップより下記式で燃料基本量が算
出される． Ａ＝ＢＸｘ，Ｘ −”− Ｘｏ Ａ ：求める基本燃料量 ・Ｂ ：吸気管圧力、シリンダ容積、 インジェクタゲインに応じた値 ｘ．：回転数補正係数の基準値 ｘ，：圧力方向燃料補正値 ｘ，：回転数方向燃料補正値 〔実施例］ 以下、この発明の内燃機関燃料噴射装置の実施例につい
て図面に基づき説明する． 第１図はその一実施例の構成を示すブロック図であり、
ブロノクの横戒についてはすでに〔従来の技術〕の欄で
述べたとおり、ここでのｉｌｌ威の重複説明は避け、こ
の発明の特徴となす部分を主体に述べる． 第２図はこの発明を説明するための内燃機関の体積効率
を吸気管圧力と回転数とをパラメータとして表わした図
で、内燃機関の体積効率をＺ軸に、回転数をＸ軸に、吸
気管圧力をＹ軸にとって表わしたものである． この第２図に示されるように、体積効率は回転数方向に
凹凸な曲線となるが、吸気管圧力が変わっても概略相似
的な形であることがわかる．また、吸気管圧力方向には
、緩やかに単調増加することがわかる．実験データの詳
細な検討より、？の体積効率の値は回転数方向および圧
力方向の代表的な値より概略演算により求まることがわ
かった． すなわち、たとえば第２図において、回転数方向の代表
値を３０００ｒｐｍ、圧力方向の代表値を４６０ｍｍＨ
ｇとすると、任意の運転状態における体禎効率Ｃ（第３
図のＣ点に示す）の値はマイクロプロセノサ９３により
、 Ｃ＝ＸＩＸ■ Ｘｅ で得られる． ここでＸＯ Ｘ６ Ｘｚ ｘ＋＋ Ｘｚは第３図に示すように、は回転数方向と
吸気管圧力方向の交わ るポイントの値（回転数補正係数の 基準イ直） は任意の運転状態での圧力方向燃料補 正イ直 は任意の運転状態での回転数方向燃料 補正値 である。
したがって、基本量算出手段としてのマイクロブロセソ
サ９３により算出する基本燃料量は、Ａ＝Ｂ Ｘ
ＸＩ Ｘ ＸＯ である． ここで、 Ａは基本燃料量 Ｂは吸気管圧力、シリンダ容積、インジエクタゲインに
応じた値 で求まり、近似誤差を約３％に押えることができる． 回転数方向と吸気管圧力方向の交わるポイントの値ＩＯ
、任意の運転状態での圧力方向燃料補正｛直ｘｌ、任意
の運転状態での回転数方向燃料補正値Ｘ，は、回転軸．
圧力軸各々の代表ポイント、たとえば圧力４６０ｍＨｇ
の軸上で、２５０または５ ０ ０ ｒｐｍごとに、ま
た、回転数３００Ｏｒｐｍの軸上で５０または１００ｍ
ｍＨｇごとに体積効率を測定しておき、測定ポイント間
は近接する２点間の直線補間で求めれば容易に求まる． マイクロプロセンサ９３で上記基本燃料量を算出する場
合、演算処理速度をなるべく速くすること、使用ＲＯＭ
９４の容量をなるべく少なくすることの観点から考えれ
ば、上記Ｘ ｚ ／ Ｘ ６はあらかしめ演算し、回転
数に応じた一つの補正係数として記憶しておくことが望
ましい． また、ＢＸｘ＋ も吸気管、圧力値に応じた値である
ことより、圧力の関数としてあらかじめ記憶しておくこ
とが望ましい． ただし、この場合内燃機関に要求される燃料供給量の分
解能の関係上（１０ビット以上が要求さ゛れる）、８ビ
ットのマイクロプロセッサ９３を使用する場合は、分解
能の異なる二つの１次元マップ値の加算あるいは２バイ
トデータとして記憶しておく必要がある． 〔発明の効果〕 以上のように、この発明によれば、基本噴射量の算出を
吸気管圧力によるｌ次元マップと回転数による１次元マ
ップより特定の演算式で算出するようにしたので、少な
いマップポイント（ＲＯＭ容量）で精度よく、かつ簡単
な操作で基本燃料量を求めることができ、ソフトウエア
，マイクロプロセッサ上の計算負荷を低減でき、したが
って、他の処理性能のより一層の向上と安価にできる内
燃機関燃料噴射装置を得ることができるという効果を有
する．
サ９３により算出する基本燃料量は、Ａ＝Ｂ Ｘ
ＸＩ Ｘ ＸＯ である． ここで、 Ａは基本燃料量 Ｂは吸気管圧力、シリンダ容積、インジエクタゲインに
応じた値 で求まり、近似誤差を約３％に押えることができる． 回転数方向と吸気管圧力方向の交わるポイントの値ＩＯ
、任意の運転状態での圧力方向燃料補正｛直ｘｌ、任意
の運転状態での回転数方向燃料補正値Ｘ，は、回転軸．
圧力軸各々の代表ポイント、たとえば圧力４６０ｍＨｇ
の軸上で、２５０または５ ０ ０ ｒｐｍごとに、ま
た、回転数３００Ｏｒｐｍの軸上で５０または１００ｍ
ｍＨｇごとに体積効率を測定しておき、測定ポイント間
は近接する２点間の直線補間で求めれば容易に求まる． マイクロプロセンサ９３で上記基本燃料量を算出する場
合、演算処理速度をなるべく速くすること、使用ＲＯＭ
９４の容量をなるべく少なくすることの観点から考えれ
ば、上記Ｘ ｚ ／ Ｘ ６はあらかしめ演算し、回転
数に応じた一つの補正係数として記憶しておくことが望
ましい． また、ＢＸｘ＋ も吸気管、圧力値に応じた値である
ことより、圧力の関数としてあらかじめ記憶しておくこ
とが望ましい． ただし、この場合内燃機関に要求される燃料供給量の分
解能の関係上（１０ビット以上が要求さ゛れる）、８ビ
ットのマイクロプロセッサ９３を使用する場合は、分解
能の異なる二つの１次元マップ値の加算あるいは２バイ
トデータとして記憶しておく必要がある． 〔発明の効果〕 以上のように、この発明によれば、基本噴射量の算出を
吸気管圧力によるｌ次元マップと回転数による１次元マ
ップより特定の演算式で算出するようにしたので、少な
いマップポイント（ＲＯＭ容量）で精度よく、かつ簡単
な操作で基本燃料量を求めることができ、ソフトウエア
，マイクロプロセッサ上の計算負荷を低減でき、したが
って、他の処理性能のより一層の向上と安価にできる内
燃機関燃料噴射装置を得ることができるという効果を有
する．
第１図は従来およびこの発明の一実施例による内燃機関
燃料噴射装置の構威を示すブロック図、第２図は同上実
施例を説明するための内燃機関の体積効率を吸気管圧力
と回転数とをパラメータとして表わした説明図、第３図
はこの発明における演算式による体積効率を求めるため
の説明図、第４図は従来の内燃機関燃料噴射装置による
基本燃料量を求めるための体積効率を求める説明図であ
る． ｌ・・・内燃機関、２・・・吸気管、３・・・スロット
ル弁、４・・・圧カセンサ、５・・・回転センサ、６・
・・インジェクタ、８・・・スロットル開度センサ、９
・・・制御装置、９３・・・マイクロプロセッサ、９４
・・・ＲＯＭ，９５・・・ＲＡＭ． 第 ｌ 図 内燃機関 吸気管 スロットル弁 圧カセンサ 回転センサ インジエクタ スロットル開度センサ 制御装置 第２図 第３ 図 ３０００ ｒｐｍ 回転数 第４区 回転数 （ｒｐｍ） 手 続 補 正 書（Ｆ″ｊ 発） 平或 ２年 ９月１４ 日
燃料噴射装置の構威を示すブロック図、第２図は同上実
施例を説明するための内燃機関の体積効率を吸気管圧力
と回転数とをパラメータとして表わした説明図、第３図
はこの発明における演算式による体積効率を求めるため
の説明図、第４図は従来の内燃機関燃料噴射装置による
基本燃料量を求めるための体積効率を求める説明図であ
る． ｌ・・・内燃機関、２・・・吸気管、３・・・スロット
ル弁、４・・・圧カセンサ、５・・・回転センサ、６・
・・インジェクタ、８・・・スロットル開度センサ、９
・・・制御装置、９３・・・マイクロプロセッサ、９４
・・・ＲＯＭ，９５・・・ＲＡＭ． 第 ｌ 図 内燃機関 吸気管 スロットル弁 圧カセンサ 回転センサ インジエクタ スロットル開度センサ 制御装置 第２図 第３ 図 ３０００ ｒｐｍ 回転数 第４区 回転数 （ｒｐｍ） 手 続 補 正 書（Ｆ″ｊ 発） 平或 ２年 ９月１４ 日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 内燃機関の吸気管内圧力を検出する吸気管内圧力検出手
段と、前記内燃機関の回転数を検出する回転数検出手段
と、前記吸気管内圧力検出手段と前記回転数検出手段と
の検出結果に基づいて、前記内燃機関へ供給する燃料の
基本燃料量を算出する基本量算出手段とを備える内燃機
関燃料噴射装置において、上記基本量算出手段が下記の
式を用いて基本量を算出することを特徴とする内燃機関
燃料噴射装置。 Ａ＝Ｂ×ｘ＿１×ｘ＿２／ｘ＿０ ここで、 Ａ：求める基本燃料量 Ｂ：吸気管圧力値、シリンダ容量、 インジェクタ流量に応じた値 ｘ＿０：回転数補正係数の基準値 ｘ＿１：圧力方向燃料補正値 ｘ＿２：回転数方向燃料補正値
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30052489A JPH03160138A (ja) | 1989-11-16 | 1989-11-16 | 内燃機関燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30052489A JPH03160138A (ja) | 1989-11-16 | 1989-11-16 | 内燃機関燃料噴射装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03160138A true JPH03160138A (ja) | 1991-07-10 |
Family
ID=17885855
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30052489A Pending JPH03160138A (ja) | 1989-11-16 | 1989-11-16 | 内燃機関燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03160138A (ja) |
-
1989
- 1989-11-16 JP JP30052489A patent/JPH03160138A/ja active Pending
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