JPH0326523A - 耐熱性多層ボトルの製造方法及び装置 - Google Patents
耐熱性多層ボトルの製造方法及び装置Info
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- JPH0326523A JPH0326523A JP1163261A JP16326189A JPH0326523A JP H0326523 A JPH0326523 A JP H0326523A JP 1163261 A JP1163261 A JP 1163261A JP 16326189 A JP16326189 A JP 16326189A JP H0326523 A JPH0326523 A JP H0326523A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、耐熱性に優れているとともに、熱収縮等が極
めて小さいポリエステル製ボトルを製造する方法及び装
置に関する。
めて小さいポリエステル製ボトルを製造する方法及び装
置に関する。
〔従来の技術及び発明が解決しようとする課題〕近年、
ポリエステル製ボトルに８０〜９５℃の液体を充填する
いわゆるホットフィルや、ホットシャワーによるバステ
ライジングが行われるようになり、そのためボトルの口
部付近に優れた耐熱性が要求されるようになった。とい
うのは、ホットフィルでは口部が熱い液体に最初にさら
され、またホットシャワーによるバステライジングでも
、ホットシャワーをボトル上方から注ぐのが一般的であ
るからである。
ポリエステル製ボトルに８０〜９５℃の液体を充填する
いわゆるホットフィルや、ホットシャワーによるバステ
ライジングが行われるようになり、そのためボトルの口
部付近に優れた耐熱性が要求されるようになった。とい
うのは、ホットフィルでは口部が熱い液体に最初にさら
され、またホットシャワーによるバステライジングでも
、ホットシャワーをボトル上方から注ぐのが一般的であ
るからである。
ところが、通常の二軸延伸ブロー成形によって得られる
ポリエステル製ボトルでは、口部は未延伸のまま残され
るために耐熱性がなく、８０〜９５℃の液体の充填には
供し得ない。
ポリエステル製ボトルでは、口部は未延伸のまま残され
るために耐熱性がなく、８０〜９５℃の液体の充填には
供し得ない。
このような事情により、ポリエステル製ボトルに耐熱性
を賦与するために種々の試みがなされており、特に口部
を結晶化させることにより、耐熱性を賦与する方法が一
般的である。
を賦与するために種々の試みがなされており、特に口部
を結晶化させることにより、耐熱性を賦与する方法が一
般的である。
さらにポリエステル製ボトルに耐熱性を付与するために
広く用いられている方法は、ポリエステルと耐熱性樹脂
とを共射出することにより多層化した予備成形品とし、
それを延伸ブロー成形する方法であり、その典型的な例
が特開昭６３−１９２０８号に開示されている。しかし
ながら、この例では、ポリエステル層の間に１層の耐熱
性樹脂層が共射出されており、予備成形品の口邪の開口
端においてわずかに３層化した耐熱性樹脂層を有するだ
けである。従って、口部全体における耐熱性が十分であ
るとは言えない。
広く用いられている方法は、ポリエステルと耐熱性樹脂
とを共射出することにより多層化した予備成形品とし、
それを延伸ブロー成形する方法であり、その典型的な例
が特開昭６３−１９２０８号に開示されている。しかし
ながら、この例では、ポリエステル層の間に１層の耐熱
性樹脂層が共射出されており、予備成形品の口邪の開口
端においてわずかに３層化した耐熱性樹脂層を有するだ
けである。従って、口部全体における耐熱性が十分であ
るとは言えない。
このため、特に口邪において耐熱性樹脂層を多層化した
ポリエステルボトルに成形し得る予備成形品について鋭
意研究を行い、ほぼ口部全体に三重又は四重の耐熱性樹
脂層を有する多層容器について、先に出願をした〈特願
昭６３− １２５５８６号）。
ポリエステルボトルに成形し得る予備成形品について鋭
意研究を行い、ほぼ口部全体に三重又は四重の耐熱性樹
脂層を有する多層容器について、先に出願をした〈特願
昭６３− １２５５８６号）。
しかしながら、ホットフィルやホットシャワーによるパ
ステライジングを適用する場合、さらに優れた耐熱性を
有する口部とすることが望ましく、そのために口部付近
に耐熱性樹脂をさらに多く含むようなボトルの開発が望
まれている。
ステライジングを適用する場合、さらに優れた耐熱性を
有する口部とすることが望ましく、そのために口部付近
に耐熱性樹脂をさらに多く含むようなボトルの開発が望
まれている。
また、−ａ的に耐熱性樹脂は高価なため、延伸され、ヒ
ートセットにより耐熱性を賦与することのできる胴部や
、肉厚化でき、かつ直接的にホットシャワーを浴びない
底部には、耐熱性樹脂を使用せず、一方、未延伸で残る
口部や、十分延伸されない口部から肩部にかけての移行
部及びホットシャワーを直接上方よりあびる肩部には耐
熱性樹脂を集中させたような、低コストのボトルの開発
が望まれる。
ートセットにより耐熱性を賦与することのできる胴部や
、肉厚化でき、かつ直接的にホットシャワーを浴びない
底部には、耐熱性樹脂を使用せず、一方、未延伸で残る
口部や、十分延伸されない口部から肩部にかけての移行
部及びホットシャワーを直接上方よりあびる肩部には耐
熱性樹脂を集中させたような、低コストのボトルの開発
が望まれる。
ところで、口部付近に耐熱性樹脂を多く配置し、肩部に
も耐熱性樹脂を配置したような各部によって耐熱性樹脂
を含む割合の異なる予備成形品を延伸ブロー成形し、耐
熱性ボトルを製造しようとすると、ボトルの一邪に白化
現象が見られたり、経時変形や熱収縮等の変形が見られ
ることがある。
も耐熱性樹脂を配置したような各部によって耐熱性樹脂
を含む割合の異なる予備成形品を延伸ブロー成形し、耐
熱性ボトルを製造しようとすると、ボトルの一邪に白化
現象が見られたり、経時変形や熱収縮等の変形が見られ
ることがある。
これはボトルの各部において耐熱性樹脂を含む割合が異
なるためと、ブロー成形時の延伸率がボトルの各部にお
いて異なるためであると考えられる。
なるためと、ブロー成形時の延伸率がボトルの各部にお
いて異なるためであると考えられる。
したがって本発明の目的は、特に口部付近に耐熱性樹脂
層を多く配置した予備成形品から、白化現象や、経時変
形や熱収縮等を起こさずに、優れた耐熱性を有するボト
ルを製造する方法及びその装置を提供することである。
層を多く配置した予備成形品から、白化現象や、経時変
形や熱収縮等を起こさずに、優れた耐熱性を有するボト
ルを製造する方法及びその装置を提供することである。
上記課題を解決するために鋭意研究の結果、本発明者は
、口邪に５層の耐熱性樹脂層を有し、肩部には３層の耐
熱性樹脂層を有する耐熱性を形戊し、それを延伸ブロー
成形した直後に、成形用金型内で成形品の各部における
耐熱性樹脂の割合や延伸率及び肉厚にあった熱処理を施
すことにより、ホットフィルやホットシャワーによるパ
ステライジングに十分に耐えられる耐熱性を有するとと
もに、離型時、経時及び熱による変形を生じない寸法性
に優れたボトルを魁造することができることを発見し、
本発明を完或させた。
、口邪に５層の耐熱性樹脂層を有し、肩部には３層の耐
熱性樹脂層を有する耐熱性を形戊し、それを延伸ブロー
成形した直後に、成形用金型内で成形品の各部における
耐熱性樹脂の割合や延伸率及び肉厚にあった熱処理を施
すことにより、ホットフィルやホットシャワーによるパ
ステライジングに十分に耐えられる耐熱性を有するとと
もに、離型時、経時及び熱による変形を生じない寸法性
に優れたボトルを魁造することができることを発見し、
本発明を完或させた。
すなわち、ポリエステル層と耐熱性樹脂層とからなる耐
熱性多層ボトルを製造する本発明の方法は、 （ａ）口部と前記口部の下端に設けられたサポートリン
グと、前記サポートリングに続く肩部と、胴部及び底部
とを有し、前記口部の少なくとも下部において５層の耐
熱性樹脂層を含む９層構造を有し、前記肩部には３層の
耐熱性樹脂層を含む７層構造を有する多層予備成形品を
成形し、 ら）ブロー成形用金型内に前記多層予備成形品を設置し
、 （ｃ）加熱加圧エアを前記多層予備成形品内に吹き込ん
で二軸延伸ブロー成形を行い、 （イ）吹き込んだ加熱エアを３〜５０秒間保持するとと
もに、得られたボトルの胴部及び肩部に接する金型内壁
の温度を８５〜１３０℃に、その他の部分を８０℃以下
にして、前記ボトルを熱処理し、（ｅ）前記ボトル内に
冷却流体を吹き込んで前記ボトルを急冷し、 （ｆ）前記ボトルを離型する ことを特徴とする。
熱性多層ボトルを製造する本発明の方法は、 （ａ）口部と前記口部の下端に設けられたサポートリン
グと、前記サポートリングに続く肩部と、胴部及び底部
とを有し、前記口部の少なくとも下部において５層の耐
熱性樹脂層を含む９層構造を有し、前記肩部には３層の
耐熱性樹脂層を含む７層構造を有する多層予備成形品を
成形し、 ら）ブロー成形用金型内に前記多層予備成形品を設置し
、 （ｃ）加熱加圧エアを前記多層予備成形品内に吹き込ん
で二軸延伸ブロー成形を行い、 （イ）吹き込んだ加熱エアを３〜５０秒間保持するとと
もに、得られたボトルの胴部及び肩部に接する金型内壁
の温度を８５〜１３０℃に、その他の部分を８０℃以下
にして、前記ボトルを熱処理し、（ｅ）前記ボトル内に
冷却流体を吹き込んで前記ボトルを急冷し、 （ｆ）前記ボトルを離型する ことを特徴とする。
また、口部と前記口部の下端に設けられたサポートリン
グと、前記サポートリングに続く肩部と、胴部及び底部
とを有し、ポリエステル層と耐熱性樹脂層とからなる多
層予備成形品から、耐熱性多層ボトルを製造する本発明
の装置は、ブロー成形用金型と、前記金型に装着される
ブローマンドレルと、前記ブローマンドレルの中心部に
取り付けられ、二軸延伸ブロー成形する多層予備成形品
内に挿入される延伸ロッドとを有し、前記金型は、口部
型と、Ｍ部型と、胴部型と、底部型とからなり、前記金
型を構成する４つの型はそれぞれ独立に温度の設定をす
ることができ、前記ブローマンドレルは加熱加圧エア用
流路と、前記加熱加圧エア用流路とは分離された冷却流
体用流路とを有し、加熱加圧エアを前記多層予備成形品
内に吹き込んで、ブロー成形した後、冷却流体を流すこ
とにより得られたボトルを急冷することを特徴とする。
グと、前記サポートリングに続く肩部と、胴部及び底部
とを有し、ポリエステル層と耐熱性樹脂層とからなる多
層予備成形品から、耐熱性多層ボトルを製造する本発明
の装置は、ブロー成形用金型と、前記金型に装着される
ブローマンドレルと、前記ブローマンドレルの中心部に
取り付けられ、二軸延伸ブロー成形する多層予備成形品
内に挿入される延伸ロッドとを有し、前記金型は、口部
型と、Ｍ部型と、胴部型と、底部型とからなり、前記金
型を構成する４つの型はそれぞれ独立に温度の設定をす
ることができ、前記ブローマンドレルは加熱加圧エア用
流路と、前記加熱加圧エア用流路とは分離された冷却流
体用流路とを有し、加熱加圧エアを前記多層予備成形品
内に吹き込んで、ブロー成形した後、冷却流体を流すこ
とにより得られたボトルを急冷することを特徴とする。
以下本発明を詳細に説明する。
まず本発明に使用する樹脂について説明する。
ポリエステル樹脂としては、飽和ジカルボン酸と飽和二
価アルコールとからなる熱可型性樹脂が使用できる。飽
和ジカルボン酸としては、テレフタル酸、イソフタル酸
、フタル酸、ナフタレン−１．４−又は２，６−ジカル
ボン酸、ジフェニルエーテル−４． ４’−ジカルボン
酸、ジフェニルジカルボン酸類、ジフェノキシェタンジ
エタンジカルボン酸類等の芳香族ジカルボン酸類、アジ
ピン酸、セバチン酸、アゼライン酸、デカンーｉ，ｉｏ
−ジカルボン酸等の脂肪族ジカルボン酸、シクロヘキサ
ンジヵルボン酸等の脂環族ジカルボン酸等を使用するこ
とができる。また飽和二価アルコールとしては、エチレ
ングリコール、プロピレングリコール、トリメチレング
リコール、テトラメチレングリコール、ジエチレングリ
コール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリ
コール、ポリテトラメチレングリコール、ヘキサメチレ
ングリコール、ドデヵメチレングリコール、ネオベンチ
ルグリコール等の脂肪族グリコール類、シクロヘキサン
ジメタノール等（７）脂ｆｆｉ族クリコール、２．２−
ビス（４′−β−ヒドロキシェトキシフエニル）プロパ
ン、その他の芳香族ジオール類等を使用することができ
る。
価アルコールとからなる熱可型性樹脂が使用できる。飽
和ジカルボン酸としては、テレフタル酸、イソフタル酸
、フタル酸、ナフタレン−１．４−又は２，６−ジカル
ボン酸、ジフェニルエーテル−４． ４’−ジカルボン
酸、ジフェニルジカルボン酸類、ジフェノキシェタンジ
エタンジカルボン酸類等の芳香族ジカルボン酸類、アジ
ピン酸、セバチン酸、アゼライン酸、デカンーｉ，ｉｏ
−ジカルボン酸等の脂肪族ジカルボン酸、シクロヘキサ
ンジヵルボン酸等の脂環族ジカルボン酸等を使用するこ
とができる。また飽和二価アルコールとしては、エチレ
ングリコール、プロピレングリコール、トリメチレング
リコール、テトラメチレングリコール、ジエチレングリ
コール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリ
コール、ポリテトラメチレングリコール、ヘキサメチレ
ングリコール、ドデヵメチレングリコール、ネオベンチ
ルグリコール等の脂肪族グリコール類、シクロヘキサン
ジメタノール等（７）脂ｆｆｉ族クリコール、２．２−
ビス（４′−β−ヒドロキシェトキシフエニル）プロパ
ン、その他の芳香族ジオール類等を使用することができ
る。
好ましいポリエステルは、テレフタル酸とエチレングリ
コールとからなるポリエチレンテレフタレートである。
コールとからなるポリエチレンテレフタレートである。
本発明に用いるポリエスル樹脂は、固有粘度が０．５〜
１．５、好ましくは０．５５〜０．８の範囲の値を有す
る。またこのようなポリエステルは、溶融重合で製造さ
れ、１８０〜２５０℃の温度下で減圧処理または不活性
ガス雰囲気で熱処理されたもの、または固相重合して低
分子量重合物であるオリゴマーやアセトアルデヒドの含
有量を低減させたものが好適である。
１．５、好ましくは０．５５〜０．８の範囲の値を有す
る。またこのようなポリエステルは、溶融重合で製造さ
れ、１８０〜２５０℃の温度下で減圧処理または不活性
ガス雰囲気で熱処理されたもの、または固相重合して低
分子量重合物であるオリゴマーやアセトアルデヒドの含
有量を低減させたものが好適である。
また耐熱性樹脂としては、ポリアリレート、ポリカーボ
ネート、ポリエチレンナフタレート、ポリアセタール、
ポリサルフォン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエ
ーテルサルフォン、ポリエーテルイミド、ポリフェニレ
ンサルファイド及びこれらの樹脂とポリエチレンテレフ
タレートとのブレンドボリマー、及び上記耐熱性樹脂間
のブレンドポリマー、さらには上記耐熱性樹脂の２種以
上の樹脂とポリエチレンテレフタレートとのブレンドボ
リマー Ｕポリマー（ユニチカ製、ポリアリレートとポ
リエチレンテレフタレートのブレンドポリマー）等を使
用し得る。
ネート、ポリエチレンナフタレート、ポリアセタール、
ポリサルフォン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエ
ーテルサルフォン、ポリエーテルイミド、ポリフェニレ
ンサルファイド及びこれらの樹脂とポリエチレンテレフ
タレートとのブレンドボリマー、及び上記耐熱性樹脂間
のブレンドポリマー、さらには上記耐熱性樹脂の２種以
上の樹脂とポリエチレンテレフタレートとのブレンドボ
リマー Ｕポリマー（ユニチカ製、ポリアリレートとポ
リエチレンテレフタレートのブレンドポリマー）等を使
用し得る。
なお本発明で使用するポリエステル樹脂ないし耐熱性樹
脂中には、本発明の目的を損なわない範囲で安定剤、顔
料、酸化防止剤、熱劣化防止剤、紫外線劣化防止剤、帯
電防止剤、抗菌剤等の添加剤やその他の樹脂を適量加え
ることができる。
脂中には、本発明の目的を損なわない範囲で安定剤、顔
料、酸化防止剤、熱劣化防止剤、紫外線劣化防止剤、帯
電防止剤、抗菌剤等の添加剤やその他の樹脂を適量加え
ることができる。
次に本発明の方法により製造されるボトルの多層構造を
明確に示すために、本発明のボトルに成形できる予備成
形品を用いてその多層構造を説明する。
明確に示すために、本発明のボトルに成形できる予備成
形品を用いてその多層構造を説明する。
第１図は本発明の方法を適用することができる多層予備
成形品の一例を示す概略断面図であり（ただし、層構造
は省略してある）、第２図は第１図に示す多層予備成形
品の多層構造の一例を詳細に示す部分拡大図である。
成形品の一例を示す概略断面図であり（ただし、層構造
は省略してある）、第２図は第１図に示す多層予備成形
品の多層構造の一例を詳細に示す部分拡大図である。
多層予備成形品は口部１と、肩部２と、その間に設けら
れたサポートリング５と、胴部３と、底部４とからなり
、口部１とサポートリング５と、肩部２の部分において
耐熱性樹脂層とボリエステル層とからなる多層構造を有
する。
れたサポートリング５と、胴部３と、底部４とからなり
、口部１とサポートリング５と、肩部２の部分において
耐熱性樹脂層とボリエステル層とからなる多層構造を有
する。
第２図に詳しく示すように、口部１はねじ締め部ｌ１と
サポートリング部１２の一部とからなり、ねじ締め部１
ｌは開口端ｌ６と最初のねじ山１７乙の間の口端シール
部１３と、最初のねじ山ｌ７とロッキングリングｌ８と
の間のねじ・ロッキングリング部ｌ４とからなる。また
ねじ締めＩｌｌとサポートリング部ｌ２とを合わせた部
分（口部１＋サボー｝ Ｕング５）は、ヘッド圧付加邪
１５と呼ばれ、キャッピング時に大きなヘッド圧が付加
される。なおヘッド圧付加部ｌ５は延伸ブロー成形によ
っても延伸されない部分である。
サポートリング部１２の一部とからなり、ねじ締め部１
ｌは開口端ｌ６と最初のねじ山１７乙の間の口端シール
部１３と、最初のねじ山ｌ７とロッキングリングｌ８と
の間のねじ・ロッキングリング部ｌ４とからなる。また
ねじ締めＩｌｌとサポートリング部ｌ２とを合わせた部
分（口部１＋サボー｝ Ｕング５）は、ヘッド圧付加邪
１５と呼ばれ、キャッピング時に大きなヘッド圧が付加
される。なおヘッド圧付加部ｌ５は延伸ブロー成形によ
っても延伸されない部分である。
このような形状の口ＩＩは、耐熱性樹脂層６とポリエス
テル層７とが交互に形成された多層構造を有し、耐熱性
樹脂層６は、少なくとも口部１の下部において外側から
順に５層（６ａ〜６ｅ）となっている。一方ポリエステ
ル層７は各耐熱性樹脂層の間に存在し、７ａ〜７ｄの４
層となっている。
テル層７とが交互に形成された多層構造を有し、耐熱性
樹脂層６は、少なくとも口部１の下部において外側から
順に５層（６ａ〜６ｅ）となっている。一方ポリエステ
ル層７は各耐熱性樹脂層の間に存在し、７ａ〜７ｄの４
層となっている。
開口端１６は全面的に耐熱性樹脂層６によって覆われて
いる。また最外層の耐熱性樹脂層６ａは、サポートリン
グ５の上面５ａ及び外端面５ｂまでほぼ連続している。
いる。また最外層の耐熱性樹脂層６ａは、サポートリン
グ５の上面５ａ及び外端面５ｂまでほぼ連続している。
一方肩ＩＳ２は、外側から順にポリエステル層７ａ１耐
熱性樹脂層６ｂ、ポリエステル層７ｂ、耐熱性樹脂層６
ｃ、ポリエステル層７ｃ，耐熱性樹脂層６ｄ、及びポリ
エステル層７ｄからなっており、ここでは耐熱性樹脂層
が３層となっている。
熱性樹脂層６ｂ、ポリエステル層７ｂ、耐熱性樹脂層６
ｃ、ポリエステル層７ｃ，耐熱性樹脂層６ｄ、及びポリ
エステル層７ｄからなっており、ここでは耐熱性樹脂層
が３層となっている。
なお、サポートリング５の下面５ｃで、リングの根本の
部分はほぼポリエステル層からなっている。このように
応力がかかるサボー｝ ＩＪング５の根本に比較的脆い
耐熱性樹脂層がないので、サポートリング５のかけを防
止することができる。
部分はほぼポリエステル層からなっている。このように
応力がかかるサボー｝ ＩＪング５の根本に比較的脆い
耐熱性樹脂層がないので、サポートリング５のかけを防
止することができる。
耐熱性樹脂層６ａ〜６ｅの厚さには特に制限はないが、
開口端ｌ６に近づくにつれて耐熱性樹脂層６の占める割
合が多くなるようになっている。耐熱性樹脂層６の割合
は、重量比にして以下の通りであるのが好ましい。
開口端ｌ６に近づくにつれて耐熱性樹脂層６の占める割
合が多くなるようになっている。耐熱性樹脂層６の割合
は、重量比にして以下の通りであるのが好ましい。
口端シール部１３ （開口端１６から最初のネジ山ｌ７
まで）・ ・７０％以上 ネジ締め部１１（開口端ｌ６からロッキングＲ１８の下
端まで〉 ・・４０％以上 ヘッド圧付加部１５ （開口端１６からサポー｝ ＩＪ
ング５の下端まで）・・・３０％以上 肩部２・・・３％以上 このように耐熱性樹脂層６の割合を規定することで、８
０〜９５℃の液体を充填するホットフィルや、７０〜８
０℃のホットシャワーを３０分ほどボトル上方より施す
バステライジングに充分に耐え得るボトルとすることが
できる。なお、より好ましい耐熱性樹脂層６の割合は、
上記の四つの部分でそれぞれ８０〜９０％、５０〜６０
％、４０〜５０％、及び５〜ｌＯ％である。
まで）・ ・７０％以上 ネジ締め部１１（開口端ｌ６からロッキングＲ１８の下
端まで〉 ・・４０％以上 ヘッド圧付加部１５ （開口端１６からサポー｝ ＩＪ
ング５の下端まで）・・・３０％以上 肩部２・・・３％以上 このように耐熱性樹脂層６の割合を規定することで、８
０〜９５℃の液体を充填するホットフィルや、７０〜８
０℃のホットシャワーを３０分ほどボトル上方より施す
バステライジングに充分に耐え得るボトルとすることが
できる。なお、より好ましい耐熱性樹脂層６の割合は、
上記の四つの部分でそれぞれ８０〜９０％、５０〜６０
％、４０〜５０％、及び５〜ｌＯ％である。
なお、上記の多層予備成形品は以下の方法により成形す
ることができる。
ることができる。
多層予備成形品の成形は共射出成形法により行うことが
できるが、この共射出成形法は、第３図に概略的に示す
ホットランナーノズルを用い、ポリエステル樹脂及び耐
熱性樹脂の共射出のタイミングを第４図に例示するよう
に設定することにより行うことができる。
できるが、この共射出成形法は、第３図に概略的に示す
ホットランナーノズルを用い、ポリエステル樹脂及び耐
熱性樹脂の共射出のタイミングを第４図に例示するよう
に設定することにより行うことができる。
まず第３図に示すホットランナーノズル３０は、二つの
流路Ａ，Ｂを有し、流路Ａはさらに中央の直線状流路Ａ
１と、その外側に設けられた円筒状流路Ａ２とに等しく
分かれている。また流路Ｂは上記の二つの流路Ａ１、Ａ
２間に円筒状に設けられている。
流路Ａ，Ｂを有し、流路Ａはさらに中央の直線状流路Ａ
１と、その外側に設けられた円筒状流路Ａ２とに等しく
分かれている。また流路Ｂは上記の二つの流路Ａ１、Ａ
２間に円筒状に設けられている。
中央流路Ａ１の上端部にはチャッキ弁３１が設けられて
おり、チャッキ弁３１は流路Ａ１と流路Ｂとの樹脂圧の
差により上下に移動自在であり、流路Ｂの樹脂圧が高い
場合に流路Ｂが開放し得るようになっている。流路Ｂは
流路Ａ１に開口し、流路島と流路＾２は上方で合流して
ホットランナーノズル３０を出、射出成形型４０のキャ
ビティ４１に連絡している。
おり、チャッキ弁３１は流路Ａ１と流路Ｂとの樹脂圧の
差により上下に移動自在であり、流路Ｂの樹脂圧が高い
場合に流路Ｂが開放し得るようになっている。流路Ｂは
流路Ａ１に開口し、流路島と流路＾２は上方で合流して
ホットランナーノズル３０を出、射出成形型４０のキャ
ビティ４１に連絡している。
このようなホットランナーノズル３０を用いた多層予備
成形品の製造工程を、第４図に示す共射出のプログラム
及び第５図（ａ）〜（イ）に掲げる共射出の状態を示す
模式図に沿って説明する。なお、この例では流路Ａにポ
リエステル樹脂を流し、流路Ｂに耐熱性樹脂を流す。
成形品の製造工程を、第４図に示す共射出のプログラム
及び第５図（ａ）〜（イ）に掲げる共射出の状態を示す
模式図に沿って説明する。なお、この例では流路Ａにポ
リエステル樹脂を流し、流路Ｂに耐熱性樹脂を流す。
まずステップｌで流路Ａよりポリエステル樹脂を射出す
る。このときホットランナーノズル３０のチャッキ弁３
ｌは、第５図の（ａ）に示すように、ポリエステル樹脂
の射出圧により閉じられており、流路Ａ，及びＡ２から
ポリエステル樹脂のみが射出される。
る。このときホットランナーノズル３０のチャッキ弁３
ｌは、第５図の（ａ）に示すように、ポリエステル樹脂
の射出圧により閉じられており、流路Ａ，及びＡ２から
ポリエステル樹脂のみが射出される。
次にステップ２で、ポリエステル樹脂の射出率を下げる
。さらにステップ３として、ポリエステル樹脂の射出を
ステップ２と同様に続けながら耐熱性樹脂を流路Ｂより
射出する。このとき、耐熱性樹脂の射出圧がポリエステ
ル樹脂の射出圧より大きくなっているので、チャック弁
３１はその差に応じて開き、その分だけ耐熱性樹脂が射
出されることになる。
。さらにステップ３として、ポリエステル樹脂の射出を
ステップ２と同様に続けながら耐熱性樹脂を流路Ｂより
射出する。このとき、耐熱性樹脂の射出圧がポリエステ
ル樹脂の射出圧より大きくなっているので、チャック弁
３１はその差に応じて開き、その分だけ耐熱性樹脂が射
出されることになる。
ステップ３で射出された耐熱性樹脂は、第５図の（ｂ）
に示すように、流路Ａ．とＡ２とから射出される２つの
ポリエステル樹脂層７０ａ，？Ｏｂ間を進む。
に示すように、流路Ａ．とＡ２とから射出される２つの
ポリエステル樹脂層７０ａ，？Ｏｂ間を進む。
このとき耐熱性樹脂層６０は成形型内壁に接触すること
なく２つのポリエステル樹脂層７０ａ及び７０ｂ間を進
むので、樹脂温度の低下が少なく流動性が大きい。従っ
て、ポリエステル樹脂層７０ａ及び７０ｂよりも速いス
ピードで移動する。
なく２つのポリエステル樹脂層７０ａ及び７０ｂ間を進
むので、樹脂温度の低下が少なく流動性が大きい。従っ
て、ポリエステル樹脂層７０ａ及び７０ｂよりも速いス
ピードで移動する。
さらに、ステップ４として耐熱性樹脂の射出を止めずに
ポリエステル樹脂の射出率を上げる。すると第５図の（
ｃ）に示すように、ステップ３で射出されたポリエステ
ル樹脂層７０ａ、７０ｂに加えて、新たにポリエステル
樹脂層７０Ｃ，７０ｄが樹脂内を進行することになる。
ポリエステル樹脂の射出率を上げる。すると第５図の（
ｃ）に示すように、ステップ３で射出されたポリエステ
ル樹脂層７０ａ、７０ｂに加えて、新たにポリエステル
樹脂層７０Ｃ，７０ｄが樹脂内を進行することになる。
このときチャッキ弁３ｌはポリエステル樹脂の射出圧に
より幾分閉じられた状態となるので、耐熱性樹脂は薄く
射出される。またポリエステル樹脂層７０Ｃ及び７０ｄ
は樹脂層間を進行するので、ポリエステル樹脂７０ａ及
び７０ｂよりも速いスピードで移動する。
より幾分閉じられた状態となるので、耐熱性樹脂は薄く
射出される。またポリエステル樹脂層７０Ｃ及び７０ｄ
は樹脂層間を進行するので、ポリエステル樹脂７０ａ及
び７０ｂよりも速いスピードで移動する。
次にステップ５として、耐熱性樹脂の射出を止め、成形
型を充填するだけの量のポリエステル樹脂を射出し（第
５図の（イ）〉、最後に成形型４０内の圧力の調整（保
圧）をし（ステップ６〉、射出を終了する。
型を充填するだけの量のポリエステル樹脂を射出し（第
５図の（イ）〉、最後に成形型４０内の圧力の調整（保
圧）をし（ステップ６〉、射出を終了する。
以上に説明した共射出のプログラムにより多層予備成形
品を成形すれば、口部１の少なくとも下部には９層構造
（耐熱性樹脂層が５層）、肩部２には７層構造（耐熱性
樹脂層が３層）の樹脂層が形威されることになる。以下
にその理由を、共射出された樹脂層の先端部を示す模式
図（第６図（ａ）〜〔ｅ））を参照して説明する。
品を成形すれば、口部１の少なくとも下部には９層構造
（耐熱性樹脂層が５層）、肩部２には７層構造（耐熱性
樹脂層が３層）の樹脂層が形威されることになる。以下
にその理由を、共射出された樹脂層の先端部を示す模式
図（第６図（ａ）〜〔ｅ））を参照して説明する。
ステップ３において、第５図の（ｂ）に示すように、二
つのポリエステル樹脂７０ａ及び７０ｂ間に耐熱性樹脂
が射出されると、耐熱性樹脂層６０は二つのポリエステ
ル樹脂層７０ａ，７０ｂの間を進むが、中央を流れる耐
熱性樹脂層６０の方がスピードが速いので、耐熱性樹脂
層６０は第６図（ａ）に示すように、ポリエステル樹脂
の先端５０に近づく。そして第６図（ｂ）に示すように
耐熱性樹脂層６０がポリエステル樹脂層７０ａ、７０ｂ
を追い抜き、樹脂層の先端９５０を占めるようになる。
つのポリエステル樹脂７０ａ及び７０ｂ間に耐熱性樹脂
が射出されると、耐熱性樹脂層６０は二つのポリエステ
ル樹脂層７０ａ，７０ｂの間を進むが、中央を流れる耐
熱性樹脂層６０の方がスピードが速いので、耐熱性樹脂
層６０は第６図（ａ）に示すように、ポリエステル樹脂
の先端５０に近づく。そして第６図（ｂ）に示すように
耐熱性樹脂層６０がポリエステル樹脂層７０ａ、７０ｂ
を追い抜き、樹脂層の先端９５０を占めるようになる。
この時点では樹脂層はポリエステル樹脂層７０ａ／耐熱
性樹脂層６０／ポリエステル樹脂層７０ｂの３層構造で
あるが、さらに第６図（ｃ）に示すように、耐熱性樹脂
層６０は先端５０から湧き出してポリエステル樹脂層７
０ａ，７０ｂの先端部を覆うようになる。すなわち、二
つのポリエステル樹脂層７０ａ及び７０ｂは、耐熱性樹
脂６０の内部を進行し、このために耐熱性樹脂６０の一
部が成形型内壁面付近に残る。この時点で樹脂層は耐熱
性樹脂層６０ａ／ポリエステル樹脂層７０ａ／耐熱性樹
脂層６０ｂ／ポリエステル樹脂層７０ｂ／耐熱性樹脂層
６０ｃの５層構造となる。
性樹脂層６０／ポリエステル樹脂層７０ｂの３層構造で
あるが、さらに第６図（ｃ）に示すように、耐熱性樹脂
層６０は先端５０から湧き出してポリエステル樹脂層７
０ａ，７０ｂの先端部を覆うようになる。すなわち、二
つのポリエステル樹脂層７０ａ及び７０ｂは、耐熱性樹
脂６０の内部を進行し、このために耐熱性樹脂６０の一
部が成形型内壁面付近に残る。この時点で樹脂層は耐熱
性樹脂層６０ａ／ポリエステル樹脂層７０ａ／耐熱性樹
脂層６０ｂ／ポリエステル樹脂層７０ｂ／耐熱性樹脂層
６０ｃの５層構造となる。
次に、ステップ４では、第５図（ｃ）のように耐熱性樹
脂とポリエステル樹脂が共射出される。新たなポリエス
テル樹脂層７０ｃと７０ｄは、樹脂層間を進行するので
、第６図（ｄ）に示すように、先行した二つのポリエス
テル樹脂層７０ａ，７０ｂより早く進行する。またポリ
エステル樹脂層７０ａ、７０ｂに接触している耐熱性樹
脂層部分も幾分温度低下により流動性が低下しているの
で、ポリエステル樹脂層７０ｃ，７０ｄはそれよりも早
く進行することになる。従って、耐熱性樹脂層６０の外
側は、ポリエステル樹脂層７０ａと７０ｃ間に、またポ
リエステル樹脂層７０ｂと７０ｄ間にそれぞれ取り残さ
れることになり、最終的に第６図（ｅ）に示すように、
それぞれ新たな耐熱性樹脂層６０ｄ及び６０ｅが形或さ
れることになる。よって樹脂層は５層の耐熱性樹脂６０
ａ〜６０ｅを含む９層構造となる。
脂とポリエステル樹脂が共射出される。新たなポリエス
テル樹脂層７０ｃと７０ｄは、樹脂層間を進行するので
、第６図（ｄ）に示すように、先行した二つのポリエス
テル樹脂層７０ａ，７０ｂより早く進行する。またポリ
エステル樹脂層７０ａ、７０ｂに接触している耐熱性樹
脂層部分も幾分温度低下により流動性が低下しているの
で、ポリエステル樹脂層７０ｃ，７０ｄはそれよりも早
く進行することになる。従って、耐熱性樹脂層６０の外
側は、ポリエステル樹脂層７０ａと７０ｃ間に、またポ
リエステル樹脂層７０ｂと７０ｄ間にそれぞれ取り残さ
れることになり、最終的に第６図（ｅ）に示すように、
それぞれ新たな耐熱性樹脂層６０ｄ及び６０ｅが形或さ
れることになる。よって樹脂層は５層の耐熱性樹脂６０
ａ〜６０ｅを含む９層構造となる。
このように、成形型内のキャビティの各部分の容積を考
慮して、射出する樹脂の量及びタイミングを適切に設定
することで、口部１の少なくとも下部に５層の耐熱性樹
脂層を含む９層構造の多層予備成形品を製造することが
できる。なお多層予備成形品の肩部に設けられる３つの
耐熱性樹脂層は、第６図（ｅ）における耐熱性樹脂層６
０ｄ、６０ｂ及び６０ｅである。
慮して、射出する樹脂の量及びタイミングを適切に設定
することで、口部１の少なくとも下部に５層の耐熱性樹
脂層を含む９層構造の多層予備成形品を製造することが
できる。なお多層予備成形品の肩部に設けられる３つの
耐熱性樹脂層は、第６図（ｅ）における耐熱性樹脂層６
０ｄ、６０ｂ及び６０ｅである。
以上の説明から明らかなように、口邪の少なくとも下部
に５層の耐熱性樹脂層が成形される条件は、第４図のス
テップ４の工程を行うことであり、詳述すれば、耐熱性
樹脂の射出を停止することなく、ポリエステル樹脂の射
出率を上昇させることにより、第６図（６）〜（ｅ）に
示すような現象を引き起こすことである。これに対して
、耐熱性樹脂の射出を停止して、ポリエステル樹脂の射
出率を上昇させると、中央の耐熱性樹脂層６０ｂが十分
に長く維持されず、キャビティ内を進行するうちに短く
なるので（耐熱性樹脂層６０ｂが最も中央に位置するこ
とによる）、口邪に達したときには消減し、耐熱性樹脂
層は全部で４層となる。
に５層の耐熱性樹脂層が成形される条件は、第４図のス
テップ４の工程を行うことであり、詳述すれば、耐熱性
樹脂の射出を停止することなく、ポリエステル樹脂の射
出率を上昇させることにより、第６図（６）〜（ｅ）に
示すような現象を引き起こすことである。これに対して
、耐熱性樹脂の射出を停止して、ポリエステル樹脂の射
出率を上昇させると、中央の耐熱性樹脂層６０ｂが十分
に長く維持されず、キャビティ内を進行するうちに短く
なるので（耐熱性樹脂層６０ｂが最も中央に位置するこ
とによる）、口邪に達したときには消減し、耐熱性樹脂
層は全部で４層となる。
なお、このような多層予備成形品の製造には射出時のシ
リンダ温度、シリンダ圧力、ポリエステル樹脂と耐熱性
樹脂との粘度差等をしっかりと規定しておく必要がある
。特に樹脂の粘度は温度により大きく左右されるので、
樹脂の温度を一定に保つことは重要であり、たとえば耐
熱性樹脂としてＵボリマーを用い、ポリエステル樹脂と
してポリエチレンテレフタレートを用いるときは、Ｕポ
リマーの樹脂温度は２７０〜３１０ ｔとし、ポリエチ
レンテレフタレートの温度を２６０〜３００ ｔ：とす
るのが好ましい。より好ましい樹脂温度はＵポリマーで
２８０〜２９５℃であり、ポリエチレンテレフタレート
では２７０〜２８５℃である。
リンダ温度、シリンダ圧力、ポリエステル樹脂と耐熱性
樹脂との粘度差等をしっかりと規定しておく必要がある
。特に樹脂の粘度は温度により大きく左右されるので、
樹脂の温度を一定に保つことは重要であり、たとえば耐
熱性樹脂としてＵボリマーを用い、ポリエステル樹脂と
してポリエチレンテレフタレートを用いるときは、Ｕポ
リマーの樹脂温度は２７０〜３１０ ｔとし、ポリエチ
レンテレフタレートの温度を２６０〜３００ ｔ：とす
るのが好ましい。より好ましい樹脂温度はＵポリマーで
２８０〜２９５℃であり、ポリエチレンテレフタレート
では２７０〜２８５℃である。
以上に説明したように、まず口邪の少なくとも下部に５
層の耐熱性樹脂層を有する９層構造を有し、肩部に３層
の耐熱性樹脂層を有する７層構造を有する多層予備成形
品を成形し、次にこれを延伸ブロー成形することにより
、耐熱性多層ボトルを製造する。
層の耐熱性樹脂層を有する９層構造を有し、肩部に３層
の耐熱性樹脂層を有する７層構造を有する多層予備成形
品を成形し、次にこれを延伸ブロー成形することにより
、耐熱性多層ボトルを製造する。
第７図は本発明の耐熱性多層ボトルの製造方法を実施す
るのに用いることができる延伸ブロー成形装置の一例を
概略的に示す断面図である。この装置は、口部型１０１
と肩部型１０２と胴部型１０３と底部型１０４とからな
る延伸ブロー成形用金型１００と、口部型１０１に密封
状態に装着し得るブローマンドレル１０５と、ブローマ
ンドレル１０５の下端に取り付けられた延伸ロッド１０
６と、上端に取りつけられた固定ブロック１１６と、延
伸ロッド固定ブロック１１７とを有する。ここで延伸ロ
ッド１０６ ハ延伸ロッドスライドスリーブ１１２によ
りブローマンドレル１０５の中心に位置決めされている
。またブローマン・ドレル１０５は、口部型１０１から
金型１００のキャビティ内に延びた円筒ｔａＢ１０５ａ
を有しており、その円筒部１０５ａは、ボトルの肩部の
上部付近まで達する長さを有している。これによって、
ブローされるエアは、多層予備成形品の肩部に直接当た
ることなく予備成形品内に流入するので、ブロ−エアが
いわゆる断熱膨張をしても成形品の肩部付近が冷却され
ることはなく、成形されるボトルの肩部付近での白化を
防ぐことができる。
るのに用いることができる延伸ブロー成形装置の一例を
概略的に示す断面図である。この装置は、口部型１０１
と肩部型１０２と胴部型１０３と底部型１０４とからな
る延伸ブロー成形用金型１００と、口部型１０１に密封
状態に装着し得るブローマンドレル１０５と、ブローマ
ンドレル１０５の下端に取り付けられた延伸ロッド１０
６と、上端に取りつけられた固定ブロック１１６と、延
伸ロッド固定ブロック１１７とを有する。ここで延伸ロ
ッド１０６ ハ延伸ロッドスライドスリーブ１１２によ
りブローマンドレル１０５の中心に位置決めされている
。またブローマン・ドレル１０５は、口部型１０１から
金型１００のキャビティ内に延びた円筒ｔａＢ１０５ａ
を有しており、その円筒部１０５ａは、ボトルの肩部の
上部付近まで達する長さを有している。これによって、
ブローされるエアは、多層予備成形品の肩部に直接当た
ることなく予備成形品内に流入するので、ブロ−エアが
いわゆる断熱膨張をしても成形品の肩部付近が冷却され
ることはなく、成形されるボトルの肩部付近での白化を
防ぐことができる。
ブローマンドレル１０５の中央には延伸ロッド１０６が
貫通しており、その周囲には流路１０８及び１０９があ
る。流路１０８にはシースヒータ１１０が設けられてお
り、流路１０８と１０９との間には分離用スリーブ１０
７が設けられている。また延伸ロッドｌ０６は管状とな
っていて、その中を冷却流体が流通できるようになって
おり、金型内に突出する部分にはガスを吹き出すための
複数の孔部１１１が設けられている。なお延伸ロッド１
０６は固定ブロック１１７において開口部１１３を有し
、開口部１１３は弁を有するバイブ等（図示せず〉を介
して冷却流体源（図示せず）に接続している。また流路
１０８、１０９は固定ブロック１１６においてそれぞれ
開口部１１５ 、１．１４を有し、開口部１１４は末端
に弁を有するパイプ等（図示せず）を介してリリーフ弁
（図示せず）に接続しており、開口邪１１５は弁を有す
るバイブ等（図示せず）を介して加圧エア源（図示せず
）に接続している。加熱加圧エア及び冷却流体の流入、
抜気の際には、各パイプに取りつけられた複数の弁を適
宜開閉することにより気体の流路を設定する。
貫通しており、その周囲には流路１０８及び１０９があ
る。流路１０８にはシースヒータ１１０が設けられてお
り、流路１０８と１０９との間には分離用スリーブ１０
７が設けられている。また延伸ロッドｌ０６は管状とな
っていて、その中を冷却流体が流通できるようになって
おり、金型内に突出する部分にはガスを吹き出すための
複数の孔部１１１が設けられている。なお延伸ロッド１
０６は固定ブロック１１７において開口部１１３を有し
、開口部１１３は弁を有するバイブ等（図示せず〉を介
して冷却流体源（図示せず）に接続している。また流路
１０８、１０９は固定ブロック１１６においてそれぞれ
開口部１１５ 、１．１４を有し、開口部１１４は末端
に弁を有するパイプ等（図示せず）を介してリリーフ弁
（図示せず）に接続しており、開口邪１１５は弁を有す
るバイブ等（図示せず）を介して加圧エア源（図示せず
）に接続している。加熱加圧エア及び冷却流体の流入、
抜気の際には、各パイプに取りつけられた複数の弁を適
宜開閉することにより気体の流路を設定する。
このような装置の金型１００内に多層予備成形品を設置
し、以下のようにして延伸ブロー成形を行う。
し、以下のようにして延伸ブロー成形を行う。
まず、加圧エアを開口部１１５より流路１０８に流入し
、シースヒータ１１０により所定温度まで加熱しながら
、スリーブ１１２の孔より吐出させ、多層予備成形品を
延伸する。このとき、多層予備成形品の拡大とともに延
伸ロッド１０６がその中に進入していく。なおこの際、
二軸延伸ブロー成形用加熱加圧エアの温度は５０℃以上
、好ましくは８０〜１００℃程度であり、圧力は１５〜
５０ｋｇ ／ ｃｄ，好ましくは２（］− ４０ｋｇ
／ ｃｔｌである。
、シースヒータ１１０により所定温度まで加熱しながら
、スリーブ１１２の孔より吐出させ、多層予備成形品を
延伸する。このとき、多層予備成形品の拡大とともに延
伸ロッド１０６がその中に進入していく。なおこの際、
二軸延伸ブロー成形用加熱加圧エアの温度は５０℃以上
、好ましくは８０〜１００℃程度であり、圧力は１５〜
５０ｋｇ ／ ｃｄ，好ましくは２（］− ４０ｋｇ
／ ｃｔｌである。
なお加熱エアを用いて延伸ブロー成形するのは、Ｍ部な
どのポリエステル層と耐熱性樹脂層からなる部分の白化
現象を防止するためである。
どのポリエステル層と耐熱性樹脂層からなる部分の白化
現象を防止するためである。
加熱加圧エアにより二軸延伸ブロー成形を行った後、吹
き込んだエアを３〜５０秒間保持してボトルを成形用金
型の内壁面に押圧しながら、ボトルの各部を金型の温度
において熱処理する。具体的には、金型１００の口部型
１０１は、耐熱性樹脂を多く含みかつほとんど延伸され
ない多層予備成形品の口部と接触し、Ｎ部型１０２は耐
熱性樹脂をいくらか含み、かつ中程度の延伸率を有する
肩部と接触し、胴部型１０３は耐熱性樹脂を含まず最も
延伸される多層予備成形品の胴部と接触し、底部型１０
４は耐熱性樹脂を含まず延伸率が低くかつ肉厚な多層予
備成形品の底部と接触する。ここで金型１００の各８（
口部型、肩部型、桐部型及び底部型）はそれぞれ所定の
温度に保持されており、ボトルは４つの異なった温度に
より熱処理される。この金型各邪の温度は、用いた多層
予備成形品の各部における耐熱性樹脂の割合及び延伸率
の違いを考慮して設定されている。具体的には、使用す
る耐熱性樹脂の種類によって多少異なるが、口部型の温
度は２０〜６０℃、肩部型の温度は９５〜１３０℃、胴
部型の温度は８５〜１３０℃、底部型の温度は６０〜８
０℃とするのがよい。ここで肩部型は、耐熱性樹脂層の
白化を防止するために、胴部型の温度と同等ないしそれ
以上に設定するのが良い。
き込んだエアを３〜５０秒間保持してボトルを成形用金
型の内壁面に押圧しながら、ボトルの各部を金型の温度
において熱処理する。具体的には、金型１００の口部型
１０１は、耐熱性樹脂を多く含みかつほとんど延伸され
ない多層予備成形品の口部と接触し、Ｎ部型１０２は耐
熱性樹脂をいくらか含み、かつ中程度の延伸率を有する
肩部と接触し、胴部型１０３は耐熱性樹脂を含まず最も
延伸される多層予備成形品の胴部と接触し、底部型１０
４は耐熱性樹脂を含まず延伸率が低くかつ肉厚な多層予
備成形品の底部と接触する。ここで金型１００の各８（
口部型、肩部型、桐部型及び底部型）はそれぞれ所定の
温度に保持されており、ボトルは４つの異なった温度に
より熱処理される。この金型各邪の温度は、用いた多層
予備成形品の各部における耐熱性樹脂の割合及び延伸率
の違いを考慮して設定されている。具体的には、使用す
る耐熱性樹脂の種類によって多少異なるが、口部型の温
度は２０〜６０℃、肩部型の温度は９５〜１３０℃、胴
部型の温度は８５〜１３０℃、底部型の温度は６０〜８
０℃とするのがよい。ここで肩部型は、耐熱性樹脂層の
白化を防止するために、胴部型の温度と同等ないしそれ
以上に設定するのが良い。
次の工程では、加熱エアを流路１０９を通して開口部１
１４より抜気し、延伸ロッドを通して冷却流体を吹き込
んで前記ボトルを急冷する。この急冷により、成形され
たボトルの離型時の変形を著しく少なくすることができ
、それによりボトルの寸法安定性を得ることができる。
１４より抜気し、延伸ロッドを通して冷却流体を吹き込
んで前記ボトルを急冷する。この急冷により、成形され
たボトルの離型時の変形を著しく少なくすることができ
、それによりボトルの寸法安定性を得ることができる。
冷却流体は、開口部１１３より一定の圧力で延伸ロッド
１０６内に流入する。上述のように、延伸ロッド１０６
の先端部（多層予備成形品内に挿入される部分）には多
数の孔部１１１が設けられているので、冷却エアは延伸
ブロー成形されたボトル内に吐出され、ボトルを冷却す
る。冷却流体の温度は５０℃以下、好ましくは５〜２０
℃程度であり、圧力は０〜３０ｋｇ ／ ｃａｌ ，好
ましくは５〜１５ｋｇ／ｃｄである。
１０６内に流入する。上述のように、延伸ロッド１０６
の先端部（多層予備成形品内に挿入される部分）には多
数の孔部１１１が設けられているので、冷却エアは延伸
ブロー成形されたボトル内に吐出され、ボトルを冷却す
る。冷却流体の温度は５０℃以下、好ましくは５〜２０
℃程度であり、圧力は０〜３０ｋｇ ／ ｃａｌ ，好
ましくは５〜１５ｋｇ／ｃｄである。
なお冷却流体としては、冷却エア又は液体窒素若しくは
それを気化したガスのいずれかを用いることができる。
それを気化したガスのいずれかを用いることができる。
冷却流体は冷却終了後、マンドレル１０５内の流路１０
９を通って開口部１１４より排出されるので、延伸ブロ
ー成形されたボトルは常に新鮮な冷却流体に接触するこ
とになり、急冷される。その際、開口部１１４に接続し
たリリーフ弁により、冷却流体の圧力レベルは一定に保
たれる。通常、冷却時間は冷却エアの場合１〜１０秒程
度、液体又は気化窒素ガスの場合ｌ〜５秒程度である。
９を通って開口部１１４より排出されるので、延伸ブロ
ー成形されたボトルは常に新鮮な冷却流体に接触するこ
とになり、急冷される。その際、開口部１１４に接続し
たリリーフ弁により、冷却流体の圧力レベルは一定に保
たれる。通常、冷却時間は冷却エアの場合１〜１０秒程
度、液体又は気化窒素ガスの場合ｌ〜５秒程度である。
急冷により成形容器の温度は６０〜９０℃程度にまで冷
却される。
却される。
そして急冷後、ブロー型により再加熱される前にすみや
かに離型し、第７図中に示すようなた耐熱性多層ボトル
１２０を得ることができる。
かに離型し、第７図中に示すようなた耐熱性多層ボトル
１２０を得ることができる。
以上説明したような方法によれば、口Ｂ１と肩部２とに
多層の耐熱性樹脂層を有する、耐熱性に優れたボトルを
製造することができる。これはホットフィル又はバステ
ライジングの工程で最も熱くなる部分はボトルの口部及
び肩部であるからである。一方、ボトルの胴部及び底部
については、耐熱性樹脂層を実質的に形或しないが、上
記した熱処理によりホットフィルまたはバステライジン
グの温度条件に耐え得るので、十分である。また耐熱性
樹脂は比較的高価であるので、胴部及び底部に耐熱性樹
脂層を形或しないことにより、ボトル全体のコストを低
減することができる。
多層の耐熱性樹脂層を有する、耐熱性に優れたボトルを
製造することができる。これはホットフィル又はバステ
ライジングの工程で最も熱くなる部分はボトルの口部及
び肩部であるからである。一方、ボトルの胴部及び底部
については、耐熱性樹脂層を実質的に形或しないが、上
記した熱処理によりホットフィルまたはバステライジン
グの温度条件に耐え得るので、十分である。また耐熱性
樹脂は比較的高価であるので、胴部及び底部に耐熱性樹
脂層を形或しないことにより、ボトル全体のコストを低
減することができる。
なお上述の説明においては、耐熱性樹脂層が５層となっ
ている部分は口邪の少なくとも下部であるが、口邪の他
の部分では、射出条件により隣接する耐熱性樹脂層が融
合していることもある。しかしその場合でも耐熱性樹脂
層の割合は大きいので、口部は十分な耐熱性を有してい
るのは明らかである。従って、口部全体が５層の耐熱性
樹脂層を有することが必要であるのでなく、口邪の少な
くとも下部において５層の耐熱性樹脂層を有していれば
十分である。
ている部分は口邪の少なくとも下部であるが、口邪の他
の部分では、射出条件により隣接する耐熱性樹脂層が融
合していることもある。しかしその場合でも耐熱性樹脂
層の割合は大きいので、口部は十分な耐熱性を有してい
るのは明らかである。従って、口部全体が５層の耐熱性
樹脂層を有することが必要であるのでなく、口邪の少な
くとも下部において５層の耐熱性樹脂層を有していれば
十分である。
本発明を以下の実施例によりさらに詳細に説明する。
実施例１
ポリエチレンテレフタレート樹脂として三井ＰＥ Ｔ
Ｊ １２５ （三井石油化学■製）を用い、耐熱性樹
脂としてポリエチレンテレフタレートとポリアリレート
のブレンドボリマー（Ｕボリマー８４００、ユニチカ製
〉 （以下Ｕポリマーと呼ぶ）を用いて、共射出成形法
により多層予備成形品を成形した。
Ｊ １２５ （三井石油化学■製）を用い、耐熱性樹
脂としてポリエチレンテレフタレートとポリアリレート
のブレンドボリマー（Ｕボリマー８４００、ユニチカ製
〉 （以下Ｕポリマーと呼ぶ）を用いて、共射出成形法
により多層予備成形品を成形した。
射出成形装置としては日精ＡＳＢ機械■製ＡＳＢ６５０
ＮＨＴ型を用い、第３図に示すホットランナーノズルを
接続して、第４図に示す共射出プログラムにより多層予
備成形品の成形を行った。
ＮＨＴ型を用い、第３図に示すホットランナーノズルを
接続して、第４図に示す共射出プログラムにより多層予
備成形品の成形を行った。
なおこのときのポリエチレンテレフタレート側の射出バ
レル温度を２７２℃、Ｕボリマー側の射出バレル温度を
２８４℃とした。またポリエチレンテレフタレートの射
出率はステップ１では７．７４ｇ／秒、ステップ２及び
３では１．８ｇ／秒、ステップ４では１．８ｇ／秒から
２．８ｇ／秒まで増加させ、ステップ５では２．８ｇ／
秒を保持した。Ｕボリマーはステップ３及び４において
、最大２．８ｇ／秒となるようにした。
レル温度を２７２℃、Ｕボリマー側の射出バレル温度を
２８４℃とした。またポリエチレンテレフタレートの射
出率はステップ１では７．７４ｇ／秒、ステップ２及び
３では１．８ｇ／秒、ステップ４では１．８ｇ／秒から
２．８ｇ／秒まで増加させ、ステップ５では２．８ｇ／
秒を保持した。Ｕボリマーはステップ３及び４において
、最大２．８ｇ／秒となるようにした。
得られた多層予備成形品を軸線方向に切断してその断面
を観察した。その結果、口邪の下部及び肩部は、第２図
に示すように、それぞれ９層（５層の耐熱性樹脂層）及
び７層（３層の耐熱性樹脂層）となっていることが認め
られた。また多層予備成形品の各部でのＵボリマーの占
める割合は、口端シール部１３で８５％、ネジ締め部ｌ
１で５５％、ヘッド圧付加部１５で４４％、肩部２では
４％であった。
を観察した。その結果、口邪の下部及び肩部は、第２図
に示すように、それぞれ９層（５層の耐熱性樹脂層）及
び７層（３層の耐熱性樹脂層）となっていることが認め
られた。また多層予備成形品の各部でのＵボリマーの占
める割合は、口端シール部１３で８５％、ネジ締め部ｌ
１で５５％、ヘッド圧付加部１５で４４％、肩部２では
４％であった。
次に得られた多層予備成形品を、第７図に示す延伸ブロ
ー成形用金型１００内に設置した。この金型の口部型１
０ｌ１肩部型１０２、胴部型１０３及び底部型１０４の
温度をそれぞれ４０℃、１２０℃、１０５℃、及び７０
℃に設定し、延伸ロッド１０６を予備成形品内に挿入し
つつ、８０℃、３０ｋｇ／ｃｕｔの加熱圧縮エアを噴出
し、延伸ブロー成形した。このとき吹き込んだエアを１
８秒間保持した後、抜気した。その後、２５℃、１０ｋ
ｇ／ｃｊの冷却エアを延伸ロッド１０６より噴出し、冷
却を行い耐熱性多層ボトルを得た。
ー成形用金型１００内に設置した。この金型の口部型１
０ｌ１肩部型１０２、胴部型１０３及び底部型１０４の
温度をそれぞれ４０℃、１２０℃、１０５℃、及び７０
℃に設定し、延伸ロッド１０６を予備成形品内に挿入し
つつ、８０℃、３０ｋｇ／ｃｕｔの加熱圧縮エアを噴出
し、延伸ブロー成形した。このとき吹き込んだエアを１
８秒間保持した後、抜気した。その後、２５℃、１０ｋ
ｇ／ｃｊの冷却エアを延伸ロッド１０６より噴出し、冷
却を行い耐熱性多層ボトルを得た。
得られた耐熱性多層ボトルに対して、８３〜８７℃のホ
ットフィル及び６５〜７０℃のバステライジングを施し
たが、口部及び肩部において良好な耐熱性を有している
ことが認められた。
ットフィル及び６５〜７０℃のバステライジングを施し
たが、口部及び肩部において良好な耐熱性を有している
ことが認められた。
以上詳述した通り、本発明の方法ではブロー成形された
ボトルの口部、肩部、胴部及び底部とをそれぞれ異なっ
た温度で熱処理するので、耐熱性樹脂を含む割合がボト
ルの各部で異なるような構造としても熱変形や経時変形
の生じない耐熱性に優れたボトルを白化現象を起こすこ
となく製造することができる。
ボトルの口部、肩部、胴部及び底部とをそれぞれ異なっ
た温度で熱処理するので、耐熱性樹脂を含む割合がボト
ルの各部で異なるような構造としても熱変形や経時変形
の生じない耐熱性に優れたボトルを白化現象を起こすこ
となく製造することができる。
従って、口邪に５層、肩部に３層の耐熱性樹脂層を有し
、胴部及び底部には耐熱性樹脂層を含まないようなボト
ルでも、容易に延伸ブロー成形により製造することがで
きる。このようなボトルは、口部及び肩部に配置した耐
熱性樹脂層により、ホットフィルやホットシャワーによ
るパステライジング等を適用するのに十分な耐熱性を有
する。
、胴部及び底部には耐熱性樹脂層を含まないようなボト
ルでも、容易に延伸ブロー成形により製造することがで
きる。このようなボトルは、口部及び肩部に配置した耐
熱性樹脂層により、ホットフィルやホットシャワーによ
るパステライジング等を適用するのに十分な耐熱性を有
する。
第ｌ図は本発明の方法を適用することができる多層予備
成形品の一例を示す概略断面図であり、第２図は第ｌ図
の多層予備成形品の口部及び肩部における多層構造の一
例を詳細に示す部分拡大断面図であり、 第３図は多層予備成形品を製造するのに使用するホット
ランナーノズルの一例を示す断面図であり、 第４図は多層予備成形品を製造する工程を概略的に示す
グラフであり、 第５図（ａ）〜（ｄ）は耐熱性樹脂とポリエステル樹脂
とを共射出した状態を示す部分概略断面図であり、第６
図（ａ）〜（ｅ）は耐熱性樹脂とポリエステル樹脂によ
り多層構造が形或される状態を示す模式図であり、 第７図は本発明の一実施例による耐熱性多層ボトルの製
造装置を示す断面図である。 １・・・・・口部 ２・・・ ・肩部 ３・・・・・胴部 ４・・・ ・底部 ５・・・・・サポートリング ６．６ａ〜６ｅ・・耐熱性樹脂層 ７．７ａ〜７ｄ・・ポリエステル層 １１・・ ・・ねじ締め部 １２・・ ・・サポートリング部 口端シール部 ねじ・ロッキングリング部 ヘッド圧付加部 ホットランナーノズル チャッキ弁 射出成形型 キャビテイ 延伸ブロー成形用金型 口部型 肩部型 胴部型 底部型 ブローマンドレル 延伸ロッド ・流路 ・シースヒータ ・孔部 １１４ ． １１５ ・・開口部 ・ブローマンドレル固定ブロック ・延伸ロッド固定ブロック １３・ １４・ ｌ５・ ３０・ ３１・ ４０・ ４１・ １００ １０１ １０２ １０３ １０４ １０５ １０６ １０８ ． １０９ １１０ １１１ １１３ ． １１６ １１７ １２０ Ａ，，Ａ．，Ｂ・ 耐熱性多層ボトル ・ホッ ト フ ンナーの流路 出 代 願 理 人 人 大 日
成形品の一例を示す概略断面図であり、第２図は第ｌ図
の多層予備成形品の口部及び肩部における多層構造の一
例を詳細に示す部分拡大断面図であり、 第３図は多層予備成形品を製造するのに使用するホット
ランナーノズルの一例を示す断面図であり、 第４図は多層予備成形品を製造する工程を概略的に示す
グラフであり、 第５図（ａ）〜（ｄ）は耐熱性樹脂とポリエステル樹脂
とを共射出した状態を示す部分概略断面図であり、第６
図（ａ）〜（ｅ）は耐熱性樹脂とポリエステル樹脂によ
り多層構造が形或される状態を示す模式図であり、 第７図は本発明の一実施例による耐熱性多層ボトルの製
造装置を示す断面図である。 １・・・・・口部 ２・・・ ・肩部 ３・・・・・胴部 ４・・・ ・底部 ５・・・・・サポートリング ６．６ａ〜６ｅ・・耐熱性樹脂層 ７．７ａ〜７ｄ・・ポリエステル層 １１・・ ・・ねじ締め部 １２・・ ・・サポートリング部 口端シール部 ねじ・ロッキングリング部 ヘッド圧付加部 ホットランナーノズル チャッキ弁 射出成形型 キャビテイ 延伸ブロー成形用金型 口部型 肩部型 胴部型 底部型 ブローマンドレル 延伸ロッド ・流路 ・シースヒータ ・孔部 １１４ ． １１５ ・・開口部 ・ブローマンドレル固定ブロック ・延伸ロッド固定ブロック １３・ １４・ ｌ５・ ３０・ ３１・ ４０・ ４１・ １００ １０１ １０２ １０３ １０４ １０５ １０６ １０８ ． １０９ １１０ １１１ １１３ ． １１６ １１７ １２０ Ａ，，Ａ．，Ｂ・ 耐熱性多層ボトル ・ホッ ト フ ンナーの流路 出 代 願 理 人 人 大 日
Claims (4)
- （１）ポリエステル層と耐熱性樹脂層とからなる耐熱性
多層ボトルを製造する方法において、 （ａ）口部と前記口部の下端に設けられたサポートリン
グと、前記サポートリングに続く 肩部と、胴部及び底部とを有し、前記口部 の少なくとも下部において５層の耐熱性樹 脂層を含む９層構造を有し、前記肩部には ３層の耐熱性樹脂層を含む７層構造を有す る多層予備成形品を成形し、 （ｂ）ブロー成形用金型内に前記多層予備成形品を設置
し、 （ｃ）加熱加圧エアを前記多層予備成形品内に吹き込ん
で二軸延伸ブロー成形を行い、 （ｄ）吹き込んだ加熱エアを３〜５０秒間保持するとと
もに、得られたボトルの胴部に接す る金型内壁の温度を８５〜１３０℃にして、前記ボトル
を熱処理し、 （ｅ）前記ボトル内に冷却流体を吹き込んで前記ボトル
を急冷し、 （ｆ）前記ボトルを離型する ことを特徴とする方法。 - （２）請求項１に記載の方法において、口部型と、肩部
型と、胴部型と、底部型とからなるブロー成形用金型を
用い、前記口部型の温度を２０〜６０℃、前記肩部型の
温度を９５〜１３０℃、前記胴部型の温度を８５〜１３
０℃、及び前記底部型の温度を６０〜８０℃とし、二軸
延伸ブロー成形されたボトルを前記成形用金型内で熱処
理することを特徴とする方法。 - （３）口部と前記口部の下端に設けられたサポートリン
グと、前記サポートリングに続く肩部と、胴部及び底部
とを有し、ポリエステル層と耐熱性樹脂層とからなる多
層予備成形品から、耐熱性多層ボトルを製造する装置に
おいて、ブロー成形用金型と、前記金型に装着されるブ
ローマンドレルと、前記ブローマンドレルの中心部に取
り付けられ、二軸延伸ブロー成形する多層予備成形品内
に挿入される延伸ロッドとを有し、前記金型は、口部型
と、肩部型と、胴部型と、底部型とからなり、前記金型
を構成する４つの型はそれぞれ独立に温度の設定をする
ことができ、前記ブローマンドレルは加熱加圧エア用流
路と、前記加熱加圧エア用流路とは分離された冷却流体
用流路とを有し、加熱加圧エアを前記多層予備成形品内
に吹き込んで、ブロー成形した後、冷却流体を流すこと
により得られたボトルを急冷することを特徴とする装置
。 - （４）請求項３に記載の装置において、前記ブローマン
ドレルは前記金型のキャビティ内に延びた円筒部を有し
ており、前記円筒部はボトルの肩部の上部にほぼ対応す
る位置まで達する長さを有していることを特徴とする装
置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1163261A JP2732299B2 (ja) | 1989-06-26 | 1989-06-26 | 耐熱性多層ボトルの製造方法及び装置 |
| US07/406,390 US5035931A (en) | 1988-09-12 | 1989-09-12 | Multi-layer parison, multi-layer bottle and apparatus for and method of manufacturing parison and bottle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1163261A JP2732299B2 (ja) | 1989-06-26 | 1989-06-26 | 耐熱性多層ボトルの製造方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0326523A true JPH0326523A (ja) | 1991-02-05 |
| JP2732299B2 JP2732299B2 (ja) | 1998-03-25 |
Family
ID=15770444
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1163261A Expired - Fee Related JP2732299B2 (ja) | 1988-09-12 | 1989-06-26 | 耐熱性多層ボトルの製造方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2732299B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116209557A (zh) * | 2020-10-21 | 2023-06-02 | 赫斯基注塑系统有限公司 | 用于注射模制具有高比例内层材料的多层制品的机器和方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102324362B1 (ko) * | 2020-09-23 | 2021-11-11 | 주식회사 아쿠아켐텍 | 공압을 이용한 튜브제조장치 및 그 방법 |
-
1989
- 1989-06-26 JP JP1163261A patent/JP2732299B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116209557A (zh) * | 2020-10-21 | 2023-06-02 | 赫斯基注塑系统有限公司 | 用于注射模制具有高比例内层材料的多层制品的机器和方法 |
| CN116209557B (zh) * | 2020-10-21 | 2026-03-17 | 赫斯基注塑系统有限公司 | 用于注射模制具有高比例内层材料的多层制品的机器和方法 |
| US12594702B2 (en) | 2020-10-21 | 2026-04-07 | Husky Injection Molding Systems Ltd. | Machine and method for injection molding multilayer articles having a high proportion of internal layer material |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2732299B2 (ja) | 1998-03-25 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |