JPH0342103A - リーラロールの圧延制御方法 - Google Patents
リーラロールの圧延制御方法Info
- Publication number
- JPH0342103A JPH0342103A JP17280989A JP17280989A JPH0342103A JP H0342103 A JPH0342103 A JP H0342103A JP 17280989 A JP17280989 A JP 17280989A JP 17280989 A JP17280989 A JP 17280989A JP H0342103 A JPH0342103 A JP H0342103A
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- Japan
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- reeler
- rolls
- tube
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/06—Rolling hollow basic material, e.g. Assel mills
- B21B19/10—Finishing, e.g. smoothing, sizing, reeling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は継目無管の内、外面を磨管するためのり−ラに
おける圧延制御方法に関する。
おける圧延制御方法に関する。
マンネスマン・プラグミル方式による継目無鋼管の製造
は、加熱したビレットの軸心部にピアサを用いて穿孔し
、エロンゲータによって薄肉化、拡径を行い、プラグく
ルによって延伸圧延した後、リーラにて管内外面をリー
リングし、サイプにて所定寸法に仕上げることによって
行われている。
は、加熱したビレットの軸心部にピアサを用いて穿孔し
、エロンゲータによって薄肉化、拡径を行い、プラグく
ルによって延伸圧延した後、リーラにて管内外面をリー
リングし、サイプにて所定寸法に仕上げることによって
行われている。
前記リーリング工程においては、リーラロール及びリー
ラプラグから成るリーラにて管の拡径と同時に内圧圧延
が行われる。
ラプラグから成るリーラにて管の拡径と同時に内圧圧延
が行われる。
第４図は前記リーラの要部を示す模式的一部切欠き平面
図、第５図はその模式的正面図である。
図、第５図はその模式的正面図である。
円柱形のリーラロール４１．４２の間の中央部にはり−
ラブラグ４３が配されている。前記ロール４１４２に噛
み込ませた管ｌに摩擦力を加え管１をその長さ方向に螺
進移動させつつ前記プラグ４３を貫入させてリーリング
を行うためには、ロール４１゜４２を同一方向に同一速
度で回転させると共に、夫々のロール軸を水平方向に対
して傾斜角βだけ反対方向に傾斜させる必要がある。
ラブラグ４３が配されている。前記ロール４１４２に噛
み込ませた管ｌに摩擦力を加え管１をその長さ方向に螺
進移動させつつ前記プラグ４３を貫入させてリーリング
を行うためには、ロール４１゜４２を同一方向に同一速
度で回転させると共に、夫々のロール軸を水平方向に対
して傾斜角βだけ反対方向に傾斜させる必要がある。
このように管を傾斜させることは、管に推進力を与える
ために必要なものであるが、反面このｊＬｆｊ斜により
ロールと管との接触面積が小さく八るので、管が平滑に
圧延されず磨管能力が低下し、管の内外面の品質が悪く
なることがある。
ために必要なものであるが、反面このｊＬｆｊ斜により
ロールと管との接触面積が小さく八るので、管が平滑に
圧延されず磨管能力が低下し、管の内外面の品質が悪く
なることがある。
そこで管の噛み込み側（入側）でロール間距離が小さく
なるように前記ロールのロール軸を交叉角γだけ（頃け
ることによりリーラロール４Ｌ４２の入側におけるロー
ルと管との接触面積を大きくしてリーリング効率、磨管
能力を向上させることが従来行われている。
なるように前記ロールのロール軸を交叉角γだけ（頃け
ることによりリーラロール４Ｌ４２の入側におけるロー
ルと管との接触面積を大きくしてリーリング効率、磨管
能力を向上させることが従来行われている。
第６図は交叉角γを与えない場合の、第７図は交叉角Ｔ
を与えた場合のロール間距離を示すグラフであり、縦軸
にはロール間罷離、横軸にはロールの位置（リーラロー
ル４Ｌ４２の入側、出側）が夫々示されている。
を与えた場合のロール間距離を示すグラフであり、縦軸
にはロール間罷離、横軸にはロールの位置（リーラロー
ル４Ｌ４２の入側、出側）が夫々示されている。
第６図及び第７図から明らかなように交叉角Ｔを与えな
い場合、ロールはその中心部の一点でのみ管に接触し、
ロールと管１ ロールとプラグとの接触面積が小さく、
従ってリーリング効率、磨管能力が低い。一方、交叉角
Ｔを与えた場合、ロールの入側での前記接触面積が大き
く、リーリング効率、に′ｊ管能能力高い。
い場合、ロールはその中心部の一点でのみ管に接触し、
ロールと管１ ロールとプラグとの接触面積が小さく、
従ってリーリング効率、磨管能力が低い。一方、交叉角
Ｔを与えた場合、ロールの入側での前記接触面積が大き
く、リーリング効率、に′ｊ管能能力高い。
ところで前記交叉角Ｔの適正値は管の外径、肉厚、鋼種
、温度等圧延時の操業条件の変化に伴って変動し、一定
ではない。このため、従来は作業員が使用後のプラグ表
面の状態から交叉角Ｔを判定していた。ところが、この
ような交叉角制御方法では操業条件の変化に対応できず
、適正な交叉角γを得ることができなかった。そこでロ
ールの交叉角を適正に制で卸する圧延制御方法が求めら
れている。
、温度等圧延時の操業条件の変化に伴って変動し、一定
ではない。このため、従来は作業員が使用後のプラグ表
面の状態から交叉角Ｔを判定していた。ところが、この
ような交叉角制御方法では操業条件の変化に対応できず
、適正な交叉角γを得ることができなかった。そこでロ
ールの交叉角を適正に制で卸する圧延制御方法が求めら
れている。
リーラロールの圧延制御を行う方法としては例えば特開
昭５７−６４４０７号公報において、圧延ロールの回転
数、ロール径、被圧延材の仕上り外径及び予め指定され
た被圧延材−回転当たりの制御指定回数により算出した
制御周期により、ゴージ部を含む平面が管軸に対して交
叉する角度（ゴージ角）。
昭５７−６４４０７号公報において、圧延ロールの回転
数、ロール径、被圧延材の仕上り外径及び予め指定され
た被圧延材−回転当たりの制御指定回数により算出した
制御周期により、ゴージ部を含む平面が管軸に対して交
叉する角度（ゴージ角）。
プラグのリード位置等を制御する方法が開示されている
。
。
しかしながら、上述の圧延制御方法では長手方向の真円
度が優れた管を得ることはできるが、リーリング効率を
向上させることはできない。
度が優れた管を得ることはできるが、リーリング効率を
向上させることはできない。
そこで、本発明者は管の品質及びリーリング効率を向上
させる圧延制御１１方法としてロールの交叉角Ｔを適正
に制御する圧延制御方法を１″：ｆるべく実験、研究を
行った。その結果、管がロールに圧下されるときに管か
らロールへ反発する力（ロール反発力）を前記入側及び
出側で測定し、入側のロール反発力ａと出側のロール反
発力すとの比ａ／ｂを算出し、その値に基づき交叉角Ｔ
を適正に制御する方法を知見した。
させる圧延制御１１方法としてロールの交叉角Ｔを適正
に制御する圧延制御方法を１″：ｆるべく実験、研究を
行った。その結果、管がロールに圧下されるときに管か
らロールへ反発する力（ロール反発力）を前記入側及び
出側で測定し、入側のロール反発力ａと出側のロール反
発力すとの比ａ／ｂを算出し、その値に基づき交叉角Ｔ
を適正に制御する方法を知見した。
本発明は斯かる知見に基づいてなされたものであり、そ
の目的とするところは、前記入側のロール反発力ａと出
側のロール反発力すとの比ａ ／ ｂに基づいてリーラ
ロールの交叉角を制御することにより、被圧延対象物た
る管の品質を向上さ−Ｕると共にリーリング効率が高い
リーラロールの圧延制御１１方法を提供するにある。
の目的とするところは、前記入側のロール反発力ａと出
側のロール反発力すとの比ａ ／ ｂに基づいてリーラ
ロールの交叉角を制御することにより、被圧延対象物た
る管の品質を向上さ−Ｕると共にリーリング効率が高い
リーラロールの圧延制御１１方法を提供するにある。
本発明に係るリーラロールの圧延制御１１方法は、リー
ラロールのロール軸に交叉角を付り、して圧延を行うリ
ーラロールの圧延制御方法において、前記リーラロール
の入側のロール反発力ａとリーラロールの出側のロール
反発力すとの比ａ ／ ｂが０．５以上３．０以下にな
るように前記交叉角を制御することを特徴とする。
ラロールのロール軸に交叉角を付り、して圧延を行うリ
ーラロールの圧延制御方法において、前記リーラロール
の入側のロール反発力ａとリーラロールの出側のロール
反発力すとの比ａ ／ ｂが０．５以上３．０以下にな
るように前記交叉角を制御することを特徴とする。
本発明に係るリーラロールの圧延制御方法にあっては、
リーラロールの入側のロール反発力ａとリーラロールの
出側のロール反発力すとの比ａ ／ ｂが０．５以上３
．０以下になるように交叉角を制御する。
リーラロールの入側のロール反発力ａとリーラロールの
出側のロール反発力すとの比ａ ／ ｂが０．５以上３
．０以下になるように交叉角を制御する。
これによりリーラプラグと管との接触長は一定以上に保
たれ円滑なリーリングが行われる。またリーラロールの
入側、出側近傍で被圧延対象物たる管が過剰に圧下され
ることが防止される。
たれ円滑なリーリングが行われる。またリーラロールの
入側、出側近傍で被圧延対象物たる管が過剰に圧下され
ることが防止される。
以下本発明をその実施例を示す図面に基づき具体的に説
明する。
明する。
第１図は本発明に係るリーラロールの圧延制御方法を実
施するための装置を示す模式的一部切欠き平面図、第２
図はその模式的正面図である。図において、２１．２２
はリーラロールであり、これらのリーラロール２１．２
２の間の中央部にはり−ラブラグ３が配されている。前
記リーラロール２１．２２は、図示しない傾斜角制御装
置によって夫々が互いに水平面に対して反対方向に傾斜
角βだけ傾斜し、図示しないリーラロール駆動装置によ
り同一方向に回転せしめられる。またリーラロール２１
．２２は交叉角制御装置４によって夫々が被圧足利たる
管１の噛み込み側（入側）に向けて交叉角Ｔだけ管１側
へ傾けられる。前記リーラロール２１．２２にリーリン
グを行う管１が喰い込まれると、管１は第１図に示す白
抜き矢符の方向、即ち、管ｌのパスライン方向に前記リ
ーラプラグ３を貫入さセ・つつ移動し、リーリングされ
る。
施するための装置を示す模式的一部切欠き平面図、第２
図はその模式的正面図である。図において、２１．２２
はリーラロールであり、これらのリーラロール２１．２
２の間の中央部にはり−ラブラグ３が配されている。前
記リーラロール２１．２２は、図示しない傾斜角制御装
置によって夫々が互いに水平面に対して反対方向に傾斜
角βだけ傾斜し、図示しないリーラロール駆動装置によ
り同一方向に回転せしめられる。またリーラロール２１
．２２は交叉角制御装置４によって夫々が被圧足利たる
管１の噛み込み側（入側）に向けて交叉角Ｔだけ管１側
へ傾けられる。前記リーラロール２１．２２にリーリン
グを行う管１が喰い込まれると、管１は第１図に示す白
抜き矢符の方向、即ち、管ｌのパスライン方向に前記リ
ーラプラグ３を貫入さセ・つつ移動し、リーリングされ
る。
次に前述した如き装置を用いてリーラロール２１゜２２
の交叉角の制御を行う方法について説明する。
の交叉角の制御を行う方法について説明する。
リーラロール２１．２２は管１の噛み込み側（入側）と
、管ｌの抗板は側（出側）との２点で図示しない支持装
置に夫々支持されている。該支持装置に負荷される荷重
または支持装置の歪をストレンゲージ５で測定して入側
のロール反発力ａ （第１図破線矢符ａ）及び出側のロ
ール反発力ｂ（第１図破線矢符ｂ）を得、これらの比ａ
／ ｂを演算器６で算出する。
、管ｌの抗板は側（出側）との２点で図示しない支持装
置に夫々支持されている。該支持装置に負荷される荷重
または支持装置の歪をストレンゲージ５で測定して入側
のロール反発力ａ （第１図破線矢符ａ）及び出側のロ
ール反発力ｂ（第１図破線矢符ｂ）を得、これらの比ａ
／ ｂを演算器６で算出する。
第３図は上記入側ロール反発力ａと出側ロール反発力す
との比ａ ／ ｂと、リーラロール２１．２２及びリー
ラプラグ３の接触長との関係を示すグラフであり、縦軸
には前記接触長、横軸には前記比ａ ／ ｂがとられて
いる。図から明らかなようにａ ／ ｂが０．５未満に
なり、リーラプラグ３よりも出側方、向での圧下刃が過
剰になると、リーラロール２１．２２とり−ラブラグ３
との接触長が小さくなるのでリーラプラグ３による管ｌ
のリーリングが円滑に行われずリーリング効率が悪い。
との比ａ ／ ｂと、リーラロール２１．２２及びリー
ラプラグ３の接触長との関係を示すグラフであり、縦軸
には前記接触長、横軸には前記比ａ ／ ｂがとられて
いる。図から明らかなようにａ ／ ｂが０．５未満に
なり、リーラプラグ３よりも出側方、向での圧下刃が過
剰になると、リーラロール２１．２２とり−ラブラグ３
との接触長が小さくなるのでリーラプラグ３による管ｌ
のリーリングが円滑に行われずリーリング効率が悪い。
一方、ａ ／ ｂが３．０以上になり、リーラプラグ３
よりも入側方向での圧下刃が過剰になると、リーラロー
ル２１．２２とり−ラブラグ３との接触長が小さくなる
のでリーラプラグ３による管ｌのリーリングが円ン骨に
行われずリーリング効率が悪い。また、リーラプラグ３
よりも入側、出側方向の管１がリーラロール２１．２２
により過剰に圧下され、管１が大きく変形して不良品が
生しる。
よりも入側方向での圧下刃が過剰になると、リーラロー
ル２１．２２とり−ラブラグ３との接触長が小さくなる
のでリーラプラグ３による管ｌのリーリングが円ン骨に
行われずリーリング効率が悪い。また、リーラプラグ３
よりも入側、出側方向の管１がリーラロール２１．２２
により過剰に圧下され、管１が大きく変形して不良品が
生しる。
そこで、リーリング工程において交叉角の制？１１１を
行う場合、上述したようにして演算器６により入側のロ
ール反発力ａと出側のロール反発力すとの比ａ ／ ｂ
を算出し、ａ ／ ｂが０．５以上３．０以下の範囲外
の数値を示した場合、ａ ／ ｂが０．５以上３．０以
下の範囲内になるようにリーラロール２１．２２の駆動
軸の角度を交叉角制御装置４によって調整して交叉角γ
を適正化し、リーリングを行う。これによりリーラプラ
グ３と管１との接触面積は一定以上に保たれることとな
り、円滑なリーリングが行われる。
行う場合、上述したようにして演算器６により入側のロ
ール反発力ａと出側のロール反発力すとの比ａ ／ ｂ
を算出し、ａ ／ ｂが０．５以上３．０以下の範囲外
の数値を示した場合、ａ ／ ｂが０．５以上３．０以
下の範囲内になるようにリーラロール２１．２２の駆動
軸の角度を交叉角制御装置４によって調整して交叉角γ
を適正化し、リーリングを行う。これによりリーラプラ
グ３と管１との接触面積は一定以上に保たれることとな
り、円滑なリーリングが行われる。
本発明のり−ラロールの圧延制御方法を実施し、外径２
４４．５ｍｍ、厚さ１１．９９ｍｍの継目無鋼管を得た
。
４４．５ｍｍ、厚さ１１．９９ｍｍの継目無鋼管を得た
。
その際の圧延条件を表１に示す。
（以下余白）
表
■
その結果、圧下量Ｑ、４ ｍｍのリーリングが円滑に行
われ、鋼管内、外面が良好に磨管され、従来のものに比
してリーリング効率及び磨管能ツノが向上した。
われ、鋼管内、外面が良好に磨管され、従来のものに比
してリーリング効率及び磨管能ツノが向上した。
以上詳述した如く本発明に係るリーラロールの圧延制御
方法においては、リーラロールの入側のロール反発力ａ
とリーラロールの出側のロール反発力すとの比ａ ／
ｂが０．５以上３．０以下になるように交叉角を制御す
ることにより、リーラロールの入側、出側近傍で被圧延
対象物たる管が過剰に圧下されることが防止される。ま
たリーラプラグと管との接触長が一定以上に保たれ、リ
ーラプラグによる管のリーリングが円滑に行われる。こ
のように本発明方法によると交叉角Ｔが適正に制御され
、成品の品質とり−リングの効率とを同上さ−仕ること
ができるという優れた効果を奏する。
方法においては、リーラロールの入側のロール反発力ａ
とリーラロールの出側のロール反発力すとの比ａ ／
ｂが０．５以上３．０以下になるように交叉角を制御す
ることにより、リーラロールの入側、出側近傍で被圧延
対象物たる管が過剰に圧下されることが防止される。ま
たリーラプラグと管との接触長が一定以上に保たれ、リ
ーラプラグによる管のリーリングが円滑に行われる。こ
のように本発明方法によると交叉角Ｔが適正に制御され
、成品の品質とり−リングの効率とを同上さ−仕ること
ができるという優れた効果を奏する。
第１図は本発明に係るリーラロールの圧延制ｔ’ｆ１１
方法を実施するための装置を示す模式的一部切欠き平面
図、第２図はその模式的正面図、第３図は入側ロール反
発力ａと出側ロール反発力すとの比ａ ／ ｂとリーラ
ロール及びリーラプラグの接触長との関係を示すグラフ
、第４図は従来のリーラロールの圧延制御方法を実施す
るための装置を示す模式的一部切欠き平面図、第５図は
その模式的正面図、第６図は交叉角Ｔを与えない場合の
従来のリーラロール制御方法におけるロール間距離を示
すグラフ、第７図は交叉角γを与えた場合の従来のリー
ラロール制御方法におけるロール間距離を示すグラフで
ある。 ｌ・・・管 ２１．２２・・・リーラロール ３・・・
リーラプラグ ４・・・交叉角制御装置 ５・・・スト
レンゲ−シロ・・・演算器 ａ・・・入側ロール反発力 ｂ・・・出側口 −ル反発力 γ・・・交叉角 特 許
方法を実施するための装置を示す模式的一部切欠き平面
図、第２図はその模式的正面図、第３図は入側ロール反
発力ａと出側ロール反発力すとの比ａ ／ ｂとリーラ
ロール及びリーラプラグの接触長との関係を示すグラフ
、第４図は従来のリーラロールの圧延制御方法を実施す
るための装置を示す模式的一部切欠き平面図、第５図は
その模式的正面図、第６図は交叉角Ｔを与えない場合の
従来のリーラロール制御方法におけるロール間距離を示
すグラフ、第７図は交叉角γを与えた場合の従来のリー
ラロール制御方法におけるロール間距離を示すグラフで
ある。 ｌ・・・管 ２１．２２・・・リーラロール ３・・・
リーラプラグ ４・・・交叉角制御装置 ５・・・スト
レンゲ−シロ・・・演算器 ａ・・・入側ロール反発力 ｂ・・・出側口 −ル反発力 γ・・・交叉角 特 許
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、リーラロールのロール軸に交叉角を付与して圧延を
行うリーラロールの圧延制御方法において、 前記リーラロールの入側のロール反発力ａ とリーラロールの出側のロール反発力ｂ との比ａ／ｂが０．５以上３．０以下になるように前記
交叉角を制御することを特徴とするリーラロールの圧延
制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17280989A JPH0342103A (ja) | 1989-07-04 | 1989-07-04 | リーラロールの圧延制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17280989A JPH0342103A (ja) | 1989-07-04 | 1989-07-04 | リーラロールの圧延制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0342103A true JPH0342103A (ja) | 1991-02-22 |
Family
ID=15948776
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17280989A Pending JPH0342103A (ja) | 1989-07-04 | 1989-07-04 | リーラロールの圧延制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0342103A (ja) |
-
1989
- 1989-07-04 JP JP17280989A patent/JPH0342103A/ja active Pending
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