JPH0361614B2 - - Google Patents
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- JPH0361614B2 JPH0361614B2 JP59118478A JP11847884A JPH0361614B2 JP H0361614 B2 JPH0361614 B2 JP H0361614B2 JP 59118478 A JP59118478 A JP 59118478A JP 11847884 A JP11847884 A JP 11847884A JP H0361614 B2 JPH0361614 B2 JP H0361614B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- press
- glass
- optical glass
- molding
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
Description
産業上の利用分野
本発明は光学ガラス素子の製造方法に関し、特
にプレス成形後、研磨工程を必要としない高精度
光学ガラス素子を直接プレス成形を行なう際に用
いることができる光学ガラス素子のプレス成形用
型に関するものである。 従来例の構成とその問題点 近年、光学ガラスレンズは光学機器のレンズ構
成の簡略化とレンズ部分の軽量化の両方を同時に
達成しうる非球面化の方向にある。この非球面レ
ンズの製造にあたつては、従来の光学レンズの製
造方法である光学研磨法では、加工性および量産
化が困難であり、直接プレス成形法が有望視され
ている。 この直接プレス成形法というのは、あらかじめ
所望の面品質および面精度に仕上げた非球面形状
のモールドの上で、光学ガラスの塊状物を加熱成
形するか、あるいはあらかじめ加熱したガラスの
塊状物を熱プレスして成形を行なつて、それ以上
の研磨工程を必要とせずに光学レンズを製造する
方法である。 しかしながら、上記の光学ガラスレンズの製造
方法は、プレス成形後、得られたレンズの像形成
品質が損なわれない程度に優れていなければなら
ない。特に、非球面レンズの場合高い面精度で成
形できることが要求される。したがつて、型材料
としては、高温度のもとでガラスに対して化学作
用が最小であること、型のガラスプレス面にすり
傷等の損傷を受けにくいこと、熱衝撃に対する耐
破壊性が高いことなどの性質をもつている必要が
ある。 この目的のためには、炭化ケイ素（SiC）、窒
化ケイ素（Si3N4）などからなる型、高密度カー
ボンの上に炭化ケイ素（SiC）などをコーテイン
グした型、あるいは超硬合金の上に白金等の貴金
属をコーテイングした型などが適しているとされ
ており、様々な検討がなされている。 しかしながら、SiC、Si3N4等の材料はその硬
度が極めて高いため、これらの材料を球面形状あ
るいは非球面形状の型に高精度に加工することが
非常に困難である。しかもこれらの材料はいずれ
も焼結タイプのものであるため、焼結助剤として
Al2O3、B2O3等の鉛やアルカリを含有するガラス
と比較的反応しやすい物質が使用されており、プ
レス成形をくり返すと、型とガラスの反応が進む
ため高精度なレンズを成形することができないと
いう欠点があつた。また高密度カーボンの上に炭
化ケイ素（SiC）をコーテイングした型も、コー
テイング膜がベータ炭化ケイ素（β−SiC）であ
るため、鉛やアルカリ元素を多量に含むガラスと
は反応を起こし易く、高精度なガラスレンズの成
形が困難であるという欠点を有していた。また超
硬合金の上に貴金属をコーテイングした型は、長
時間にわたつて光学ガラスを高温下で成形するこ
とによつて母材である超硬合金が酸化されて面精
度が低下するという問題点を有していることがわ
かつた。 発明の目的 本発明の目的は、ガラスレンズの直接プレス成
形の型に要求される高精度の型加工が容易に行な
え、かつこのようにして作製した型を用いること
によつて良好な像形成品質を有する光学ガラスレ
ンズの直接プレス成形が可能となる光学ガラス素
子のプレス成形用型を提供するものである。 発明の構成 本発明の光学ガラス素子のプレス成形用型は、
チタンカーバイド（TiC）を主成分としたサーメ
ツトを母材とし、これを成形すべきレンズ形状に
加工し、その上に、イリジウム（Ir）、オスミウ
ム（Os）、パラジウム（Pd）、ロジウム（Rh）お
よびルテニウム（Ru）からなる群より選ばれた
少なくとも一つの元素と白金（Pt）とからなる
貴金属合金層を被覆したことを特徴とするもので
ある。 ここで母材として用いるチタンカーバイドを主
成分とするサーメツトは、一般的な研削加工を行
なう場合においても、従来ガラスレンズのプレス
成形用型として用いられていたSiC、Si3N4より
も容易に高精度な型加工ができる特徴があり、し
かも型表面の最大表面粗さ（Rmax）を0.02μm
以下の精度まで容易に仕上げることが可能である
という特徴がある。また、タングステンカーバイ
ド（WC）を主成分とする超硬合金と比べても、
ほぼ同程度に時間で型表面の最大表面粗さ
（Rmax）を0.02μm以下の精度まで仕上げること
が可能である。 さらに、母材として用いるサーミツトの熱膨張
係数は８〜９×10-6／℃であり、イリジウム
（Ir）、オスミウム（Os）、パラジウム（Pd）、ロ
ジウム（Rh）およびルテニウム（Ru）からなる
群より選ばれた少なくとも一つの元素と白金
（Pt）とからなる貴金属層の熱膨張係数は９〜11
×10-6／℃であり、母材と貴金属層との熱膨張係
数がよく一致しているため、ガラスをプレス成形
する際の熱衝撃および成形をくり返し行なう際の
熱サイクルにも耐えうる強固な接着力が得られ
る。 したがつて、本発明の型を用いることによつて
従来より同様の目的で用いられていたSiCや
Si3N4の型においてその欠点となつていた高精度
な型加工の困難さを克服し、かつナトリウム、カ
リウム等のアルカリ元素、あるいは鉛を多量に含
有するガラスを成形しても型とガラスの反応が少
ないことは言うまでもなく、かつくり返し成形の
際の熱サイクルに対しても、母材とその上に被覆
した貴金属層との間ではく離が起こらないといつ
た利点を有することになる。 なお、サーメツトの上に形成した貴金属層にお
いて、合金組成を白金（Pt）が60〜99重量％、
残りがイリジウム（Ir）、オスミウム（Os）、パ
ラジウム（Pd）、ロジウム（Rh）およびルテニ
ウム（Ru）からなる群より選ばれた少なくとも
一つの元素からなる合金と規定したのは、各組成
量（重量％）によつて各種光学ガラス素子のプレ
ス成形用型材料としての適性が異なるためであ
る。すなわち、本発明の特許請求の範囲の合金組
成量（重量％）であれば、光学ガラス素子を良好
にプレス成形が可能であるが、規定した組成量
（重量％）以下では貴金属層の強度あるいは硬度
が低いために、プレス成形後、型表面に微細なキ
ズが発生したり、サーメツト上に形成した貴金属
層が塑性変形を起こし、高精度な面形状が低下す
るからである。また規定した組成量（重量％）以
上では、プレス成形したガラスが着色したり、貴
金属層が高温で揮発しやすくなる。 実施例の説明 以下、本発明の実施例について説明する。 実施例 直径30mm、長さ50mmの円柱上のTiC−10Mo−
9Ni組成のサーメツトの棒を準備し、放電加工に
よつて第１図に示すような周囲に切り込み部１
１″がある曲率半径46mmの凹面形状の上型１１と、
曲率半径が200mmの凹面形状の下型１２とからな
る一対のプレス成形用の型形状に加工した。 この型のプレス成形面を超微細なダイヤモンド
砥粒を用いて鏡面研磨した。その結果、１時間ま
でで表面の最大荒さが0.02μmの精度で鏡面加工
を行なうことが可能であつた。次にこの鏡面上に
スパツタ法により2μmの厚みで白金−ロジウム
（Pt−Rh）合金層などの二元系合金、白金−ロジ
ウム−イリジウム（Pt−Rh−Ir）合金層などの
三元系合金、白金−ロジウム−イリジウム−パラ
ジウム（Pt−Rh−Ir−Pd）合金層などの四元系
合金、白金−ロジウム−イリジウム−パラジウム
−オスミウム（Pt−Rh−Ir−Pd−Os−Ru）合金
層などの五元系合金および白金−ロジウム−イリ
ジウム−パラジウム−オスミウム−ルテニウム
（Pt−Rh−Ir−Pd−Os−Ru）合金層などの六元
系合金をそれぞれ形成した。 このようにして作製した型１１および１２を第
２図に示すプレスマシンのピストンシリンダ１５
および１６にセツトし、窒素雰囲気中で、PbOが
70％、SiO2が27％および残りが微量成分からな
る酸化鉛系光学ガラスを半径20mmの球形状に加工
した塊状物１７を加熱プレスし、両面が凸形のレ
ンズ形状に成形した。ガラスプレス成形時の型温
度は500℃、プレス圧力は40Kg／cm2で２分間保持
した後、そのまま300℃まで型とともに冷却して
成形ガラスを成形ガラス取り出し口１９より取り
出し、成形ガラスと型のそれぞれを評価した。こ
のようなプレス工程を1000回くり返した後、使用
した型を取りはずし1000回プレス成形した後の型
の表面状態を観察した。 以上のプレス実験を、第１表に示したような合
金組成の異なつた一対の型についてくり返して行
ない、プレス後の成形ガラスと型のそれぞれを評
価し、その結果を第１表に示した。 比較のために、従来より使用されていた炭化ケ
イ素の型、高密度カーボンの上に炭化ケイ素をコ
ーテイングした型および超硬合金の上に貴金属層
を形成した型を作製し、第２図に示すプレスマシ
ンに本発明の型のかわりにセツトし、上述したプ
レス条件と同様の条件でガラスをプレス成形し
た。これらの炭化ケイ素、高密度カーボンの型の
作製は、上述したサーメツトの型加工と同様の方
法で研削加工し、ダイヤモンド砥粒を用いて型表
面を鏡面研磨した。この鏡面研磨工程のみにおい
ても型表面の最大面粗さを0.02μmまで仕上げる
のに要する時間はサーメツトを鏡面研磨する場合
と比較して２〜50倍も必要であつた。 炭化ケイ素の型および高密度カーボンの上に炭
化ケイ素をコーテイングした型を用いて上述した
と同じ条件でプレス成形した結果、プレス成形し
たガラスは白濁し、かつ型表面にガラスと反応し
た跡が残つた。また超硬合金の上に貴金属層を形
成した型を用いて同様のプレス成形した結果、プ
レス回数が約800回の時点で貴金属膜がはがれた。 これに対して本発明における光学ガラス素子の
プレス成形用型は、酸化鉛系光学ガラスを1000回
プレス成形した後においても、酸化鉛系光学ガラ
スと反応しない、サーメツトの上に形成した貴金
属層がはがれない、あるいは型表面に微細なキズ
が生じないといつた利点を備えており、従来から
使用されていたプレス成形用型よりも優れてお
り、かつ型表面の最大面粗さを0.02μmに加工す
るのに要する時間は１時間と、超硬合金の場合と
同様に型を容易に製造することができ、光学ガラ
ス素子を精密にプレス成形できることがわかつ
た。 また、サーメツトおよび超硬合金の常温でのビ
ツカース硬度（Hv）は1600〜1800とほぼ同程度
であるが、550℃でのビツカース硬度はそれぞれ
約1000および約700であり、実際にプレス成形し
ている温度（500℃）ではサーメツトの硬度は超
硬合金の硬度と比べてかなり高いため、長時間に
わたつてプレス成形した場合においても母材の高
精度な表面精度が保持されていることがわかる。 さらに、超硬合金の上に貴金属層を形成した型
においては、母材である超硬合金の酸化が進行し
て型材の面精度が低下したが、サーメツトの上に
貴金属層を形成した型においては、母材であるサ
ーメツトの酸化は550℃でほとんど進行しないた
め、1000回プレス成形を行なつた後においても型
表面の面精度の変化は認められなかつた。 第１表において、試料No.の右上に※印をつけた
プレス成形用型は比較例として本願特許請求の範
囲外として記載した。 なお、本実施例では光学ガラス素子のプレス成
形用型の母材としてのサーメツト組成はTiC−
10Mo−9Niであつたが、母材としてのサーメツ
ト組成は上記組成に限定されるものではなく、
TiCを主成分とし、その他の添加物として例え
ば、TiN、TaC、WC、NbC、Mo2C、Cr3C2、
VC、ZrC、Mo、Ni、Co、Cr等を含有したサー
メツトを用いることができる。また本発明を説明
するために凹面形状のプレス成形用型を使用した
が、型表面の形状は本実施例のような形状に限定
されるものではなく、プリズム等の光学ガラス素
子形状に適合するものでもよいことは言うまでも
ない。
にプレス成形後、研磨工程を必要としない高精度
光学ガラス素子を直接プレス成形を行なう際に用
いることができる光学ガラス素子のプレス成形用
型に関するものである。 従来例の構成とその問題点 近年、光学ガラスレンズは光学機器のレンズ構
成の簡略化とレンズ部分の軽量化の両方を同時に
達成しうる非球面化の方向にある。この非球面レ
ンズの製造にあたつては、従来の光学レンズの製
造方法である光学研磨法では、加工性および量産
化が困難であり、直接プレス成形法が有望視され
ている。 この直接プレス成形法というのは、あらかじめ
所望の面品質および面精度に仕上げた非球面形状
のモールドの上で、光学ガラスの塊状物を加熱成
形するか、あるいはあらかじめ加熱したガラスの
塊状物を熱プレスして成形を行なつて、それ以上
の研磨工程を必要とせずに光学レンズを製造する
方法である。 しかしながら、上記の光学ガラスレンズの製造
方法は、プレス成形後、得られたレンズの像形成
品質が損なわれない程度に優れていなければなら
ない。特に、非球面レンズの場合高い面精度で成
形できることが要求される。したがつて、型材料
としては、高温度のもとでガラスに対して化学作
用が最小であること、型のガラスプレス面にすり
傷等の損傷を受けにくいこと、熱衝撃に対する耐
破壊性が高いことなどの性質をもつている必要が
ある。 この目的のためには、炭化ケイ素（SiC）、窒
化ケイ素（Si3N4）などからなる型、高密度カー
ボンの上に炭化ケイ素（SiC）などをコーテイン
グした型、あるいは超硬合金の上に白金等の貴金
属をコーテイングした型などが適しているとされ
ており、様々な検討がなされている。 しかしながら、SiC、Si3N4等の材料はその硬
度が極めて高いため、これらの材料を球面形状あ
るいは非球面形状の型に高精度に加工することが
非常に困難である。しかもこれらの材料はいずれ
も焼結タイプのものであるため、焼結助剤として
Al2O3、B2O3等の鉛やアルカリを含有するガラス
と比較的反応しやすい物質が使用されており、プ
レス成形をくり返すと、型とガラスの反応が進む
ため高精度なレンズを成形することができないと
いう欠点があつた。また高密度カーボンの上に炭
化ケイ素（SiC）をコーテイングした型も、コー
テイング膜がベータ炭化ケイ素（β−SiC）であ
るため、鉛やアルカリ元素を多量に含むガラスと
は反応を起こし易く、高精度なガラスレンズの成
形が困難であるという欠点を有していた。また超
硬合金の上に貴金属をコーテイングした型は、長
時間にわたつて光学ガラスを高温下で成形するこ
とによつて母材である超硬合金が酸化されて面精
度が低下するという問題点を有していることがわ
かつた。 発明の目的 本発明の目的は、ガラスレンズの直接プレス成
形の型に要求される高精度の型加工が容易に行な
え、かつこのようにして作製した型を用いること
によつて良好な像形成品質を有する光学ガラスレ
ンズの直接プレス成形が可能となる光学ガラス素
子のプレス成形用型を提供するものである。 発明の構成 本発明の光学ガラス素子のプレス成形用型は、
チタンカーバイド（TiC）を主成分としたサーメ
ツトを母材とし、これを成形すべきレンズ形状に
加工し、その上に、イリジウム（Ir）、オスミウ
ム（Os）、パラジウム（Pd）、ロジウム（Rh）お
よびルテニウム（Ru）からなる群より選ばれた
少なくとも一つの元素と白金（Pt）とからなる
貴金属合金層を被覆したことを特徴とするもので
ある。 ここで母材として用いるチタンカーバイドを主
成分とするサーメツトは、一般的な研削加工を行
なう場合においても、従来ガラスレンズのプレス
成形用型として用いられていたSiC、Si3N4より
も容易に高精度な型加工ができる特徴があり、し
かも型表面の最大表面粗さ（Rmax）を0.02μm
以下の精度まで容易に仕上げることが可能である
という特徴がある。また、タングステンカーバイ
ド（WC）を主成分とする超硬合金と比べても、
ほぼ同程度に時間で型表面の最大表面粗さ
（Rmax）を0.02μm以下の精度まで仕上げること
が可能である。 さらに、母材として用いるサーミツトの熱膨張
係数は８〜９×10-6／℃であり、イリジウム
（Ir）、オスミウム（Os）、パラジウム（Pd）、ロ
ジウム（Rh）およびルテニウム（Ru）からなる
群より選ばれた少なくとも一つの元素と白金
（Pt）とからなる貴金属層の熱膨張係数は９〜11
×10-6／℃であり、母材と貴金属層との熱膨張係
数がよく一致しているため、ガラスをプレス成形
する際の熱衝撃および成形をくり返し行なう際の
熱サイクルにも耐えうる強固な接着力が得られ
る。 したがつて、本発明の型を用いることによつて
従来より同様の目的で用いられていたSiCや
Si3N4の型においてその欠点となつていた高精度
な型加工の困難さを克服し、かつナトリウム、カ
リウム等のアルカリ元素、あるいは鉛を多量に含
有するガラスを成形しても型とガラスの反応が少
ないことは言うまでもなく、かつくり返し成形の
際の熱サイクルに対しても、母材とその上に被覆
した貴金属層との間ではく離が起こらないといつ
た利点を有することになる。 なお、サーメツトの上に形成した貴金属層にお
いて、合金組成を白金（Pt）が60〜99重量％、
残りがイリジウム（Ir）、オスミウム（Os）、パ
ラジウム（Pd）、ロジウム（Rh）およびルテニ
ウム（Ru）からなる群より選ばれた少なくとも
一つの元素からなる合金と規定したのは、各組成
量（重量％）によつて各種光学ガラス素子のプレ
ス成形用型材料としての適性が異なるためであ
る。すなわち、本発明の特許請求の範囲の合金組
成量（重量％）であれば、光学ガラス素子を良好
にプレス成形が可能であるが、規定した組成量
（重量％）以下では貴金属層の強度あるいは硬度
が低いために、プレス成形後、型表面に微細なキ
ズが発生したり、サーメツト上に形成した貴金属
層が塑性変形を起こし、高精度な面形状が低下す
るからである。また規定した組成量（重量％）以
上では、プレス成形したガラスが着色したり、貴
金属層が高温で揮発しやすくなる。 実施例の説明 以下、本発明の実施例について説明する。 実施例 直径30mm、長さ50mmの円柱上のTiC−10Mo−
9Ni組成のサーメツトの棒を準備し、放電加工に
よつて第１図に示すような周囲に切り込み部１
１″がある曲率半径46mmの凹面形状の上型１１と、
曲率半径が200mmの凹面形状の下型１２とからな
る一対のプレス成形用の型形状に加工した。 この型のプレス成形面を超微細なダイヤモンド
砥粒を用いて鏡面研磨した。その結果、１時間ま
でで表面の最大荒さが0.02μmの精度で鏡面加工
を行なうことが可能であつた。次にこの鏡面上に
スパツタ法により2μmの厚みで白金−ロジウム
（Pt−Rh）合金層などの二元系合金、白金−ロジ
ウム−イリジウム（Pt−Rh−Ir）合金層などの
三元系合金、白金−ロジウム−イリジウム−パラ
ジウム（Pt−Rh−Ir−Pd）合金層などの四元系
合金、白金−ロジウム−イリジウム−パラジウム
−オスミウム（Pt−Rh−Ir−Pd−Os−Ru）合金
層などの五元系合金および白金−ロジウム−イリ
ジウム−パラジウム−オスミウム−ルテニウム
（Pt−Rh−Ir−Pd−Os−Ru）合金層などの六元
系合金をそれぞれ形成した。 このようにして作製した型１１および１２を第
２図に示すプレスマシンのピストンシリンダ１５
および１６にセツトし、窒素雰囲気中で、PbOが
70％、SiO2が27％および残りが微量成分からな
る酸化鉛系光学ガラスを半径20mmの球形状に加工
した塊状物１７を加熱プレスし、両面が凸形のレ
ンズ形状に成形した。ガラスプレス成形時の型温
度は500℃、プレス圧力は40Kg／cm2で２分間保持
した後、そのまま300℃まで型とともに冷却して
成形ガラスを成形ガラス取り出し口１９より取り
出し、成形ガラスと型のそれぞれを評価した。こ
のようなプレス工程を1000回くり返した後、使用
した型を取りはずし1000回プレス成形した後の型
の表面状態を観察した。 以上のプレス実験を、第１表に示したような合
金組成の異なつた一対の型についてくり返して行
ない、プレス後の成形ガラスと型のそれぞれを評
価し、その結果を第１表に示した。 比較のために、従来より使用されていた炭化ケ
イ素の型、高密度カーボンの上に炭化ケイ素をコ
ーテイングした型および超硬合金の上に貴金属層
を形成した型を作製し、第２図に示すプレスマシ
ンに本発明の型のかわりにセツトし、上述したプ
レス条件と同様の条件でガラスをプレス成形し
た。これらの炭化ケイ素、高密度カーボンの型の
作製は、上述したサーメツトの型加工と同様の方
法で研削加工し、ダイヤモンド砥粒を用いて型表
面を鏡面研磨した。この鏡面研磨工程のみにおい
ても型表面の最大面粗さを0.02μmまで仕上げる
のに要する時間はサーメツトを鏡面研磨する場合
と比較して２〜50倍も必要であつた。 炭化ケイ素の型および高密度カーボンの上に炭
化ケイ素をコーテイングした型を用いて上述した
と同じ条件でプレス成形した結果、プレス成形し
たガラスは白濁し、かつ型表面にガラスと反応し
た跡が残つた。また超硬合金の上に貴金属層を形
成した型を用いて同様のプレス成形した結果、プ
レス回数が約800回の時点で貴金属膜がはがれた。 これに対して本発明における光学ガラス素子の
プレス成形用型は、酸化鉛系光学ガラスを1000回
プレス成形した後においても、酸化鉛系光学ガラ
スと反応しない、サーメツトの上に形成した貴金
属層がはがれない、あるいは型表面に微細なキズ
が生じないといつた利点を備えており、従来から
使用されていたプレス成形用型よりも優れてお
り、かつ型表面の最大面粗さを0.02μmに加工す
るのに要する時間は１時間と、超硬合金の場合と
同様に型を容易に製造することができ、光学ガラ
ス素子を精密にプレス成形できることがわかつ
た。 また、サーメツトおよび超硬合金の常温でのビ
ツカース硬度（Hv）は1600〜1800とほぼ同程度
であるが、550℃でのビツカース硬度はそれぞれ
約1000および約700であり、実際にプレス成形し
ている温度（500℃）ではサーメツトの硬度は超
硬合金の硬度と比べてかなり高いため、長時間に
わたつてプレス成形した場合においても母材の高
精度な表面精度が保持されていることがわかる。 さらに、超硬合金の上に貴金属層を形成した型
においては、母材である超硬合金の酸化が進行し
て型材の面精度が低下したが、サーメツトの上に
貴金属層を形成した型においては、母材であるサ
ーメツトの酸化は550℃でほとんど進行しないた
め、1000回プレス成形を行なつた後においても型
表面の面精度の変化は認められなかつた。 第１表において、試料No.の右上に※印をつけた
プレス成形用型は比較例として本願特許請求の範
囲外として記載した。 なお、本実施例では光学ガラス素子のプレス成
形用型の母材としてのサーメツト組成はTiC−
10Mo−9Niであつたが、母材としてのサーメツ
ト組成は上記組成に限定されるものではなく、
TiCを主成分とし、その他の添加物として例え
ば、TiN、TaC、WC、NbC、Mo2C、Cr3C2、
VC、ZrC、Mo、Ni、Co、Cr等を含有したサー
メツトを用いることができる。また本発明を説明
するために凹面形状のプレス成形用型を使用した
が、型表面の形状は本実施例のような形状に限定
されるものではなく、プリズム等の光学ガラス素
子形状に適合するものでもよいことは言うまでも
ない。
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
試料No.の右上の＊印は比較例をあらわす。
発明の効果 以上の説明から明らかなように、本発明の光学
ガラス素子のプレス成形用型は、サーメツトを母
材とし、これを成形のための押し型に加工し、そ
の上に貴金属層を形成したことを特徴とする光学
ガラス素子のプレス成形用型であるので、従来か
ら用いられてきた炭化ケイ素の型、あるいは高密
度カーボンの上に炭化ケイ素をコーテイングした
型よりも、ガラスをプレス成形した場合の反応性
が少ないばかりか、一般的な研削加工および鏡面
加工においても容易に高精度な型形状にできると
いつた利点がある。また、超硬合金の上に貴金属
層を形成した型よりも、耐酸化性、耐熱撃性がす
ぐれ、かつ高温での硬度が高いといつた利点があ
る。 したがつて、本発明の光学ガラス素子のプレス
成形用型を用いることによつて、従来から用いら
れてきた光学ガラス素子のプレス成形用型よりも
容易に高精度の光学ガラス素子を得ることが可能
なことがわかる。
発明の効果 以上の説明から明らかなように、本発明の光学
ガラス素子のプレス成形用型は、サーメツトを母
材とし、これを成形のための押し型に加工し、そ
の上に貴金属層を形成したことを特徴とする光学
ガラス素子のプレス成形用型であるので、従来か
ら用いられてきた炭化ケイ素の型、あるいは高密
度カーボンの上に炭化ケイ素をコーテイングした
型よりも、ガラスをプレス成形した場合の反応性
が少ないばかりか、一般的な研削加工および鏡面
加工においても容易に高精度な型形状にできると
いつた利点がある。また、超硬合金の上に貴金属
層を形成した型よりも、耐酸化性、耐熱撃性がす
ぐれ、かつ高温での硬度が高いといつた利点があ
る。 したがつて、本発明の光学ガラス素子のプレス
成形用型を用いることによつて、従来から用いら
れてきた光学ガラス素子のプレス成形用型よりも
容易に高精度の光学ガラス素子を得ることが可能
なことがわかる。
第１図は本発明の実施例における光学ガラス素
子のプレス成形用型を示す図、第２図は同実施例
で用いたプレスマシンの一部切欠正面図である。 １１……上型、１２……下型、１１′……上型
のプレス面、１２′……下型のプレス面、１１″…
…切り込み部、１３……上型用加熱ヒータ、１４
……下型用加熱ヒータ、１５……上型用ピストン
シリンダ、１６……下型用ピストンシリンダ、１
７……原料ガラス塊状物、１８……原料ガラス供
給治具、１９……成形ガラス取り出し口、２０…
…原料ガラス予備加熱炉、２１……おおい。
子のプレス成形用型を示す図、第２図は同実施例
で用いたプレスマシンの一部切欠正面図である。 １１……上型、１２……下型、１１′……上型
のプレス面、１２′……下型のプレス面、１１″…
…切り込み部、１３……上型用加熱ヒータ、１４
……下型用加熱ヒータ、１５……上型用ピストン
シリンダ、１６……下型用ピストンシリンダ、１
７……原料ガラス塊状物、１８……原料ガラス供
給治具、１９……成形ガラス取り出し口、２０…
…原料ガラス予備加熱炉、２１……おおい。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ チタンカーバイド（TiC）を主成分とするサ
ーメツトを母材とし、この母材上に貴金属層を形
成したことを特徴とする光学ガラス素子のプレス
成形用型。 ２ 貴金属が、イリジウム（Ir）、オスミウム
（Os）、パラジウム（Pd）、ロジウム（Rh）およ
びルテニウム（Ru）からなる群より選ばれた少
なくとも一つの元素と白金（Pt）とからなる合
金であることを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の光学ガラス素子のプレス成形用型。 ３ 貴金属層が、白金（Pt）が60〜99重量％、
残部がイリジウム（Ir）、オスミウム（Os）、パ
ラジウム（Pd）、ロジウム（Rh）およびルテニ
ウム（Ru）からなる群より選ばれた少なくとも
一つの元素からなる合金であることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載の光学ガラス素子のプ
レス成形用型。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59118478A JPS60264330A (ja) | 1984-06-08 | 1984-06-08 | 光学ガラス素子のプレス成形用型 |
| US06/734,651 US4629487A (en) | 1984-05-17 | 1985-05-16 | Molding method for producing optical glass element |
| KR1019850003346A KR900000622B1 (ko) | 1984-05-17 | 1985-05-16 | 광학유리소자의 성형방법 및 광학유리소자의 프레스 성형금형 |
| EP85303477A EP0164930B1 (en) | 1984-05-17 | 1985-05-17 | Molding method for producing optical glass element |
| DE8585303477T DE3564798D1 (en) | 1984-05-17 | 1985-05-17 | Molding method for producing optical glass element |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59118478A JPS60264330A (ja) | 1984-06-08 | 1984-06-08 | 光学ガラス素子のプレス成形用型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60264330A JPS60264330A (ja) | 1985-12-27 |
| JPH0361614B2 true JPH0361614B2 (ja) | 1991-09-20 |
Family
ID=14737663
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59118478A Granted JPS60264330A (ja) | 1984-05-17 | 1984-06-08 | 光学ガラス素子のプレス成形用型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60264330A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0636585B1 (en) * | 1993-07-28 | 1998-11-18 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Die for press-molding optical elements and methods of manufacturing and using the same |
| US6003336A (en) * | 1993-07-28 | 1999-12-21 | Matsushita Electric Industrial Co. Ltd. | Method of manufacturing a die for press-molding optical elements |
| TW432020B (en) * | 1998-04-27 | 2001-05-01 | Nh Technoglass Co | Lining material for glass melting furnace, glass melting furnace, production of glass product and purification of lining material for glass melting furnace |
| DE102010026930A1 (de) * | 2010-07-12 | 2012-01-12 | C. Hafner Gmbh + Co. Kg | Ideal-weiße, anlaufbeständige Edelmetall-Schmucklegierung |
| EP3135781A1 (de) | 2010-07-12 | 2017-03-01 | C. Hafner GmbH + Co. KG | Edelmetall-schmucklegierung |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60246230A (ja) * | 1984-05-17 | 1985-12-05 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 光学ガラス素子のプレス成形用型 |
-
1984
- 1984-06-08 JP JP59118478A patent/JPS60264330A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60264330A (ja) | 1985-12-27 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |