JPH0366459A - 薄肉鋳片の連続鋳造方法 - Google Patents
薄肉鋳片の連続鋳造方法Info
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- JPH0366459A JPH0366459A JP20133789A JP20133789A JPH0366459A JP H0366459 A JPH0366459 A JP H0366459A JP 20133789 A JP20133789 A JP 20133789A JP 20133789 A JP20133789 A JP 20133789A JP H0366459 A JPH0366459 A JP H0366459A
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- Japan
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- molten metal
- gas
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- temperature
- atmospheric gas
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ツインドラム方式、単ドラム方式、ドラム−
ベルト方式等の連続鋳造機により表面性状、品質の優れ
た薄肉鋳片を製造する方法に関する。
ベルト方式等の連続鋳造機により表面性状、品質の優れ
た薄肉鋳片を製造する方法に関する。
近年、金属の連続鋳造の分野において、製造コストの低
減、新材質の創出等を目的として、最終製品形状に近い
薄肉鋳片を内部に冷却機構を設けたドラム式連続鋳造装
置により鋳造する技術が種々提案されている。
減、新材質の創出等を目的として、最終製品形状に近い
薄肉鋳片を内部に冷却機構を設けたドラム式連続鋳造装
置により鋳造する技術が種々提案されている。
例えば、特開昭８２−１３０７４９号公報において、鋳
造時の巻き込みによって鋳片の表面品質を劣化させるス
カム（Ｍ化物）の発生を防止するため、不活性ガス雰囲
気内で鋳造する方法が述べられている。
造時の巻き込みによって鋳片の表面品質を劣化させるス
カム（Ｍ化物）の発生を防止するため、不活性ガス雰囲
気内で鋳造する方法が述べられている。
しかし、このような雰囲気制御下で薄肉鋳片を鋳造する
場合、鋳片の表面割れを防止するために溶湯の過熱温度
を出来るだけ低くして鋳造しようとすると、雰囲気制御
のために連続的に導入されたガスが溶湯から熱を奪うた
め、湯溜り部の溶湯表面、特に冷却ドラム近傍のメニス
カス部分に厚さが１００μ繭以下の極薄い凝固膜が局所
的に生威し、この膜が冷却ドラムに不連続に引込まれる
ため鋳片が冷却成形される過程で、鋳片表面に凝固成長
方位の異なる異常組織が島状に発生する。この異常組織
を有する鋳片を冷延した場合、光沢むらなどの表面欠陥
によって製品表面品質が著しく害われ問題となる。
場合、鋳片の表面割れを防止するために溶湯の過熱温度
を出来るだけ低くして鋳造しようとすると、雰囲気制御
のために連続的に導入されたガスが溶湯から熱を奪うた
め、湯溜り部の溶湯表面、特に冷却ドラム近傍のメニス
カス部分に厚さが１００μ繭以下の極薄い凝固膜が局所
的に生威し、この膜が冷却ドラムに不連続に引込まれる
ため鋳片が冷却成形される過程で、鋳片表面に凝固成長
方位の異なる異常組織が島状に発生する。この異常組織
を有する鋳片を冷延した場合、光沢むらなどの表面欠陥
によって製品表面品質が著しく害われ問題となる。
本発明は雰囲気制御下での薄肉鋳片鋳造時の上記課題を
解決するもので、雰囲気シール用非酸化性ガスを５００
℃以上に加熱した状態下で、溶湯過熱温度が１０℃以下
の低温鋳造を行うことを特徴とする。
解決するもので、雰囲気シール用非酸化性ガスを５００
℃以上に加熱した状態下で、溶湯過熱温度が１０℃以下
の低温鋳造を行うことを特徴とする。
以下本発明をツインドラム方式の場合に基づいて説明す
る。
る。
第１図において、タンプッシュ１内に保持された溶湯８
は、注湯ノズル２を介して非酸化性ガス雰囲気下の湯溜
り部７に供給され、互に対向して回転する一対の冷却ド
ラム３．４によって急速に冷却、凝固されて鋳片８−１
が形式される。この時、湯溜り部７の溶湯は過熱温度が
１０℃以下の凝固直前の状態に保持されているため、雰
囲気ガスによる冷却によって容易に溶湯表層部が凝固し
ようとする。しかし、本発明のように雰囲気ガスがあら
かじめガス予熱装置１１によって加熱されている場合に
は、ガス相への熱の移動が抑制され、予熱なしのガスを
導入した時に見られたような凝固膜の発生は防止される
。第２図は上記湯溜り部雰囲気のガス予熱温度（”Ｃ）
と鋳片に生成した異常組織面積率（％〉との関係を非酸
化性雰囲気ガスの種類に従ってプロットしたものである
０図中０印はＡｒ、Ｎｚ、Ｃｏ、Ｃｏｔガスを、また、
・印はＨｅ。
は、注湯ノズル２を介して非酸化性ガス雰囲気下の湯溜
り部７に供給され、互に対向して回転する一対の冷却ド
ラム３．４によって急速に冷却、凝固されて鋳片８−１
が形式される。この時、湯溜り部７の溶湯は過熱温度が
１０℃以下の凝固直前の状態に保持されているため、雰
囲気ガスによる冷却によって容易に溶湯表層部が凝固し
ようとする。しかし、本発明のように雰囲気ガスがあら
かじめガス予熱装置１１によって加熱されている場合に
は、ガス相への熱の移動が抑制され、予熱なしのガスを
導入した時に見られたような凝固膜の発生は防止される
。第２図は上記湯溜り部雰囲気のガス予熱温度（”Ｃ）
と鋳片に生成した異常組織面積率（％〉との関係を非酸
化性雰囲気ガスの種類に従ってプロットしたものである
０図中０印はＡｒ、Ｎｚ、Ｃｏ、Ｃｏｔガスを、また、
・印はＨｅ。
Ｎ２ガスの場合を示す、第２図から、雰囲気ガスの種類
にか藁わらず、５００℃以上の温度に雰囲気ガスを予熱
す゛ると、異常組織が発生しないことがわかる。また、
上記予熱温度の上限は特に規制されないが、使用する溶
湯の融点以上の温度に予熱する必要はない。
にか藁わらず、５００℃以上の温度に雰囲気ガスを予熱
す゛ると、異常組織が発生しないことがわかる。また、
上記予熱温度の上限は特に規制されないが、使用する溶
湯の融点以上の温度に予熱する必要はない。
従って、本発明では非酸化性雰囲気ガスの予熱温度を５
００℃以上溶湯の融点以下の温度範囲とする。
００℃以上溶湯の融点以下の温度範囲とする。
なお・、第２図において、使用した鋼種は５ＵＳ３０４
組戒をもつオーステナイトステンレス鋼であり、湯溜り
部での溶湯温度は１４６５℃、ガス流量は１００１／分
である。
組戒をもつオーステナイトステンレス鋼であり、湯溜り
部での溶湯温度は１４６５℃、ガス流量は１００１／分
である。
上述の方法により凝固開始直前の溶湯に凝固膜を生成せ
しめないと、該溶湯を冷却ドラムで急冷することにより
、均一でしかも強度の強い凝固殻を生成することができ
るので、異常組織ならびに割れのない表面品質の優れた
薄肉鋳片を製造することができる。
しめないと、該溶湯を冷却ドラムで急冷することにより
、均一でしかも強度の強い凝固殻を生成することができ
るので、異常組織ならびに割れのない表面品質の優れた
薄肉鋳片を製造することができる。
なお、本発明は第１図で示したツインドラム方式の他に
、単ドラム方式、ドラム−ベルト方式等の連続鋳造機に
おいても同じ効果を奏する。更に、ここでは詳述しなか
ったがＮＨｌのような有機性ガスについても同様の効果
が確認された。
、単ドラム方式、ドラム−ベルト方式等の連続鋳造機に
おいても同じ効果を奏する。更に、ここでは詳述しなか
ったがＮＨｌのような有機性ガスについても同様の効果
が確認された。
実施例１゜
常法により溶製したＳＯＳ：１１０４組戒を６つオース
テナイトステンレス鋼を第１図に示したツインドラム方
式の連鋳機を使用し、板幅８００開、板厚２−輪の薄肉
鋳片を鋳造速度８０ｍ ７分で鋳造した。この時湯溜り
部での溶湯温度は１４６５℃（過熱温度１０℃）と一定
とし、前記湯溜り部の雰囲気ガスをＮ２ガスとし、この
ガスを下記温度に加熱して使用した。
テナイトステンレス鋼を第１図に示したツインドラム方
式の連鋳機を使用し、板幅８００開、板厚２−輪の薄肉
鋳片を鋳造速度８０ｍ ７分で鋳造した。この時湯溜り
部での溶湯温度は１４６５℃（過熱温度１０℃）と一定
とし、前記湯溜り部の雰囲気ガスをＮ２ガスとし、この
ガスを下記温度に加熱して使用した。
（１） ７５０℃（２） ５００℃（３） ４００℃（
４） ２５”Ｃ次いで、上記雰囲気温度下で鋳造した鋳
片の異常組織の面積率を調査したところ、それぞれ下記
の通りであった。
４） ２５”Ｃ次いで、上記雰囲気温度下で鋳造した鋳
片の異常組織の面積率を調査したところ、それぞれ下記
の通りであった。
（１）０％ （２〉０％ （３）２％ （４） ４０％
すなわち、雰囲気ガスが５００℃以上の場合には異常組
織は発生しないから、４００℃において異常組織が２％
発生しており、この鋳片を実機冷延して得た製品の表面
には光沢むらが発生していた。
すなわち、雰囲気ガスが５００℃以上の場合には異常組
織は発生しないから、４００℃において異常組織が２％
発生しており、この鋳片を実機冷延して得た製品の表面
には光沢むらが発生していた。
実施例２゜
湯溜り部の雰囲気ガスにＮ２ガスを使用し、他の鋳造条
件を実施例１と同様にして薄肉鋳片を鋳造した。雰囲気
ガスの温度は次の通りであった。
件を実施例１と同様にして薄肉鋳片を鋳造した。雰囲気
ガスの温度は次の通りであった。
（１） １０００℃（２） ５００℃（３） ４００℃
（４） ２００℃上記各温度における鋳片の異常組織面
積率はそれぞれ下記の通りであった。
（４） ２００℃上記各温度における鋳片の異常組織面
積率はそれぞれ下記の通りであった。
（１〉 ０％ （２） ０％ く３） ４％
（４） ２０％以上の鋳片を冷延して得た製品の
表面性状を調査したところ、異常組織が発生しない鋳片
の場合は表面異常は見られなかったが、異常組織が生成
した鋳片の場合は表面われや光沢むらが発生しており、
表面欠陥が著るしかった。
（４） ２０％以上の鋳片を冷延して得た製品の
表面性状を調査したところ、異常組織が発生しない鋳片
の場合は表面異常は見られなかったが、異常組織が生成
した鋳片の場合は表面われや光沢むらが発生しており、
表面欠陥が著るしかった。
以上説明したように、本発明は鋳片割れ防止、あるいは
凝固均一性の向上を目的として実施される低温鋳造時に
生ずる異常組織（凝固膜巻き込み欠陥〉の発生を防止し
得るので、−層優れた表面品質と材質の製品を製造する
ことができる。
凝固均一性の向上を目的として実施される低温鋳造時に
生ずる異常組織（凝固膜巻き込み欠陥〉の発生を防止し
得るので、−層優れた表面品質と材質の製品を製造する
ことができる。
第１図は、本発明によるツインドラム連続鋳造機の一部
断面側面概略図、第２図は雰囲気ガス予熱温度と異常組
織発生量の関係を示したグラフである。 １・・・タンプッシュ、 ２・・・注湯ノズル、３．４
・・・冷却ドラム、５・・・密閉室、６・・・サイド堰
、 ７・・・湯溜り部、８・・・溶湯、
８−１・・・鋳片、９．１０・・・クリーンブラッシ、 １１・・・雰囲気ガス予熱装置、 １２・・・雰囲気ガス供給バイブ。
断面側面概略図、第２図は雰囲気ガス予熱温度と異常組
織発生量の関係を示したグラフである。 １・・・タンプッシュ、 ２・・・注湯ノズル、３．４
・・・冷却ドラム、５・・・密閉室、６・・・サイド堰
、 ７・・・湯溜り部、８・・・溶湯、
８−１・・・鋳片、９．１０・・・クリーンブラッシ、 １１・・・雰囲気ガス予熱装置、 １２・・・雰囲気ガス供給バイブ。
Claims (1)
- 非酸化性ガス雰囲気中で内部に冷却機構を備えた回転冷
却ドラムにより薄肉鋳片を鋳造する方法において、５０
０℃以上に加熱された前記非酸化性ガスの雰囲気中で、
過熱温度が１０℃以下の溶湯を前記の回転冷却ドラムへ
供給して鋳片を鋳造することを特徴とする薄肉鋳片の連
続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1201337A JPH0622738B2 (ja) | 1989-08-04 | 1989-08-04 | 薄肉鋳片の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1201337A JPH0622738B2 (ja) | 1989-08-04 | 1989-08-04 | 薄肉鋳片の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0366459A true JPH0366459A (ja) | 1991-03-22 |
| JPH0622738B2 JPH0622738B2 (ja) | 1994-03-30 |
Family
ID=16439349
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1201337A Expired - Lifetime JPH0622738B2 (ja) | 1989-08-04 | 1989-08-04 | 薄肉鋳片の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0622738B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5227251A (en) * | 1990-01-12 | 1993-07-13 | Nippon Steel Corporation | Thin continuous cast plate and process for manufacturing the same |
| JP2005512819A (ja) * | 2001-12-22 | 2005-05-12 | ポスコ | 双ロール式薄板鋳造機の鋳造ロール表面のガス層厚調節装置 |
| JP2009541061A (ja) * | 2006-06-23 | 2009-11-26 | ポスコ | 溶融モールドフラックスを用いた連続鋳造装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0252148A (ja) * | 1988-08-12 | 1990-02-21 | Hitachi Ltd | 連続鋳造機、及びその方法 |
-
1989
- 1989-08-04 JP JP1201337A patent/JPH0622738B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0252148A (ja) * | 1988-08-12 | 1990-02-21 | Hitachi Ltd | 連続鋳造機、及びその方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5227251A (en) * | 1990-01-12 | 1993-07-13 | Nippon Steel Corporation | Thin continuous cast plate and process for manufacturing the same |
| JP2005512819A (ja) * | 2001-12-22 | 2005-05-12 | ポスコ | 双ロール式薄板鋳造機の鋳造ロール表面のガス層厚調節装置 |
| JP2009541061A (ja) * | 2006-06-23 | 2009-11-26 | ポスコ | 溶融モールドフラックスを用いた連続鋳造装置 |
| US8191607B2 (en) | 2006-06-23 | 2012-06-05 | Posco | Continuous casting machine using molten mold flux |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0622738B2 (ja) | 1994-03-30 |
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