JPH0368750B2 - - Google Patents
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- JPH0368750B2 JPH0368750B2 JP61052397A JP5239786A JPH0368750B2 JP H0368750 B2 JPH0368750 B2 JP H0368750B2 JP 61052397 A JP61052397 A JP 61052397A JP 5239786 A JP5239786 A JP 5239786A JP H0368750 B2 JPH0368750 B2 JP H0368750B2
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- C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は防錆鋼板に関し特に耐食性に優れた溶
接可能塗装鋼板に関するものである。 〔従来の技術〕 従来より防錆鋼板として高腐食環境下での使用
に対して種々のものが提案され、また使用されて
いる。例えば、自動車防錆用の表面処理鋼板とし
ては亜鉛めつき鋼板、あるいは亜鉛合金めつき鋼
板等の金属めつき鋼板のほか、ジンクロメタル
（特公昭52−904）と呼ばれるジンクリツチ塗料を
塗布した溶接可能塗装鋼板が使用されている。ジ
ンクリツチ塗料を塗布した塗装鋼板の場合、塗料
中の亜鉛末の含有量によつて塗膜の加工性、密着
性、耐食性が大きく左右される。すなわち、溶接
性の点からは亜鉛末含有量が多い方が好ましい
が、加工密着性は低下し、亜鉛末含有率が約80重
量％を超えるとプレス成形する際にパウダリング
と称する塗膜が粉状に脱落する現象が著しく現れ
る。一方、耐食性については亜鉛末含有率が90重
量％を超えないと犠牲防食効果を示さないことは
良く知られているが、90重量％以上含有させると
プレス成形性の実用性が劣る。 このように、亜鉛末塗料を塗布した溶接可能塗
装鋼板では加工密着性、溶接性耐食性のすべてを
満足するものを得ることは難しい。この欠点を解
消する方法として本発明者らは、亜鉛めつき鋼板
に低含有量の亜鉛末を含有する塗料を塗布した鋼
板（特公昭54−11331号）、さらには前者のブリス
ターと称する塗膜ふくれ性の改善をおこなつた亜
鉛合金めつき鋼板や、亜鉛複合めつき鋼板に低含
有量の亜鉛末を含有する塗料を塗布した鋼板（特
開昭57−189842号、特開昭58−157995号）を提案
した。 〔発明が解決しようとする問題点〕 近年、さらに自動車車体の腐食による寿命延長
化の要求が高まり、例えば、自動車のドアの内部
の様に常に水や塩分が溜つているような大変腐食
環境が厳しい部位に用いた場合での上記表面処理
鋼板の耐食性は、穴あき錆10年といつた長期耐食
性を満足するにはまだ不充分であつた。 また、ジンクロメタルのように導電性粉末とし
て亜鉛末を使用すると亜鉛末の硬度が低いために
塗膜層全体が軟らかく、プレスの際の滑潤がきき
すぎ、プレス加工時に鋼板のプレス金型への流れ
込み量が多くなり、冷延鋼板のような絞り加工が
出来ず、金型のビードを鋭くしたり（例えば丸型
から角型へ変更）、しわおさえ圧力を高くする必
要があつた。しかし、ビードを鋭くしたりする
と、塗膜が金型に削り取られやすくなり、この削
り屑のビルドアツプによる製品への押し疵や付着
汚れが発生する問題があつた。 一方、ウエルダブルコートと呼ばれる溶接可能
塗装鋼板は、軟質である亜鉛末にTiC、WCやス
テンレス粉末などの特に硬質の導電性粉末をまぜ
て溶接性と電着塗装性を確保しているが、塗膜中
の硬質粉末のため、鋼板に比較してプレス時の金
型への流れ込みが少なく、プレス時に割れが発生
しやすい。また、表面を硬質めつきもしくは、硬
化処理をしていない金型でプレス加工を行なうと
金型の摩耗が早くなる欠点があつた。 〔問題点を解決するための手段〕 欠点を改善すべく検討を行なつた結果、塗料中
に含まれる金属粉末の酸素濃度、硬度、の制御に
より上記問題点が解消できることを知見した。本
発明はかかる点に基づいてなされたもので、その
要旨とするところは鋼板に亜鉛を主成分とする亜
鉛−ニツケル合金めつきあるいは亜鉛−ニツケル
複合めつきを施した後、酸素濃度が1.0重量％以
下であり、かつビツカース硬度80以上200以下で
ある、鉄系合金粉末一種以上の粉末１に対し、亜
鉛末を0.2から3.0の比率で混合させた塗料を塗布
したことを特徴とする耐食性に優れた溶接可能塗
装鋼板にある。 〔作用〕 溶接可能塗装鋼板の性能を左右する要因として
めつき層の性質及び塗布する塗料の性質が上げら
れる。内でも耐食性は、めつき鋼板自身よりめつ
き鋼板の上に導電性粉末を含んだ塗料を塗布した
溶接可能塗装鋼板の方が数段優れることから塗料
の性質のとりわけ含有する導電性粉末に大きく影
響されることが容易に推論される。 本発明者らはかかる点について検討を行ない鋼
板に塗布する塗料中に含まれる導電性粉末につい
て種々の調査、検討を行なつた。 自動車用鋼板のうちもつとも腐食環境が厳しい
部位は、ドアの様な袋構造部だと言われている。
この様な袋構造部では電着塗料が廻りにくく鋼板
の素地そのものが露出されるばかりでなく、袋構
造部だけに水や冬期に道路に散布される融雪塩等
の腐食促進因子が溜り易いという欠点を持つ。 めつき鋼板と塗膜を組合わせた溶接可能塗料鋼
板の腐食性は塗膜自身の耐食性の硬化が大きいこ
とは前述したが、塗膜が腐食性を向上させる理由
については塗膜が水やClイオンなどの腐食因子を
通過しずらくするバリヤー効果だと言われてい
る。 本発明者らは導電性粉末の表面状態を変化させ
ることにより、導電性粉末と塗膜構成部分の一つ
である有機樹脂との結合力を高め、腐食因子に対
してより強いバリヤー効果を向上させ、その結果
耐食性が向上すると考え、この方法が妥当である
ことを確認した。すなわち、溶接可能塗装鋼板の
耐食性向上方法として塗料中に含まれる導電性粉
末の表面酸化皮膜を少なくすることがきわめて有
効な手段であるという新たな事実を突き止めたの
である。 鋼板上に塗布すべき溶接可能塗料中の導電性粉
末は、種々の金属粉末もしくは炭化物等の導電性
物質が考えられるが、溶接性という実用的な観点
から見ると同じ様な融点の物質、すなわち鉄系の
合金粉末が良い。たとえば、低融点の金属である
亜鉛末は溶接時に銅製の電極と合金化し、電極の
溶損を著しく増加させ、溶接可能塗装鋼板の重要
な性能である連続打点性を低下させる。 ここで、鉄系の合金粉末は鉄を主成分として
Ni、Cr、Co、Mo、Mn等の合金粉末のことであ
り含Ni鋼、含Cr鋼、SUS410L、SUS304L、
SUS316L、SUS317L等、ステンレス等がこれに
あたる。これらの鉄系合金粉末の酸化皮膜の厚み
は酸素濃度換算で1.0重量％以下にすることによ
り、耐食性を向上させることが出来る。これらの
粉末は、大気を遮断し窒素等で雰囲気中の酸素濃
度を調整し、溶融金属をアトマイズする（吹く）
事によりえられる。また、粉末の硬度は前述した
ように、プレス加工時の金型への鋼板の流れ込み
や、金型の摩耗という点でビツカース硬度で80か
ら200にする方が良い。通常のアトマイズで鉄系
合金粉末を製造するとビツカーズ硬度が200を超
えるので、これを(1)熱処理により軟化しビツカー
ス硬度を80から200にするか、(2)あらかじめ合金
成分を調整するか、もしくは(1)、(2)の両者を組合
せてビツカース硬度が80から200に入るようにす
る。 塗料中の導電性粉末は前述したように、溶接性
の観点からは鉄系の合金粉末だけが良い。しか
し、自動車用鋼板等に使用される場合には種々の
形状に加工されるが、ビード通過部のような強面
圧下で擦られる部位では、塗膜中の導電性粉末が
押しつぶされ塗膜表面に直接露出する。このよう
な部位は、塗膜中の導電性粉末として鉄系の合金
粉末だけ使用するよりも、その粉末の一部を亜鉛
末に置き換えた方が耐食性が良い。ただし、亜鉛
末の比率はプレス加工性と加工部の耐食性の観点
から亜鉛末の比率を鉄系合金粉末にたいし0.2か
ら3.0の比率で混合するのが良い。また、着色、
耐食性向上等を目的として少量のアルミニウム、
カーボン、チタン、マグネシウムなどの粉末を第
３成分として添加することも可能である。 本発明において、母材としてのめつきは鋼板を
犠牲防食するため亜鉛もしくは亜鉛を主成分とす
るめつき、例えばZn−Ni合金めつき、Zn−Fe合
金めつき、等の亜鉛系合金めつきやZn−Al複合
めつき等の亜鉛系複合めつき、あるいはこれらの
多層めつきあるいはこれらの組合せが考えられる
が、なかでも耐食性、耐赤錆性の観点からはZn
−Ni合金めつきが最良だと思われる。また、Zn
−Ni合金めつきとして塗装密着性、耐食性向上
等を目的としてZn、Niのほかに、めつき層中に
第三、第四成分を添加することも可能である。こ
れらの成分には、Co、Cr、Fe、Sn等の金属成分
や、SiO2、Al2O3、TiO2、NbO2、V2O5、ZrO2、
Ta2O5等の非金属成分が適用できる。これらのめ
つきの付着量については、特に限定するものでは
ないが、耐食性の観点からは、１ｇ／m2以上ある
のが好ましい。しかし、60ｇ／m2を超える付着量
は、実用上不要であり、望ましくは、５から30
ｇ／m2である。 塗料塗布に先だつて、めつき鋼板と塗膜の密着
性を持たせるためには、塗装下地処理としてクロ
メート処理等の前処理を行なう必要がある。この
クロメート処理は塗布型クロメート、電解クロメ
ート等、いずれの方法でも特に差し支えない。ク
ロメート皮膜のCrの含有量としては、クロム酸
単独の場合は１から200mg／m2が適当であり、ク
ロム酸と金属粉末のような導電性粉末と混合して
散布する場合には200から500mg／m2程度が適当で
ある。 上記鋼板の上に塗布すべき塗料は、前述した酸
素濃度1.0重量％以下の鉄系合金粉末と亜鉛末を
混合含有させたものである。その導電性粉末の含
有量は、特に限定するものではなく、主に溶接性
と加工性の観点から決定されるもので、実用的に
は塗料全不揮発分に対して、導電性粉末の総含有
量は60重量％から80重量％程度が適当である。塗
料用ビヒクルについても特に制限はなく、例えば
エポキシ、アクリル、ウレタン、ポリエステル。
アルキツド、ブタジエン、ビニル、フタル酸系の
合成樹脂、その他の天然樹脂、油性ビヒクル及び
これらの変性樹脂等、何れあつてもよい。また、
塗布すべき塗膜の厚みとしては、３から20μｍ程
度が通例である。 〔実施例〕 本発明の実施効果について具体例を第１表から
第５表に示す。なお塗料様樹脂には、日本油脂(株)
製プレカラーエポキシワニスを用い、焼付けは
250℃×60秒で行なつた。得られた塗装鋼板につ
いて、密着製、プレス成形性、金型摩耗性、耐食
性、溶接性について、下記の試験方法により評価
を行なつた。 密着性試験：塗装鋼板を0T、2T下り曲げ
後、セロテープを塗膜に密着後引き剥がし、塗
膜の残存量を判定した。 プレス成形性試験：250Tプレス機により、
実ドアの1/2モデル成形を行ない。鋼板のプレ
ス金型への流れ込み性及び、プレス割れ性を判
定した。 金型摩耗性：50mmφ円筒カツプ成形を連続
100個成形後プレス金型の摩耗傷つき程度を判
定した。 耐食性試験：平板無傷部、平板クロスカツト
部及び、ビードしごき成形部を塩水噴霧試験で
錆の発生程度を判定した。 溶接性試験：電極６mm径、加圧力200Kg、通
電時間10サイクル、電流8500A、の条件でスポ
ツト溶接を実施し、連続打点可能数を調べた。 また、鉄系合金粉末の酸素濃度は、JIS Ｚ
2613に従つて測定した。粉末の硬度については、
マイクロビツカーズ硬度計を使用し、荷重25ｇで
測定した値を用いた。第５表において、導電性粉
末として亜鉛末のみを使用した場合（比較例６）
は、プレス成形性での金型への流れ込み量が多
く、ビードしごき成形部での耐食性も白錆が発生
しやすい。また連続打点溶接性も満足いくもので
はない。 導電性粉末として鉄系合金粉末の酸素濃度が
1.0重量％を超え、硬度もビツカース硬度で200を
超えるものを使用した場合（比較例４）、前者の
溶接性は改善されているものの、耐食性は白錆が
発生しやすく、プレス成形性は粉末の硬度が高い
ため逆にプレス割れが発生しやすく、金型摩耗性
も悪い、粉末の酸素濃度を1.0重量％以下にする
ことにより、耐食性は大幅に改善されるが、プレ
ス成形性及び金型磨耗性は改善されない（比較例
５）。 また、鉄系合金粉末の硬度のみビツカース硬度
200以下にした場合には（比較例１）、プレス成形
性及び金型摩耗性のみが改善される。以上のよう
に耐食性は鉄系合金粉末の酸素濃度に、プレス成
形性、金型摩耗性は鉄系合金粉末の硬度に影響を
受けることが理解できる。 本発明例である実施例１〜18は鉄系合金粉末と
して酸素濃度1.0重量％以下ビツカース硬度80〜
200の粉末と亜鉛末とを混合使用した場合である
が耐食性は大幅に改善され、かつプレス成形性、
金型摩耗性も改善された。ただし、亜鉛末の混合
比率を鉄系合金粉末の3.0を上回る（比較例２）
とプレス成形性の金型への流れ込み量が多くな
り、また0.2を下回る（比較例３）とビードしご
き部の耐食性が悪くなる。
接可能塗装鋼板に関するものである。 〔従来の技術〕 従来より防錆鋼板として高腐食環境下での使用
に対して種々のものが提案され、また使用されて
いる。例えば、自動車防錆用の表面処理鋼板とし
ては亜鉛めつき鋼板、あるいは亜鉛合金めつき鋼
板等の金属めつき鋼板のほか、ジンクロメタル
（特公昭52−904）と呼ばれるジンクリツチ塗料を
塗布した溶接可能塗装鋼板が使用されている。ジ
ンクリツチ塗料を塗布した塗装鋼板の場合、塗料
中の亜鉛末の含有量によつて塗膜の加工性、密着
性、耐食性が大きく左右される。すなわち、溶接
性の点からは亜鉛末含有量が多い方が好ましい
が、加工密着性は低下し、亜鉛末含有率が約80重
量％を超えるとプレス成形する際にパウダリング
と称する塗膜が粉状に脱落する現象が著しく現れ
る。一方、耐食性については亜鉛末含有率が90重
量％を超えないと犠牲防食効果を示さないことは
良く知られているが、90重量％以上含有させると
プレス成形性の実用性が劣る。 このように、亜鉛末塗料を塗布した溶接可能塗
装鋼板では加工密着性、溶接性耐食性のすべてを
満足するものを得ることは難しい。この欠点を解
消する方法として本発明者らは、亜鉛めつき鋼板
に低含有量の亜鉛末を含有する塗料を塗布した鋼
板（特公昭54−11331号）、さらには前者のブリス
ターと称する塗膜ふくれ性の改善をおこなつた亜
鉛合金めつき鋼板や、亜鉛複合めつき鋼板に低含
有量の亜鉛末を含有する塗料を塗布した鋼板（特
開昭57−189842号、特開昭58−157995号）を提案
した。 〔発明が解決しようとする問題点〕 近年、さらに自動車車体の腐食による寿命延長
化の要求が高まり、例えば、自動車のドアの内部
の様に常に水や塩分が溜つているような大変腐食
環境が厳しい部位に用いた場合での上記表面処理
鋼板の耐食性は、穴あき錆10年といつた長期耐食
性を満足するにはまだ不充分であつた。 また、ジンクロメタルのように導電性粉末とし
て亜鉛末を使用すると亜鉛末の硬度が低いために
塗膜層全体が軟らかく、プレスの際の滑潤がきき
すぎ、プレス加工時に鋼板のプレス金型への流れ
込み量が多くなり、冷延鋼板のような絞り加工が
出来ず、金型のビードを鋭くしたり（例えば丸型
から角型へ変更）、しわおさえ圧力を高くする必
要があつた。しかし、ビードを鋭くしたりする
と、塗膜が金型に削り取られやすくなり、この削
り屑のビルドアツプによる製品への押し疵や付着
汚れが発生する問題があつた。 一方、ウエルダブルコートと呼ばれる溶接可能
塗装鋼板は、軟質である亜鉛末にTiC、WCやス
テンレス粉末などの特に硬質の導電性粉末をまぜ
て溶接性と電着塗装性を確保しているが、塗膜中
の硬質粉末のため、鋼板に比較してプレス時の金
型への流れ込みが少なく、プレス時に割れが発生
しやすい。また、表面を硬質めつきもしくは、硬
化処理をしていない金型でプレス加工を行なうと
金型の摩耗が早くなる欠点があつた。 〔問題点を解決するための手段〕 欠点を改善すべく検討を行なつた結果、塗料中
に含まれる金属粉末の酸素濃度、硬度、の制御に
より上記問題点が解消できることを知見した。本
発明はかかる点に基づいてなされたもので、その
要旨とするところは鋼板に亜鉛を主成分とする亜
鉛−ニツケル合金めつきあるいは亜鉛−ニツケル
複合めつきを施した後、酸素濃度が1.0重量％以
下であり、かつビツカース硬度80以上200以下で
ある、鉄系合金粉末一種以上の粉末１に対し、亜
鉛末を0.2から3.0の比率で混合させた塗料を塗布
したことを特徴とする耐食性に優れた溶接可能塗
装鋼板にある。 〔作用〕 溶接可能塗装鋼板の性能を左右する要因として
めつき層の性質及び塗布する塗料の性質が上げら
れる。内でも耐食性は、めつき鋼板自身よりめつ
き鋼板の上に導電性粉末を含んだ塗料を塗布した
溶接可能塗装鋼板の方が数段優れることから塗料
の性質のとりわけ含有する導電性粉末に大きく影
響されることが容易に推論される。 本発明者らはかかる点について検討を行ない鋼
板に塗布する塗料中に含まれる導電性粉末につい
て種々の調査、検討を行なつた。 自動車用鋼板のうちもつとも腐食環境が厳しい
部位は、ドアの様な袋構造部だと言われている。
この様な袋構造部では電着塗料が廻りにくく鋼板
の素地そのものが露出されるばかりでなく、袋構
造部だけに水や冬期に道路に散布される融雪塩等
の腐食促進因子が溜り易いという欠点を持つ。 めつき鋼板と塗膜を組合わせた溶接可能塗料鋼
板の腐食性は塗膜自身の耐食性の硬化が大きいこ
とは前述したが、塗膜が腐食性を向上させる理由
については塗膜が水やClイオンなどの腐食因子を
通過しずらくするバリヤー効果だと言われてい
る。 本発明者らは導電性粉末の表面状態を変化させ
ることにより、導電性粉末と塗膜構成部分の一つ
である有機樹脂との結合力を高め、腐食因子に対
してより強いバリヤー効果を向上させ、その結果
耐食性が向上すると考え、この方法が妥当である
ことを確認した。すなわち、溶接可能塗装鋼板の
耐食性向上方法として塗料中に含まれる導電性粉
末の表面酸化皮膜を少なくすることがきわめて有
効な手段であるという新たな事実を突き止めたの
である。 鋼板上に塗布すべき溶接可能塗料中の導電性粉
末は、種々の金属粉末もしくは炭化物等の導電性
物質が考えられるが、溶接性という実用的な観点
から見ると同じ様な融点の物質、すなわち鉄系の
合金粉末が良い。たとえば、低融点の金属である
亜鉛末は溶接時に銅製の電極と合金化し、電極の
溶損を著しく増加させ、溶接可能塗装鋼板の重要
な性能である連続打点性を低下させる。 ここで、鉄系の合金粉末は鉄を主成分として
Ni、Cr、Co、Mo、Mn等の合金粉末のことであ
り含Ni鋼、含Cr鋼、SUS410L、SUS304L、
SUS316L、SUS317L等、ステンレス等がこれに
あたる。これらの鉄系合金粉末の酸化皮膜の厚み
は酸素濃度換算で1.0重量％以下にすることによ
り、耐食性を向上させることが出来る。これらの
粉末は、大気を遮断し窒素等で雰囲気中の酸素濃
度を調整し、溶融金属をアトマイズする（吹く）
事によりえられる。また、粉末の硬度は前述した
ように、プレス加工時の金型への鋼板の流れ込み
や、金型の摩耗という点でビツカース硬度で80か
ら200にする方が良い。通常のアトマイズで鉄系
合金粉末を製造するとビツカーズ硬度が200を超
えるので、これを(1)熱処理により軟化しビツカー
ス硬度を80から200にするか、(2)あらかじめ合金
成分を調整するか、もしくは(1)、(2)の両者を組合
せてビツカース硬度が80から200に入るようにす
る。 塗料中の導電性粉末は前述したように、溶接性
の観点からは鉄系の合金粉末だけが良い。しか
し、自動車用鋼板等に使用される場合には種々の
形状に加工されるが、ビード通過部のような強面
圧下で擦られる部位では、塗膜中の導電性粉末が
押しつぶされ塗膜表面に直接露出する。このよう
な部位は、塗膜中の導電性粉末として鉄系の合金
粉末だけ使用するよりも、その粉末の一部を亜鉛
末に置き換えた方が耐食性が良い。ただし、亜鉛
末の比率はプレス加工性と加工部の耐食性の観点
から亜鉛末の比率を鉄系合金粉末にたいし0.2か
ら3.0の比率で混合するのが良い。また、着色、
耐食性向上等を目的として少量のアルミニウム、
カーボン、チタン、マグネシウムなどの粉末を第
３成分として添加することも可能である。 本発明において、母材としてのめつきは鋼板を
犠牲防食するため亜鉛もしくは亜鉛を主成分とす
るめつき、例えばZn−Ni合金めつき、Zn−Fe合
金めつき、等の亜鉛系合金めつきやZn−Al複合
めつき等の亜鉛系複合めつき、あるいはこれらの
多層めつきあるいはこれらの組合せが考えられる
が、なかでも耐食性、耐赤錆性の観点からはZn
−Ni合金めつきが最良だと思われる。また、Zn
−Ni合金めつきとして塗装密着性、耐食性向上
等を目的としてZn、Niのほかに、めつき層中に
第三、第四成分を添加することも可能である。こ
れらの成分には、Co、Cr、Fe、Sn等の金属成分
や、SiO2、Al2O3、TiO2、NbO2、V2O5、ZrO2、
Ta2O5等の非金属成分が適用できる。これらのめ
つきの付着量については、特に限定するものでは
ないが、耐食性の観点からは、１ｇ／m2以上ある
のが好ましい。しかし、60ｇ／m2を超える付着量
は、実用上不要であり、望ましくは、５から30
ｇ／m2である。 塗料塗布に先だつて、めつき鋼板と塗膜の密着
性を持たせるためには、塗装下地処理としてクロ
メート処理等の前処理を行なう必要がある。この
クロメート処理は塗布型クロメート、電解クロメ
ート等、いずれの方法でも特に差し支えない。ク
ロメート皮膜のCrの含有量としては、クロム酸
単独の場合は１から200mg／m2が適当であり、ク
ロム酸と金属粉末のような導電性粉末と混合して
散布する場合には200から500mg／m2程度が適当で
ある。 上記鋼板の上に塗布すべき塗料は、前述した酸
素濃度1.0重量％以下の鉄系合金粉末と亜鉛末を
混合含有させたものである。その導電性粉末の含
有量は、特に限定するものではなく、主に溶接性
と加工性の観点から決定されるもので、実用的に
は塗料全不揮発分に対して、導電性粉末の総含有
量は60重量％から80重量％程度が適当である。塗
料用ビヒクルについても特に制限はなく、例えば
エポキシ、アクリル、ウレタン、ポリエステル。
アルキツド、ブタジエン、ビニル、フタル酸系の
合成樹脂、その他の天然樹脂、油性ビヒクル及び
これらの変性樹脂等、何れあつてもよい。また、
塗布すべき塗膜の厚みとしては、３から20μｍ程
度が通例である。 〔実施例〕 本発明の実施効果について具体例を第１表から
第５表に示す。なお塗料様樹脂には、日本油脂(株)
製プレカラーエポキシワニスを用い、焼付けは
250℃×60秒で行なつた。得られた塗装鋼板につ
いて、密着製、プレス成形性、金型摩耗性、耐食
性、溶接性について、下記の試験方法により評価
を行なつた。 密着性試験：塗装鋼板を0T、2T下り曲げ
後、セロテープを塗膜に密着後引き剥がし、塗
膜の残存量を判定した。 プレス成形性試験：250Tプレス機により、
実ドアの1/2モデル成形を行ない。鋼板のプレ
ス金型への流れ込み性及び、プレス割れ性を判
定した。 金型摩耗性：50mmφ円筒カツプ成形を連続
100個成形後プレス金型の摩耗傷つき程度を判
定した。 耐食性試験：平板無傷部、平板クロスカツト
部及び、ビードしごき成形部を塩水噴霧試験で
錆の発生程度を判定した。 溶接性試験：電極６mm径、加圧力200Kg、通
電時間10サイクル、電流8500A、の条件でスポ
ツト溶接を実施し、連続打点可能数を調べた。 また、鉄系合金粉末の酸素濃度は、JIS Ｚ
2613に従つて測定した。粉末の硬度については、
マイクロビツカーズ硬度計を使用し、荷重25ｇで
測定した値を用いた。第５表において、導電性粉
末として亜鉛末のみを使用した場合（比較例６）
は、プレス成形性での金型への流れ込み量が多
く、ビードしごき成形部での耐食性も白錆が発生
しやすい。また連続打点溶接性も満足いくもので
はない。 導電性粉末として鉄系合金粉末の酸素濃度が
1.0重量％を超え、硬度もビツカース硬度で200を
超えるものを使用した場合（比較例４）、前者の
溶接性は改善されているものの、耐食性は白錆が
発生しやすく、プレス成形性は粉末の硬度が高い
ため逆にプレス割れが発生しやすく、金型摩耗性
も悪い、粉末の酸素濃度を1.0重量％以下にする
ことにより、耐食性は大幅に改善されるが、プレ
ス成形性及び金型磨耗性は改善されない（比較例
５）。 また、鉄系合金粉末の硬度のみビツカース硬度
200以下にした場合には（比較例１）、プレス成形
性及び金型摩耗性のみが改善される。以上のよう
に耐食性は鉄系合金粉末の酸素濃度に、プレス成
形性、金型摩耗性は鉄系合金粉末の硬度に影響を
受けることが理解できる。 本発明例である実施例１〜18は鉄系合金粉末と
して酸素濃度1.0重量％以下ビツカース硬度80〜
200の粉末と亜鉛末とを混合使用した場合である
が耐食性は大幅に改善され、かつプレス成形性、
金型摩耗性も改善された。ただし、亜鉛末の混合
比率を鉄系合金粉末の3.0を上回る（比較例２）
とプレス成形性の金型への流れ込み量が多くな
り、また0.2を下回る（比較例３）とビードしご
き部の耐食性が悪くなる。
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
以上の説明から明らかなように本発明の溶接可
能塗装鋼板は、耐食性が優れ、かつプレス加工
性、金型摩耗性もきわめて高く、溶接性にも優れ
ることから、高加工を受けると供に厳しい腐食環
境で使用される自動車防錆用鋼板として充分効果
を上げることができるものである。
能塗装鋼板は、耐食性が優れ、かつプレス加工
性、金型摩耗性もきわめて高く、溶接性にも優れ
ることから、高加工を受けると供に厳しい腐食環
境で使用される自動車防錆用鋼板として充分効果
を上げることができるものである。
Claims (1)
- １ 鋼板に亜鉛を主成分とする亜鉛−ニツケル合
金めつきあるいは亜鉛−ニツケル複合めつきを施
した後、酸素濃度が1.0重量％以下であり、かつ
ビツカース硬度80以上200以下である、鉄系合金
粉末一種以上の粉末１に対し、亜鉛末を0.2から
3.0の比率で混合させた塗料を塗布したことを特
徴とする耐食性に優れた溶接可能塗装鋼板。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61052397A JPS62234576A (ja) | 1986-03-12 | 1986-03-12 | 耐食性に優れた溶接可能塗装鋼板 |
| CA000526987A CA1299939C (en) | 1986-03-12 | 1987-01-09 | Anticorrosive weldable coated steel |
| DE8787300186T DE3781435T2 (de) | 1986-03-12 | 1987-01-09 | Beschichtetes metall. |
| EP87300186A EP0237140B1 (en) | 1986-03-12 | 1987-01-09 | Coated metal |
| US07/010,074 US4705726A (en) | 1986-03-12 | 1987-02-02 | Anticorrosive weldable coated steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61052397A JPS62234576A (ja) | 1986-03-12 | 1986-03-12 | 耐食性に優れた溶接可能塗装鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62234576A JPS62234576A (ja) | 1987-10-14 |
| JPH0368750B2 true JPH0368750B2 (ja) | 1991-10-29 |
Family
ID=12913670
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61052397A Granted JPS62234576A (ja) | 1986-03-12 | 1986-03-12 | 耐食性に優れた溶接可能塗装鋼板 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4705726A (ja) |
| EP (1) | EP0237140B1 (ja) |
| JP (1) | JPS62234576A (ja) |
| CA (1) | CA1299939C (ja) |
| DE (1) | DE3781435T2 (ja) |
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- 1986-03-12 JP JP61052397A patent/JPS62234576A/ja active Granted
-
1987
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- 1987-01-09 EP EP87300186A patent/EP0237140B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-01-09 DE DE8787300186T patent/DE3781435T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1987-02-02 US US07/010,074 patent/US4705726A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
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| EP0237140B1 (en) | 1992-09-02 |
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