JPH0371275B2 - - Google Patents
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- JPH0371275B2 JPH0371275B2 JP295083A JP295083A JPH0371275B2 JP H0371275 B2 JPH0371275 B2 JP H0371275B2 JP 295083 A JP295083 A JP 295083A JP 295083 A JP295083 A JP 295083A JP H0371275 B2 JPH0371275 B2 JP H0371275B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- warp
- denier
- fabric
- weft
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B41—PRINTING; LINING MACHINES; TYPEWRITERS; STAMPS
- B41J—TYPEWRITERS; SELECTIVE PRINTING MECHANISMS, i.e. MECHANISMS PRINTING OTHERWISE THAN FROM A FORME; CORRECTION OF TYPOGRAPHICAL ERRORS
- B41J31/00—Ink ribbons; Renovating or testing ink ribbons
- B41J31/02—Ink ribbons characterised by the material from which they are woven
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Impression-Transfer Materials And Handling Thereof (AREA)
Description
本発明はフアインデニールポリエステルフイラ
メント糸を用いた、印字耐久性および鮮明性にす
ぐれ、長時間印字後の蛇行変形がきわめて少な
く、活字に対する耐衝撃性が小さく、ドツトプリ
ンタータイプ用として良好なインクリボンに関す
る。 従来のインクリボンには綿、絹、ポリアミド繊
維からなる織物が使われているが、綿はインクの
保持性は良いが、印字鮮明性に欠け、厚く、スカ
ムが発生する欠点があり、絹はインク保持性良
く、印字の鮮明性にもすぐれるが、耐久性が劣
り、高価である欠点を有する。また、ポリアミド
繊維は耐久性は前記の綿、絹素材よりすぐれる
が、寸法安定性がわるく蛇行しやすい等の欠点が
ある。さらにまた、ポリエステル糸の高密度織物
をインクリボンに用いる提案もなされているが、
ポリエステル糸はポリアミド繊維糸に比し、寸法
安定性はすぐれているものゝ剛性率が大きく、印
字による蛇行変形が大きく、インクの含浸性に劣
る欠点がある。これらの欠点を補うため、アルカ
リ減量して繊維表面を粗面化する方法も提案され
ているが従来法の如く、アルカリ減量が多いとポ
リエステル繊維の強度が著しく減少し、印字耐久
性が激減するなどの欠点があり、本格的には実用
化されていないのが実情である。ところでインク
リボンを使用するプリンターは近年増々、高速
化、高印字圧力化されており、高速運転時の打字
衝撃力は過酷を加え、従来のリボンでは一層、そ
の破損度、蛇行変形度が大きくなつている。した
がつて業界においては、これらの高速化高印字圧
力化されたプリンターに対して充分な耐久性を有
するインクリボンの開発が待望されている。 本発明者らはこの要望に応えるべく鋭意研究を
重ねた結果、インクリボンの耐久性、インク保持
性、およびインク保持性とインクリボン基布の構
造および物性との間に密度な関係があることを見
い出し、この知見に基いて、本発明を完成するに
至つた。 すなわち、本発明は経緯糸の一方が、単糸繊度
1.5〜3.0デニール、トータルデニールが75デニー
ル以下のポリエステルマルチフイラメント糸から
なり、他方が単糸繊度3.0デニール以下、トータ
ルデニールが75デニール以下のポリエステルマル
チフイラメント糸からなり、且つ、経糸と緯糸の
カバーフアクター（密度をＮ本／インチ、糸のデ
ニールをＤとしたときのＮ√をいう）の合計Ｋ
が、1800以上に構成された織物であつて、該織物
の経糸の織クリンプ角θw（度）がθw≧tan-1Ｔ／Ｐ− ３（Ｐ：緯糸間隔、Ｔ：インクリボン基布の厚さ）
でかつ、該織物の経糸および緯糸方向の剪断変形
勾配Skの平均値が10.0ｇ／cm以下である織物を長
さ方向が経糸方向になるようにテープ状にカツト
し、インクを含浸してなるインクリボンである。 以下、本発明を詳細に説明する。 本発明のインクリボンは、従来のインクリボン
に用いられている合成繊維フイラメント織物の性
能に関する要因につき詳細に検討した結果、該織
物の構造および変形回復性が大きく、その性能に
関係していることを見い出したのである。 ここで、織クリンプ角とは第３図に示す織物の
断面図において、該織物の中心面に対して成す糸
軸の最大傾角θwをもつて定義したものである。但
し、Ｐは緯糸間の距離、Ｔは織物の厚さである。
剪断変形勾配Skとは測定装置として、定速伸長
変形引張試験機テンシロン型と布風合測定機ハ
ンドメトラ型（東洋ボールドウイン社製）を用
い、第４図に示すような測定方法にて求められ
る。測定試料は織物生地から経70mm、緯50mmの試
料を３枚、経50mm、緯70mmの試料３枚サンプリン
グ採取して得る。上部チヤツクＡおよび下部チヤ
ツクＢにより固定された試料Ｓ（長さ70mm、幅50
mm）に下部チヤツクＢを左右に＋２mm〜−２mm
（この変位は剪断角tanα＋0.04〜−0.04に相当す
る）動かすことにより剪断変形を起こさせ、その
時の剪断角および剪断力（ｇ）を測定し、第５図
に示す剪断変形曲線より剪断変形勾配Skを次式
で求め、経、緯方向ｎ＝３の平均値で示したもの
である。尚、第４図中、W1，W2は荷重であり、
W1は25ｇ、W2は20ｇである。 Sk＝｛Ｓ（0.02）−Ｓ（−0.02）−2S（０）｝×１／0.
04×１／５〔ｇ×cm〕 従来の織物は第１図に示す如く、経糸方向に伸
ばされた構造すなわち、経糸の織クリンプ角θｗ
が、かなり小さくなつており、打字衝撃力を受け
ることにより偏平化されて第２図に示すように経
糸の織クリンプ角θwが著しく増加し、打字されな
い部分とに大きな織物構造差を発生させる。この
構造差は織物密度が大きいほど、また、糸の剛性
率が大きいほど例えば素材の比較ではポリアミド
繊維よりポリエステル繊維の方が大きくなる傾向
があり、打字衝撃力による損傷が大きくなる。ま
た織物物性では打字衝撃力を受けた部分が衝撃力
が除かれた時に元に回復する特性が重要であり、
該変形回復性が良いほど打字衝撃力による損傷が
小さくなる。該変形回復性は該織物を構成する糸
間の交叉圧に関係し、剪断変形のしやすさ、すな
わち剪断変形勾配Skの大きさに依存することが
確認された。 したがつて理想的には打字衝撃力による該織物
の織クリンプ角の変化が最小で剪断勾配Skが小
さいほど良好であると云える。 本発明はこうした考察に基き、インクリボンの
長さ方向となる経糸の織クリンプ角θw（度）をθw
≧tan-1Ｔ／Ｐ−３（Ｐ：緯糸間隔、Ｔ：インクリボ ン基布の厚さ）と適切なる範囲に構成し、また該
織物の剪断変形性向上せしめて、すなわち、糸間
のズレ易さを良くし、変形回復性を改善し、ポリ
エステルの強度を保持したまゝ、印字耐久性、イ
ンク保持性、および蛇行変形の改良を図るもので
ある。 以下本発明につき順をおつて説明する。 本発明において用いられるポリエステル繊維は
ポリエチレンテレフタレートホモポリマーの他、
エチレンイソフタレート、エチレンオキシベンゾ
エートあるいはエチレンセバケートなどを共重合
成分とする共重合ポリエステルでも良く、該ポリ
エステルには艶消剤などの添加物が少量含まれて
いても良い。ポリエステル繊維糸の繊度は経緯糸
の一方が、単糸繊度1.5デニールを越え、3.0デニ
ール以下、トータルデニールが75デニール以下で
あり、他方が、単糸繊度3.0デニール以下、トー
タルデニールが75デニール以下であることが必要
である。単糸繊度が３デニールを超えるとフイラ
メント数が少なくなり、このためインクの含浸性
が悪くなり、インク保持性がわるくなる。また、
トータルデニールが75デニールを超えると厚くな
つて同様に硬化するので好ましくない。 また、本発明のインクリボンを構成する織物の
密度は経糸および緯糸のカバーフアクターの合計
Ｋが1800以上であることが必要である。この理由
は印字鮮明性を良くし、耐久性を保持するには緻
密な密度であることが必須であり、例えば最近増
加しつゝあるプリンターとしてドツトマトリツク
ス方式があるドツトピン径が小さくなり、印字圧
が増加して一層リボンの緻密性が要求されてきて
おり、上記の織物のカバーフアクター以上が必要
なのである。 さらに本発明のインクリボンにおいては、かゝ
る織物の構造がリボンテープの長さ方向となる経
糸の織クリンプ角θw（度）がθw≧tan-1Ｔ／Ｐ−３ （Ｐ：緯糸間隔、Ｔ：インクリボン基布の厚さ）
の範囲になるように構成せしめ、且該織物の剪断
変形勾配Skが経、緯方向平均で10.0ｇ／cm以下に
なるようにする。経糸の織クリンプ角の適正範囲
は前述した如く打字衝撃力により織物構造が変化
する度合を小さくし、性能保持するためであり、
せまい巾方向となる緯糸より拘束力大となる経糸
の織クリンプ角の変化が大きな影響が出やすく、
経糸の織クリンプ角θw（度）はθw≧tan-1Ｔ／Ｐ−３ （Ｐ：緯糸間隔、Ｔ：インクリボン基布の厚さ）
とすることが必要である。また緯糸の織クリンプ
角θfは比較的小さくても許容できるが経糸の織ク
リンプ角θwとの関係があまりアンバランスになる
と性能劣化を起すのでバランスした織クリンプ状
態とすることが望ましい。 また該織物の剪断変形勾配Skの限定は打字衝
撃力を受けた後の変形回復性のメジヤーとなるも
のであり、経、緯方向の平均値として10.0ｇ／cm
以下であれば上記織物構造条件範囲では充分イン
クリボンとしての性能が発揮し得るのである。 上記織物構造、すなわち、経糸の織クリンプ角
の条件を満足させる方法としては従来の精練、セ
ツト加工法では不充分であり、経方向に出来るだ
け張力をかけないようにし、ヒートセツトの際は
経方向に充分にオーバーフイードして加工するこ
とが好ましい。好ましい方法の具体例としては精
練加工においては張力のかゝらない液流染色機あ
るいは吊り方式の加工機を用い、プレセツトおよ
びフアイナルセツトにおいては経方向に２〜10
％、好ましくは３〜６％程度のオーバーフイード
を行い経方向の織クリンプ角を大きくするように
し、緯方向においても経糸とのバランスを大きく
変化させないように適度な巾出しをすることが好
ましい。 また、該織物の剪断変形勾配Skが経、緯方向
平均値で10.0ｇ／cm以下とする方法としては苛性
ソーダなどのアルカリ溶液により若干の減量加工
をすることが有効であるが、従来、提案された如
く減量加工率が大きくなると繊維の強度は著しく
減少し、印字耐久性が激減するので多くとも10％
以下、好ましくは３〜８％に押えることが通常で
ある。また、剪断変形勾配Skを小さくする他の
方法としては織物を構成する糸間の摩擦係数を極
度に低下させる平滑剤の付着も有効であるが、こ
の平滑剤はインク保持性を低下させないものであ
ることが必要である。 上記した織物の織クリンプ条件、および、該織
物の剪断変形性の条件を共に満足させることによ
つて効率よく、従来では得ることの出来なかつた
耐久性、インク保持性にすぐれ、長時間印字後も
蛇行変形の極端に小さいすぐれたポリエステルイ
ンクリボンが得られる。 以下、実施例に基づき詳細に説明する。 （実施例） 経糸として50デニール48フイラメントのポリエ
ステルセミダル糸を用い、緯糸として75デニール
48フイラメントのポリエステルセミダル糸を用い
て、経糸密度154本／インチ、緯糸密度105本／イ
ンチ、織上巾120cmの平織物に織成した。 該織物を液流染色機を用い、経糸方向に極力張
力をかけないようにして精練加工を行つた後、プ
レセツト条件として経糸方向に７％のオーバーフ
イードを行い、緯方向には１％巾出し、190℃×
20秒のヒートセツトを行つた。得られた織物の密
度は経糸170本／インチ、緯糸115本／インチであ
つた。このプレセツト後の織物を濃度30ｇ／の
苛性ソーダ水溶液に浸漬し、98℃で15分処理し
た。苛性ソーダによる減量率は５％であつた。そ
の後酸で中和、湯洗、水洗し、乾燥した後、次の
条件で仕上セツトを行つた。 仕上セツト温度 170℃×20秒 経糸方向オーバーフイード比 ７％ 緯方向巾出し率 ０％（有り巾） 仕上セツト後の該織物の密度は経糸171本／イ
ンチ、緯糸116本／インチであり、経糸と緯糸の
カバーフアクター合計値Ｋは2214であつた。 該織物の厚さＴ、織クリンプ角、および経、緯
糸の剪断変形勾配Skを測定した所、Ｔ＝0.100θw
＝25゜、経、緯方向Skの平均値7.05ｇ／cmであつ
た。 この基布を超音波ウエルダーにより適宜の巾に
カツトしたテープ基布にインクを含浸させてイン
クリボンとした。 このようにして得られたインクリボンの性能を
従来法によるリボンと比較すると表１に示す結果
が得られた。 但し、表１中の従来法によるリボンとは、比較
例１が経糸として50デニール48フイラメントのポ
リエステルセミダル糸を用い、緯糸として75デニ
ール48フイラメントのポリエステルセミダル糸を
用いて、織物密度経糸140本／インチ、緯糸92
本／インチに織成後、オープンソーパー６棹通し
で精練を行ないカレンダー乾燥したのち、セツト
温度180℃で20秒でたて糸方向３％オーバーフイ
ードし、よこ方向巾出し率３％で仕上げしたもの
であり、比較例２は同上仕上げセツトされた織物
を濃度30ｇ／の苛性ソーダの水溶液に浸漬し、
98℃で40分処理し、その後、たて糸方向に３％オ
ーバーフイードし、よこ方向に３％巾出し、セツ
ト温度170℃で20秒の仕上げセツトを行なつたも
のである。
メント糸を用いた、印字耐久性および鮮明性にす
ぐれ、長時間印字後の蛇行変形がきわめて少な
く、活字に対する耐衝撃性が小さく、ドツトプリ
ンタータイプ用として良好なインクリボンに関す
る。 従来のインクリボンには綿、絹、ポリアミド繊
維からなる織物が使われているが、綿はインクの
保持性は良いが、印字鮮明性に欠け、厚く、スカ
ムが発生する欠点があり、絹はインク保持性良
く、印字の鮮明性にもすぐれるが、耐久性が劣
り、高価である欠点を有する。また、ポリアミド
繊維は耐久性は前記の綿、絹素材よりすぐれる
が、寸法安定性がわるく蛇行しやすい等の欠点が
ある。さらにまた、ポリエステル糸の高密度織物
をインクリボンに用いる提案もなされているが、
ポリエステル糸はポリアミド繊維糸に比し、寸法
安定性はすぐれているものゝ剛性率が大きく、印
字による蛇行変形が大きく、インクの含浸性に劣
る欠点がある。これらの欠点を補うため、アルカ
リ減量して繊維表面を粗面化する方法も提案され
ているが従来法の如く、アルカリ減量が多いとポ
リエステル繊維の強度が著しく減少し、印字耐久
性が激減するなどの欠点があり、本格的には実用
化されていないのが実情である。ところでインク
リボンを使用するプリンターは近年増々、高速
化、高印字圧力化されており、高速運転時の打字
衝撃力は過酷を加え、従来のリボンでは一層、そ
の破損度、蛇行変形度が大きくなつている。した
がつて業界においては、これらの高速化高印字圧
力化されたプリンターに対して充分な耐久性を有
するインクリボンの開発が待望されている。 本発明者らはこの要望に応えるべく鋭意研究を
重ねた結果、インクリボンの耐久性、インク保持
性、およびインク保持性とインクリボン基布の構
造および物性との間に密度な関係があることを見
い出し、この知見に基いて、本発明を完成するに
至つた。 すなわち、本発明は経緯糸の一方が、単糸繊度
1.5〜3.0デニール、トータルデニールが75デニー
ル以下のポリエステルマルチフイラメント糸から
なり、他方が単糸繊度3.0デニール以下、トータ
ルデニールが75デニール以下のポリエステルマル
チフイラメント糸からなり、且つ、経糸と緯糸の
カバーフアクター（密度をＮ本／インチ、糸のデ
ニールをＤとしたときのＮ√をいう）の合計Ｋ
が、1800以上に構成された織物であつて、該織物
の経糸の織クリンプ角θw（度）がθw≧tan-1Ｔ／Ｐ− ３（Ｐ：緯糸間隔、Ｔ：インクリボン基布の厚さ）
でかつ、該織物の経糸および緯糸方向の剪断変形
勾配Skの平均値が10.0ｇ／cm以下である織物を長
さ方向が経糸方向になるようにテープ状にカツト
し、インクを含浸してなるインクリボンである。 以下、本発明を詳細に説明する。 本発明のインクリボンは、従来のインクリボン
に用いられている合成繊維フイラメント織物の性
能に関する要因につき詳細に検討した結果、該織
物の構造および変形回復性が大きく、その性能に
関係していることを見い出したのである。 ここで、織クリンプ角とは第３図に示す織物の
断面図において、該織物の中心面に対して成す糸
軸の最大傾角θwをもつて定義したものである。但
し、Ｐは緯糸間の距離、Ｔは織物の厚さである。
剪断変形勾配Skとは測定装置として、定速伸長
変形引張試験機テンシロン型と布風合測定機ハ
ンドメトラ型（東洋ボールドウイン社製）を用
い、第４図に示すような測定方法にて求められ
る。測定試料は織物生地から経70mm、緯50mmの試
料を３枚、経50mm、緯70mmの試料３枚サンプリン
グ採取して得る。上部チヤツクＡおよび下部チヤ
ツクＢにより固定された試料Ｓ（長さ70mm、幅50
mm）に下部チヤツクＢを左右に＋２mm〜−２mm
（この変位は剪断角tanα＋0.04〜−0.04に相当す
る）動かすことにより剪断変形を起こさせ、その
時の剪断角および剪断力（ｇ）を測定し、第５図
に示す剪断変形曲線より剪断変形勾配Skを次式
で求め、経、緯方向ｎ＝３の平均値で示したもの
である。尚、第４図中、W1，W2は荷重であり、
W1は25ｇ、W2は20ｇである。 Sk＝｛Ｓ（0.02）−Ｓ（−0.02）−2S（０）｝×１／0.
04×１／５〔ｇ×cm〕 従来の織物は第１図に示す如く、経糸方向に伸
ばされた構造すなわち、経糸の織クリンプ角θｗ
が、かなり小さくなつており、打字衝撃力を受け
ることにより偏平化されて第２図に示すように経
糸の織クリンプ角θwが著しく増加し、打字されな
い部分とに大きな織物構造差を発生させる。この
構造差は織物密度が大きいほど、また、糸の剛性
率が大きいほど例えば素材の比較ではポリアミド
繊維よりポリエステル繊維の方が大きくなる傾向
があり、打字衝撃力による損傷が大きくなる。ま
た織物物性では打字衝撃力を受けた部分が衝撃力
が除かれた時に元に回復する特性が重要であり、
該変形回復性が良いほど打字衝撃力による損傷が
小さくなる。該変形回復性は該織物を構成する糸
間の交叉圧に関係し、剪断変形のしやすさ、すな
わち剪断変形勾配Skの大きさに依存することが
確認された。 したがつて理想的には打字衝撃力による該織物
の織クリンプ角の変化が最小で剪断勾配Skが小
さいほど良好であると云える。 本発明はこうした考察に基き、インクリボンの
長さ方向となる経糸の織クリンプ角θw（度）をθw
≧tan-1Ｔ／Ｐ−３（Ｐ：緯糸間隔、Ｔ：インクリボ ン基布の厚さ）と適切なる範囲に構成し、また該
織物の剪断変形性向上せしめて、すなわち、糸間
のズレ易さを良くし、変形回復性を改善し、ポリ
エステルの強度を保持したまゝ、印字耐久性、イ
ンク保持性、および蛇行変形の改良を図るもので
ある。 以下本発明につき順をおつて説明する。 本発明において用いられるポリエステル繊維は
ポリエチレンテレフタレートホモポリマーの他、
エチレンイソフタレート、エチレンオキシベンゾ
エートあるいはエチレンセバケートなどを共重合
成分とする共重合ポリエステルでも良く、該ポリ
エステルには艶消剤などの添加物が少量含まれて
いても良い。ポリエステル繊維糸の繊度は経緯糸
の一方が、単糸繊度1.5デニールを越え、3.0デニ
ール以下、トータルデニールが75デニール以下で
あり、他方が、単糸繊度3.0デニール以下、トー
タルデニールが75デニール以下であることが必要
である。単糸繊度が３デニールを超えるとフイラ
メント数が少なくなり、このためインクの含浸性
が悪くなり、インク保持性がわるくなる。また、
トータルデニールが75デニールを超えると厚くな
つて同様に硬化するので好ましくない。 また、本発明のインクリボンを構成する織物の
密度は経糸および緯糸のカバーフアクターの合計
Ｋが1800以上であることが必要である。この理由
は印字鮮明性を良くし、耐久性を保持するには緻
密な密度であることが必須であり、例えば最近増
加しつゝあるプリンターとしてドツトマトリツク
ス方式があるドツトピン径が小さくなり、印字圧
が増加して一層リボンの緻密性が要求されてきて
おり、上記の織物のカバーフアクター以上が必要
なのである。 さらに本発明のインクリボンにおいては、かゝ
る織物の構造がリボンテープの長さ方向となる経
糸の織クリンプ角θw（度）がθw≧tan-1Ｔ／Ｐ−３ （Ｐ：緯糸間隔、Ｔ：インクリボン基布の厚さ）
の範囲になるように構成せしめ、且該織物の剪断
変形勾配Skが経、緯方向平均で10.0ｇ／cm以下に
なるようにする。経糸の織クリンプ角の適正範囲
は前述した如く打字衝撃力により織物構造が変化
する度合を小さくし、性能保持するためであり、
せまい巾方向となる緯糸より拘束力大となる経糸
の織クリンプ角の変化が大きな影響が出やすく、
経糸の織クリンプ角θw（度）はθw≧tan-1Ｔ／Ｐ−３ （Ｐ：緯糸間隔、Ｔ：インクリボン基布の厚さ）
とすることが必要である。また緯糸の織クリンプ
角θfは比較的小さくても許容できるが経糸の織ク
リンプ角θwとの関係があまりアンバランスになる
と性能劣化を起すのでバランスした織クリンプ状
態とすることが望ましい。 また該織物の剪断変形勾配Skの限定は打字衝
撃力を受けた後の変形回復性のメジヤーとなるも
のであり、経、緯方向の平均値として10.0ｇ／cm
以下であれば上記織物構造条件範囲では充分イン
クリボンとしての性能が発揮し得るのである。 上記織物構造、すなわち、経糸の織クリンプ角
の条件を満足させる方法としては従来の精練、セ
ツト加工法では不充分であり、経方向に出来るだ
け張力をかけないようにし、ヒートセツトの際は
経方向に充分にオーバーフイードして加工するこ
とが好ましい。好ましい方法の具体例としては精
練加工においては張力のかゝらない液流染色機あ
るいは吊り方式の加工機を用い、プレセツトおよ
びフアイナルセツトにおいては経方向に２〜10
％、好ましくは３〜６％程度のオーバーフイード
を行い経方向の織クリンプ角を大きくするように
し、緯方向においても経糸とのバランスを大きく
変化させないように適度な巾出しをすることが好
ましい。 また、該織物の剪断変形勾配Skが経、緯方向
平均値で10.0ｇ／cm以下とする方法としては苛性
ソーダなどのアルカリ溶液により若干の減量加工
をすることが有効であるが、従来、提案された如
く減量加工率が大きくなると繊維の強度は著しく
減少し、印字耐久性が激減するので多くとも10％
以下、好ましくは３〜８％に押えることが通常で
ある。また、剪断変形勾配Skを小さくする他の
方法としては織物を構成する糸間の摩擦係数を極
度に低下させる平滑剤の付着も有効であるが、こ
の平滑剤はインク保持性を低下させないものであ
ることが必要である。 上記した織物の織クリンプ条件、および、該織
物の剪断変形性の条件を共に満足させることによ
つて効率よく、従来では得ることの出来なかつた
耐久性、インク保持性にすぐれ、長時間印字後も
蛇行変形の極端に小さいすぐれたポリエステルイ
ンクリボンが得られる。 以下、実施例に基づき詳細に説明する。 （実施例） 経糸として50デニール48フイラメントのポリエ
ステルセミダル糸を用い、緯糸として75デニール
48フイラメントのポリエステルセミダル糸を用い
て、経糸密度154本／インチ、緯糸密度105本／イ
ンチ、織上巾120cmの平織物に織成した。 該織物を液流染色機を用い、経糸方向に極力張
力をかけないようにして精練加工を行つた後、プ
レセツト条件として経糸方向に７％のオーバーフ
イードを行い、緯方向には１％巾出し、190℃×
20秒のヒートセツトを行つた。得られた織物の密
度は経糸170本／インチ、緯糸115本／インチであ
つた。このプレセツト後の織物を濃度30ｇ／の
苛性ソーダ水溶液に浸漬し、98℃で15分処理し
た。苛性ソーダによる減量率は５％であつた。そ
の後酸で中和、湯洗、水洗し、乾燥した後、次の
条件で仕上セツトを行つた。 仕上セツト温度 170℃×20秒 経糸方向オーバーフイード比 ７％ 緯方向巾出し率 ０％（有り巾） 仕上セツト後の該織物の密度は経糸171本／イ
ンチ、緯糸116本／インチであり、経糸と緯糸の
カバーフアクター合計値Ｋは2214であつた。 該織物の厚さＴ、織クリンプ角、および経、緯
糸の剪断変形勾配Skを測定した所、Ｔ＝0.100θw
＝25゜、経、緯方向Skの平均値7.05ｇ／cmであつ
た。 この基布を超音波ウエルダーにより適宜の巾に
カツトしたテープ基布にインクを含浸させてイン
クリボンとした。 このようにして得られたインクリボンの性能を
従来法によるリボンと比較すると表１に示す結果
が得られた。 但し、表１中の従来法によるリボンとは、比較
例１が経糸として50デニール48フイラメントのポ
リエステルセミダル糸を用い、緯糸として75デニ
ール48フイラメントのポリエステルセミダル糸を
用いて、織物密度経糸140本／インチ、緯糸92
本／インチに織成後、オープンソーパー６棹通し
で精練を行ないカレンダー乾燥したのち、セツト
温度180℃で20秒でたて糸方向３％オーバーフイ
ードし、よこ方向巾出し率３％で仕上げしたもの
であり、比較例２は同上仕上げセツトされた織物
を濃度30ｇ／の苛性ソーダの水溶液に浸漬し、
98℃で40分処理し、その後、たて糸方向に３％オ
ーバーフイードし、よこ方向に３％巾出し、セツ
ト温度170℃で20秒の仕上げセツトを行なつたも
のである。
【表】
【表】
すなわち、本発明に係るインクリボンは従来の
インクリボンに比しインク含浸率も充分であり、
印字鮮明性、耐久性にすぐれ、打字後の蛇行変形
もきわめて少なく、インクリボンとしてきわめて
すぐれた性能を発揮した。 これに対し、経糸の織クリンプ角θw（度）が
（tan-1Ｔ／Ｐ−３）より小さかつたり、剪断変形勾 配Skの経、緯平均値がかなり小さく変形しやす
くしたものであつても蛇行変形が著しく大きかつ
たり、印字耐久性がわるかつたりして、インクリ
ボンとしては不適なものであつた。
インクリボンに比しインク含浸率も充分であり、
印字鮮明性、耐久性にすぐれ、打字後の蛇行変形
もきわめて少なく、インクリボンとしてきわめて
すぐれた性能を発揮した。 これに対し、経糸の織クリンプ角θw（度）が
（tan-1Ｔ／Ｐ−３）より小さかつたり、剪断変形勾 配Skの経、緯平均値がかなり小さく変形しやす
くしたものであつても蛇行変形が著しく大きかつ
たり、印字耐久性がわるかつたりして、インクリ
ボンとしては不適なものであつた。
第１図および第２図は従来のインクリボンに用
いられている織物の断面図であり、屈曲している
糸が経糸を示しているが、第１図は打字前のも
の、第２図が打字後の織物断面を示す。第３図は
リボン基布の織物断面図を示す。第４図はリボン
基布とする織物の剪断変形特性を測定する測定法
の概略図である。第５図は第４図に示す測定法に
より得られた剪断角tanαに対する剪断力Ｓ
（tanα）の関係を示す剪断変形曲線を示す。
いられている織物の断面図であり、屈曲している
糸が経糸を示しているが、第１図は打字前のも
の、第２図が打字後の織物断面を示す。第３図は
リボン基布の織物断面図を示す。第４図はリボン
基布とする織物の剪断変形特性を測定する測定法
の概略図である。第５図は第４図に示す測定法に
より得られた剪断角tanαに対する剪断力Ｓ
（tanα）の関係を示す剪断変形曲線を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 経緯糸の一方が、単糸繊度1.5デニールを越
え、3.0デニール以下、トータルデニールが75デ
ニール以下のポリエステルマルチフイラメント糸
からなり、他方が単糸繊度3.0デニール以下、ト
ータルデニールが75デニール以下のポリエステル
マルチフイラメント糸からなり、且つ、経糸と緯
糸のカバーフアクター（密度をＮ本／インチ、糸
のデニールをＤとしたときのＮ√をいう）の合
計Ｋが、1800以上に構成された織物であつて、該
織物の経糸の織クリンプ角θw（度）がθw≧tan-1
Ｔ／Ｐ−３（Ｐ：緯糸間隔、Ｔ：インクリボン基布の 厚さ）でかつ、該織物の経糸および緯糸方向の剪
断変形勾配Skの平均値が10.0ｇ／cm以下である織
物を長さ方向が経糸方向になるようにテープ状に
カツトし、インクを含浸してなるインクリボン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP295083A JPS59127789A (ja) | 1983-01-11 | 1983-01-11 | インクリボン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP295083A JPS59127789A (ja) | 1983-01-11 | 1983-01-11 | インクリボン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59127789A JPS59127789A (ja) | 1984-07-23 |
| JPH0371275B2 true JPH0371275B2 (ja) | 1991-11-12 |
Family
ID=11543647
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP295083A Granted JPS59127789A (ja) | 1983-01-11 | 1983-01-11 | インクリボン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59127789A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995013193A1 (en) * | 1993-11-10 | 1995-05-18 | Toray Industries, Inc. | Ink ribbon base fabric and production method thereof |
| JP2878590B2 (ja) * | 1994-04-07 | 1999-04-05 | フジコピアン株式会社 | インクリボン生地 |
| US8411099B2 (en) | 2003-12-23 | 2013-04-02 | Entropic Communications, Inc. | Computer graphics processor and method of rendering images |
-
1983
- 1983-01-11 JP JP295083A patent/JPS59127789A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59127789A (ja) | 1984-07-23 |
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