JPH037623B2

JPH037623B2 -

Info

Publication number: JPH037623B2
Application number: JP62201315A
Authority: JP
Inventors: Kyosuke Tsunekawa; Muneyuki Iwabuchi; Takeshi Fukuda
Original assignee: NGK Insulators Ltd
Current assignee: NGK Insulators Ltd
Priority date: 1986-08-18
Filing date: 1987-08-12
Publication date: 1991-02-04
Also published as: JPS643071A

Description

【発明の詳細な説明】

（産業上の利用分野）本発明は高強度ジルコニアセラミツクスに関す
る。（従来技術）イツトリアを主体とする安定化剤を1.5〜5mol
％含有するジルコニアセラミツクスは部分安定化
ジルコニア（PSZ）セラミツクスと称され、高強
度のジルコニアセラミツクスとして機械構造材料
としての用途開発がなされている。しかしなが
ら、上記した部分安定化ジルコニアセラミツクス
はかならずしも十分な曲げ強度を持つていないこ
とから、同セラミツクスよりさらに曲げ強度の高
い高強度ジルコニアセラミツクスの製造法が特開
昭60−226457号公報に示されている。しかして、同公報に示された製造法は、特定の
平均１次粒子径の原料微粉末を特定割合で混合し
混合粉末を熱間静水圧プレスまたは一軸加圧焼結
する方法である。かかる製造法においては、
Y₂O₃を主体とする安定化剤を1.5〜5mol％含有す
るZrO₂中にAl₂O₃およびMgOが混在するセラミ
ツクスが一例とし示されている。一般に、ジルコニアセラミツクスは高温領域か
ら常温領域へいくにつれて、立方晶から正方晶を
経て単斜晶へと体積変化を伴いながら相転移す
る。この際、特に正方晶から単斜晶への相転移の
体積変化が大きく、これによりジルコニアセラミ
ツクスは破壊されさすいという問題ある。かかる
問題に対処する手段とし、ZrO₂にCaO、MgO、
Y₂O₃等の安定化剤を固溶させて相転移を抑制す
る手段が知られいる現在、安定化剤としては主と
してY₃O₃が用いられ、常温領域において正方晶
を主体とする高強度、高靭性の部分安定化ジルコ
ニアセラミツクスが生成されている。しかしなが
ら、かかる部分安定化ジルコニアセラミツクスは
準安定相であつて経時変化を生じやすく、200〜
400℃という比較的低い加熱により単斜晶へ相転
移し強度が経時的に省化し、熱安定性に欠けるも
のである。また、強度および熱安定性を向上すべく意図し
たジルコニアセラミツクスとしてZrO₂中にY₂O₃
およびAl₂O₃を混在させてなるものが特開昭58−
32066号公報に、さらにY₂O₃、CeO₂およびAl₂O₃
を混在させなるものが特開昭61−77665号公報に
示されている。（発明が解決しようとする問題点）ところで、特開昭60−226457号公報において
は、Al₂O₃およびMgOを混合させることについて
の開示にとどまり、これら両酸化物の混合比につ
いての詳細な検討についてはなされていない。ま
た、特開昭58−32066号公報および特開昭61−
77665公報に示されたジルコニアセラミツクスの
うち前者のジルコニアセラミツクスにおいては強
度は高いものの熱安定性が十分でなく、後者のジ
ルコニアセラミツクスにおいはこれとは逆に熱安
定性は高いものの強度が十分ではないという問題
がある。本発明者等はこれら両酸化物の混合比に着目し
て検討したところ、これら両酸化物の混合比が特
にジルコニアセラミツクスの強度に大きな影響を
及ぼし、同混合比が所定の範囲から外れる場合に
は部分安定化ジルコニアセラミツクスの強度を増
加し得ないことを知得した。従つて、本発明は特
にこれら両酸化物の混合比を特定することによ
り、高強度かつ高耐酸性で熱安定性に優れたジル
コニアセラミツクスを提供することを目的とす
る。（問題点を解決するための手段）本発明は高強度ジルコニアセラミツクスに関
し、安定化剤としてY₂O₃を5mol％以下の範囲で
含有するZrO₂焼結体中に同焼結体を基準として
アルミニウム系成分およびマグネシウム系成分が
Al₂O₃およびMgO換算で合わせて１〜30wt％混
在しかつ前記アルミニウム系成分およびマグネシ
ウム系成分の混合モル比がAl₂O₃およびMgO換算
（Al₂O₃／MgO）で下記(a)，(b)，(c) (a)：35〜45／65〜55 (b)：60〜75／40〜25 (c)：85〜99／15〜１のいずれかの範囲内にあることを特徴とするもの
である。前記焼結体がCeO₂を含有していない場
合には同焼結体中のY₂O₃の含有量は1.5〜5mol％
であり、まCeO₂を含有している場合にはY₂O₃お
よびCeO₂の含有量は0.5〜5molおよび0.5〜12mol
％の範囲内でかつこれら両者の合計が1.0〜
15mol％である。本発明におけるジルコニアセラミツクスの原料
の調合には、アルミナ−マグネシア系酸化物粉末
（スピネル系粉末）をジルコニア粉末に混合する
方法、アルミナおよびマグネシヤの各末をジルコ
ニア粉末に混合する方法、ジルコニウム、イツト
リウム、セリウム、アルミニウム、マグネシウム
等のイオンを含む水溶液を用いて湿式混合法によ
つて粉末を得る法等いずれの方法も採用すること
ができる。好ましくは下記の２つの方法により行
われる。第１の方法はZrO₂−Y₂O₃混合末、ZrO₂
−Y₂O₃−CeO₂混合粉末にAl₂O₃−MgOの混合末
または混合塩水溶液を添加する方法、第２方法は
ZrO₂−Y₂O₃−Al₂O₃混合粉末、ZrO₂−Y₂O₃−
CeO₂−Al₂O₃混合粉末にMgO粉末または塩水溶
液を添加する方法である。これらの調合法におい
て、ZrO₂−Y₂O₃、ZrO₂−Y₂O₃−CeO₂、ZrO₂−
Y₂O₃−Al₂O₃、ZrO₂−Y₂O₃−CeO₂−Al₂O₃、
Al₂O₃はそれぞれの粉末の混合物であつてもよ
く、混合塩水溶液から加水分解、仮焼して得られ
る混合粉末であつてもよく、混合粉末を仮焼して
えられる混合粉末であつてもよい。なお、ジルコニア原料中にはハフニア（HfO₂）
が不可避的に0.5〜3.0wt％混在するが、本発明に
係るジルコニアセラミツクスにおいてはZrO₂の
一部をHfO₂に置換しても同様の特性を示すもの
である。（発明の作用・効果） (1) 安定化剤としY₂O₃を用い場合（曲げ強度、
耐酸性）第１図には、アルミニウムおよびマグネシウ
ム系成分をAl₂O₃、MgOに換算し全体に対する
混合比を一定にした場合のこれら両酸化物間の
混合モル比とセラミツクスの曲げ強度、耐酸性
の結果が示されている。当該結果から明らかな
ように、両酸化物間の混合モル比を漸次変更し
ていくと曲げ強度には３つのピークが認められ
る。その１ピークはAl₂O₃（モル）／MgO（モ
ル）で略々40／60、２ピークは同モル比で略
70／30、第３ピークは同モル比で略90／10にて
それぞれ認められ、またこれら両系成分の混在
による曲げ強度の増加は上記モル比で35〜45／
65〜55，60〜75／40〜25，85〜99／15〜１の範
囲で認められる。また、耐酸性についてはこれ
ら両系成分が混在することにより大きくなる
が、特にアルミニウム系成分の増加に伴い大き
くなる。一方、第２図にはアルミニウムおよびマグネ
シウム系成分をAl₂O₃、MgOに換算しこれら両
酸化物間の混合モル比を上記ピークにおける値
とした場合の、両酸化物の全体に対する混合重
量比とセラミツクスの曲げ強度、耐酸性の結果
が示されている。当結果から明らかなように、
両酸化物の全体に対する混合重量比が所定の値
を越えると同重量比の増加に伴い曲げ強度が漸
次低下する傾向が認められ、その最大の限界は
30wtであり、好ましくは１〜5wt％である。 (2) 安定化剤としてY₂O₃−CeO₂を用いた場合
（曲げ強度、耐酸性、熱安定性）第３図にはジルコニアセラミツクス中の
Y₂O₃混合在量（mol％）と曲げ強度との関係
が示されており、強度の良否の判定基準値70Kg
ｆ／mm²の近傍より低いＡ群〜Ｄ群のものは
ZrO₂が85mol％未満でY₂O₃とCeO₂とが合わせ
て15mol％を越えるもの、Ｈ群のものはY₂O₃
が7mol％のものある。また、強度の基準値の
近傍のＥ群〜Ｇ群またはＨ群はZrO₂が85mol％
でY₂O₃とCeO₂とが合わせて15mol％、または
Y₂O₃が5mol％である。第４図にはジルコニア
セラミツクス中のCeO₂mol％と曲げ強度の関
係が示されており、CeO₂は曲げ強度の点から
12mol％以下であることが必要である。このこ
とは、Y₂O₃、アルミニウム系成分、マグネシ
ウム系成分の混合割合が異なる場合も同様であ
る。一方、第５図および第６図ひはジルコニアセラ
ミツクスにおけるアルミニウム系成分とマグネシ
ウム系成分（Al₂O₃，MgOに換算）の混在量
（wt％）と曲げ強度の関係、および同ジルコニア
セラミツクスにおけるAl₂O₃とMgOの混合モル比
と曲げ強度の関係がそれぞれ示されている。これ
らの関係から、Al₂O₃とMgOを合わせた混在量は
30wt％以下であることが必要であり、まAl₂O₃と
MgOの混合モル比は (a)：35〜45／65〜55 (b)：60〜75／40〜25 (c)：85〜99／15〜１であることが必要である。このことは、ZrO₂、
Y₂O₃、CeO₂、Al₂O₃、MgOの混在量が他の割合
の場合も同様である。また、第７図にはジルコニアセラミツクス中の
CeO₂の混在量mol％と同セラミツクスの熱劣化
後における正方晶および立方晶から単斜晶への転
移率％との関係が示されている。かかる関係か
ら、ジルコニアセラミツクスの熱劣化の抑制、す
なわち熱安定性にはY₂O₃とCeO₂の両者が大きく
機能していることが明らかで、これら両者共混在
量が多いほど熱安定性がよい。なお、安定化剤と
してY₂O₃−CeO₂を用いた場合の耐酸性について
も確認済みである。このように、ZrO₂中にY₂O₃またはY₂O₃−
CeO₃を安定化剤して含有する焼結体中に昆在す
るアルミニウム系成分およびマグネシウム系成分
の全体に対する重量比、これら両系成分の互の混
合モル比を特定することにより、高強度かつ耐酸
性で熱安定性に優れたジルコニアセラミツクスを
提供することができる。（実施例）原料調合塩水溶液から加水分解法により得られたZrO₂
−Y₂O₃共沈物を900℃にて仮焼し、粒径1μm以下
のジルコニア混合粉末を得た。この混合粉末に
Al₂O₃粉末、MgO粉末を添加してポツトミルで粉
砕混合し、噴霧乾燥して出発原料とした。試料の作製得られた各種の出発原料を用いてこれらを200
Kg／cm²の圧力で予備成形し、次いでラバープレス
法にて3ton／cm²の圧力で成形して60×60×８（mm）
の各種の角板を得た。これらの角板を常圧焼成法
にて1400℃で５時間焼成し、試料とした。試験 (1) 曲げ強度試験：JlS−R1601、４点曲強さの
試験法に基づく（Kgf／mm²）。但し、試料は３
×４×40（mm）、クロスヘツドスピード0.5mm／
min、上部スパン10mm、下部スパン30mm。 (2) 耐酸性：試験片および36wt％HCI溶液を密
封容器に入れ、150℃で200時間放置したときの
重量を測定し、単位面積当たりの重量減を算出
（mgcm²）。試験結果各試験片の試験結果を第１表および第２表に示
すとともに、これら各表に示した試験結果を第１
図および第２図に示す。 No.１〜No.27の試験結果は安定化剤のモル比
（Y₂O₃／ZrO₂＝３／97）を一定とし、焼結助剤
間の混合モル比（Al₂O₃／MgO）または同焼結助
剤の添加量（wt％）を変化させた試験片に基づ
くものである。また、第１図はかかる試験結果の
うち焼結助剤の添加量（＝2wt％）を一定にして
同焼結助剤間の混合モル比を変化させた試験片の
ものであり、かつ第２図はかかる試験結果のうち
焼結助剤間のモル比（40／60、70／30、90／10）
を一定にして同焼結助剤の添加量を変化させた試
験片のものである。なお、各図における１点鎖線の直線は焼結助剤
が混在しない試験片の曲げ強度および耐酸性の値
を示している。これらの結果から明らかなよう
に、耐酸性については本発明に係る焼結助剤が混
在している試験片は著しく向上し、特に焼結助剤
間の混合モル比30〜60を越えるとその傾向が顕著
である。一方、曲げ強度については、焼結助剤間
の混合モル比が略40／60、70／30、90／10におい
てピークが認められ、特に同混合モル比が35〜
45／65〜55、60〜75／40〜25、85〜99／15〜１の
範囲において増加していることが認められる。ま
た、焼結助剤の添加量が20wt％以下、好ましく
は10wt％以下において曲げ強度の増加が認めら
れる。第２表のNo.28〜No.43の試験結果は、安定化剤の
モル比（1.5／98.5、２／98、５／95）および焼
結助剤の添加量（2wt％、5wt％）をそれぞれ一
定にして同焼結助剤間の混合モル比を変化させた
試験片のものであり、これらのすべての曲げ強度
および耐酸性は同焼結助剤が混在しない試験片に
比して向上している。このように、本発明に係るジルコニアセラミツ
クスは高強度でかつ高耐酸性のジルコニアセラミ
ツクスであり、特に高い耐酸性が要求される機械
構造材料として有用である。なお、本実施例においては焼結助剤として、ア
ルミニウム系成分を含む化合物としてAl₂O₃粉末
を用いかつマグネシウム系成分を含む化合物とし
てMgO粉末を用いたが、これらの成分の量は焼
成後のセラミツクスを44μm以下に粉砕して蛍光
Ｘ線分析法にて測定したアルミニウム系成分、マ
グネシウム系成分の値とほぼ一致している。従つ
て、セラミツクス中に混在するアルミニウム成
分、マグネシウム系成分のAl₂O₃、MgOに換算し
た値は焼結助剤として用いたAl₂O₃、MgOの添加
量にほぼ一致しているため、同添加量を混在量の
値とした。なお、本実施例のジルコニアセラミツクスにお
いては、蛍光Ｘ線分析法により下記の不純物 SiO₂：2.0wt％以下、TiO₂：2.0wt％以下、 CaO：0.5wt％以下、K₂O：0.5wt％以下、 Na₂O：0.5wt％以下、HfO₂：3.0wt％以下を含有していることが確認された。実施例２原料調合塩水溶液から加水分解法により得られZrO₂−
Y₂O₃−CeO₂共沈物を900℃にて仮焼し、粒径
1μm以下のジルコニア混合粉末を得た。この混合
粉末にAl₂O₃粉末およびMgO粉末を添加してポツ
トミルで粉砕混合し、これを噴霧乾燥して出発原
料とした。試料の作製原料をプレス機にて金型内で200Kg／cm²の圧力
で予備成形して60×60×８（mm）の角板とし、こ
れをラバープレス法にて3ton／cm²の圧力で成形し
た。得られた角板を常圧焼成法にて1400℃で5hr
焼成し試料とした。試験 (1) 曲げ強度試験：JIS−R1601、４点曲げ強さ
の試験法に基づく（Kgｆ／mm²）。但し、試料は
３×４×40（mm）、クロスヘツドスピード0.5
mm／min、上部スパン10mm、下部スパン30mm。 (2) 熱劣化試験：特開昭60−350号公報に開示さ
れた「セラミツクスの試験方法」に基づき、試
料をオートクレーブ内の熱水中（熱水温度250
℃、オートクレーブ内蒸気圧約39Kg／cm²）で
50hr熱処理し、下記の方法により試料中におけ
る正方晶および立方晶の単斜晶への転移率
（％）を算出する。試料を予めダイヤモンドペーストにて鏡面研
磨してＸ線回析し、単斜晶の（11１）面の回析
ピークの積分強度IMに対し正方晶の（111）面
と立方晶の（111）面の回析ピークの積分強度
との和（IT＋IC）から正方晶および立方晶量
（V₀）をV₀＝（IT＋IC）／（IM＋IT＋IC）に
より算出する。また、熱処理後の試料をＸ線回析に付して上
記と同様に正方晶および立方晶（V₁）を算出
し、これらV₀、V₁から転移率（％）＝（V₀−
V₁）／V₀×100を算出する。試料結果各試料の試験結果を第３表〜第11表に示すとと
もに、同結果の一部を第３図〜第７図に示す。こ
れらの試験結果中、曲げ強度の良否の判定基準値
を70Kgｆ／mm²とし、かつ熱安定性の良否の判定基
準値（転移率）25％とした。第３図はジルコニアセラミツクス中のY₂O₃の
混合量（mol％）と曲げ強度との関係を示してお
り、同図においては強度の判定基準値70Kgf／mm²
の近傍またはこれより低い範囲において(A)〜(H)の
８つの群が認められる。Ａ群〜Ｄ群はZrO₂が82
〜85mol％、Y₂O₃とCeO₂を合わせた量が15mol
％を越えるもの、Ｅ群およびＦ群はZrO₂85mol
％、Y₂O₃とCeO₂を合わせた量が15mol％のもの、
Ｇ群はY₂O₃が5mol％のもの、Ｈ群はY₂O₃が
7mol％のものをそれぞれ含んでいる。また、第
４図はY₂O₃が3mol％、Al₂O₃とMgOを合わせた
量が2wt％であるジルコニアセラミツクス中の
CeO₂混在量（mol％）と曲げ強度との関係を示
しおり、強度はCeO₂の混在量が所定の値を越え
ると漸次低下し、12mol％を越えると急激に低下
する傾向にある。これらの両図の結果からすれ
ば、曲げ強度の高いジルコニアセラミツクスを得
るには、ZrO₂中にY₂O₃が0.5〜5mol％、CeO₂が
0.5〜12mol％の範囲内にてこれら両者が合わせ
て1.0〜15mol％混在するとともに、Al₂O₃とMgO
が混在していることが必要である。第５図はY₂O₃が3mol％、CeO₂が2mol％であ
るジルコニアセラミツクス中のAl₂O₃とMgOの混
在量（wt％…同混在量はアルミニウム系成分、
マグネシウム系成分をAl₂O₃、MgOに換算した値
であり、本実施例においてはこれらの各値に
Al₂O₃、MgOの添加量の値を充当した。）と曲げ
強度との関係を示しており、強度はAl₂O₃とMgO
両者の混在量が所定の値を越えると漸次低下し、
30wt％を越えると急激に低下する傾向にある。
ま、第６図はY₂O₃が3mol、CeO₂が2mol％、
Al₂O₃とMgO両者が2wt％であるジルコニアセラ
ミツクス中のAl₂O₃とMgOの混合モル比
（Al₂O₃／MgO）と曲げ強度との関係を示してお
り、強度には混合モル比が略40／60、70／30、
90／10の値においてそれぞれピークが認められ、
その良好な範囲の第１は35〜45／65〜55、第２は
60〜75／40〜25、第３は85〜99／15〜１の範囲で
ある。これら両図の結果からすれば、曲げ強度の
高いジルコニアセラミツクスを得るには、Al₂O₃
とMgO両者の混在量が30wt％以下であることが
必要であり、かつこれらの両者の混合モル比が下
記(a)，(b)，(c) (a)：35〜45／65〜55 (b)：60〜75／40〜25 (c)：85〜99／15〜１の範囲にあることが好ましい。また、第３図〜第５図から明らかなように、
Y₂O₃が2mol％、3mol％、CeO₂が5mol％以下、
Al₂O₃とMgO両者が１〜5wt％混在するジルコニ
アセラミツクスにおいては、曲げ強度が特に高
い。第７図はAl₂O₃とMgO両者が2wt％でAl₂O₃／
MgOモル比が80／10であるジルコニアセラミツ
クス中の所定のY₂O₃mol％におけるCeO₂mol％
と正方晶および立方晶の転移率（％）との関係を
示しており、Y₂O₃とCeO₂両者の混在量が多い方
が転移率が少ないこと、すなわち熱安定性の良好
なことを示している。実施例３原料調合を下記の方法で行つた点を除き、実施
例１，２と同様に試料を作製しかつ試験を行つて
第12表〜第15表に示す結果を得た。原料調合アルミニウム系成分、マグネシウム系成分を含
む化合物としてAl（OH）₃、AlCl₃、Al（NO₃）₃、
Al₂（C₂O₄）₃、Mg（OH）₂、MgCl₂、Mg（NO₃）₂、
MgC₂O₄、MgCO₃を用い、これらの化合物を実
施例１，２の方法にて得ZrO₂−Y₂O₃、ZrO₂−
Y₂O₃−CeO₂の各粉末に、セラミツクス中の上記
各系成分がAl₂O₃、MgO換算で特定の値となるよ
うに添加し混合する。得られた混合物を1000℃に
て熱処理し、ポツトミルで粉砕して混合し、噴霧
乾燥して出発原料とした。試験結果第12表〜第15表から明らかなように、焼結助剤
としてアルミニウム系成分およびマグネシウム系
成分を含む塩水溶液を用いても、Al₂O₃粉末及び
MgO粉末を用いた場合と同様の効果を奏する。実施例４原料調合を下記の(1)、(2)の方法で行つた点を除
き、実施例１，２と同様に試料を作製しかつ試験
を行つて第16表に示す結果を得た。原料調合 (1) オキシ塩化ジルコニウムに塩化ニツトリウム
を加え加水分解により得られたゾル溶液、また
はオキシ塩化ジルコニウムに塩化イツトリウ
ム、塩化セリウムを加え加水分解により得られ
たゾル溶液にAl（OH）₃とMg（OH）₂をAl₂O₃、
MgO換算でAl₂O₃／MgOが所定のモル比とな
るように添加し、1000℃にて熱処理して得られ
た粉末をポツトミルにて粉砕し、噴霧乾燥して
出発原料とした（第16表No.１〜No.６に対応）。 (2) 上記(1)項にて得られた各ゾル溶液にAl
（CH）₃をAl₂O₃換算で後述するMgOとのモル比
が90／10となるよう添加して熱処理し、得られ
た粉末にMgO粉末を加えポツトミルにて粉砕
し（第16表No.７，８）、またはMgO粉末に換え
てMgCl₂溶液を添加、熱処理したものを粉砕し
（同表No.９，10）、噴霧乾燥して出発原料とし
た。試験結果第16表から明らかなように、出発原料を調合す
るためにジルコニウム、イツトリウムイオン、セ
リウムイオンを含む混合塩水溶液を用いても、
ZrO₂−Y₂O₃、ZrO₃−Y₂O₃−CeO₂共沈物を用い
た場合と同様の効果を奏する。

【表】

【表】【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例１に係るジルコニアセ
ラミツクスにおける安定化剤のモル比および焼結
助剤の混在量を一定にした場合における同焼結助
剤間のモル比（Al₂O₃／MgOモル比）と曲げ強
度、耐酸性との関係を示すグラフ、第２図は同セ
ラミツクスにおける安定化剤のモル比および
Al₂O₃／MgOモル比を一定にした場合における同
焼結助剤の混在量と曲げ強度、耐酸性との関係を
示すグラフ、第３図は本発明の実施例２に係るセ
ラミツクス中のY₂O₃混在量と曲げ強度との関係
を示すグラフ、第４図は同セラミツクス中の
CeO₂混在量と曲げ強度との関係を示すグラフ、
第５図はAl₂O₃とMgO両者の混在量と曲げ強度と
の関係を示すグラフ、第６図は同セラミツクスに
おけるAl₂O₃／MgOモル比と曲げ強度との関係を
示すグラフ、第７図は同セラミツクスにおける
Y₂O₃、CeO₂の混在量と正方晶および立方晶の転
移率との関係を示すグラフである。

Claims

【特許請求の範囲】１安定化剤としてY₂O₃を5mol％以下の範囲で
含有するZrO₂焼結体中に同焼結体を基準として
アルミニウム系成分およびマグネシウム系成分が Al₂O₃およびMgO換算で合わせて１〜30wt％
混在し、かつ前記アルミニウム系成分およびマグ
ネシウム系成分の混合モル比がAl₂O₃およびMgO
換算（Al₂O₃／MgO）で下記(a)，(b)，(c) (a)：35〜45／65〜55 (b)：60〜75／40〜25 (c)：85〜99／15〜１のいずれかの範囲内にあることを特徴とする高強
度ジルコニアセラミツクス。２前記焼結体がY₂O₃を1.5〜5mol％含有してい
る特許請求の範囲第１項に記載の高強度ジルコニ
アセラミツクス。３前記焼結体がアルミニウム系成分およびマグ
ネシウム系成分をAl₂O₃およびMgO換算で１〜
5wt％混在している特許請求の範囲第１項または
第２項に記載の高強度ジルコニアセラミツクス。４安定化剤としてY₂O₃を0.5〜5mol％、CeO₂
を0.5〜12mol％の範囲内にてこれら両者を1.0〜
15mol％含有するZrO₂焼結体中に同焼結体を基準
としてアルミニウム系成分およびマグネシウム系
成分がAl₂O₃およびMgO換算で合わせて１〜
30wt％混在し、かつ前記アルミニウム系成分お
よびマグネシウム系成分の混合モル比がAl₂O₃お
よびMgO換算（Al₂O₃／MgO）で下記(a)，(b)，
(c) (a)：35〜45／65〜55 (b)：60〜75／40〜25 (c)：85〜99／15〜１のいずれかの範囲内にあることを特徴とする高強
度ジルコニアセラミツクス。５前記焼結体がアルミニウム系成分およびマグ
ネシウム系成分をAl₂O₃およびMgO換算で１〜
5wt％混在している特許請求の範囲第４項に記載
の高強度ジルコニアセラミツクス。