JPH046152A - 高耐酸性の高強度ジルコニアセラミックス - Google Patents
高耐酸性の高強度ジルコニアセラミックスInfo
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- JPH046152A JPH046152A JP2107742A JP10774290A JPH046152A JP H046152 A JPH046152 A JP H046152A JP 2107742 A JP2107742 A JP 2107742A JP 10774290 A JP10774290 A JP 10774290A JP H046152 A JPH046152 A JP H046152A
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は高耐酸性の高強度ジルコニアセラミックスに関
する。
する。
（従来技術）
安定化剤としてＹ２Ｏ，を １．５〜５ｍｏ１％含有す
るジルコニアセラミックスは部分安定化ジルコニアセラ
ミックス（ｐｓｚ）と称され、高強度のジルコニアセラ
ミックスとして機械構造材料としての用途開発がなされ
ている。しかしながら、上記した部分安定化ジルコニア
セラミックスはかならずしも十分な曲げ強度を備えてい
ないため、本出願人は特開昭６４−３０７１号公報に示
されているように高強度ジルコニアセラミックスを提供
している。
るジルコニアセラミックスは部分安定化ジルコニアセラ
ミックス（ｐｓｚ）と称され、高強度のジルコニアセラ
ミックスとして機械構造材料としての用途開発がなされ
ている。しかしながら、上記した部分安定化ジルコニア
セラミックスはかならずしも十分な曲げ強度を備えてい
ないため、本出願人は特開昭６４−３０７１号公報に示
されているように高強度ジルコニアセラミックスを提供
している。
当該ジルコニアセラミックスの最適な第１のものは、安
定化剤としてＹ２Ｏ３を１．５〜５ｍ０１％含有する２
ｒＯＪＲ結体中に同焼結体を基準としてアルミニウム系
成分およびマグネシウム系成分が＾１□０３およびＭｇ
Ｏ換算で合わせて １〜３０ｗＬ％混合し、かつこれら
両成分の混合モル比（ＡｈＯｓ／Ｍｇ０）が下記（ａ）
、（ｂ） 、（ｃ）のいずれかの範囲内にあることと特
徴とするものである。
定化剤としてＹ２Ｏ３を１．５〜５ｍ０１％含有する２
ｒＯＪＲ結体中に同焼結体を基準としてアルミニウム系
成分およびマグネシウム系成分が＾１□０３およびＭｇ
Ｏ換算で合わせて １〜３０ｗＬ％混合し、かつこれら
両成分の混合モル比（ＡｈＯｓ／Ｍｇ０）が下記（ａ）
、（ｂ） 、（ｃ）のいずれかの範囲内にあることと特
徴とするものである。
（ａ）：３５〜４５／６５〜５５ （ｂ）：６（１−
７５／４０〜２５（ｃ）：８５〜９９／１５〜１ また、当該ジルコニアセラミックスの最適な第２のもの
は、安定化剤としてＹ２Ｏ３を０．５〜５ａ＋ｏ １％
、ＣｅＯ２を０．５〜１２ｍｏ１％の範囲内にてこれら
両化合物を合わせて３．０〜１５ｍ０１％含有するＺｒ
０２ａ結体中に同焼結体を基準としてアルミニウム系成
分およびマグネシウム系成分がＡ１□０．およびＭｇＯ
換算で合わせて １〜３０ｗｔ％混合し、かつこれら両
成分の混合モル比（＾１２０３／Ｍｌ！ＦＯ）が上記（
ａ） 、（ｂ） 、（ｃ）のいずれかの範囲にあること
を特徴とするものである。
７５／４０〜２５（ｃ）：８５〜９９／１５〜１ また、当該ジルコニアセラミックスの最適な第２のもの
は、安定化剤としてＹ２Ｏ３を０．５〜５ａ＋ｏ １％
、ＣｅＯ２を０．５〜１２ｍｏ１％の範囲内にてこれら
両化合物を合わせて３．０〜１５ｍ０１％含有するＺｒ
０２ａ結体中に同焼結体を基準としてアルミニウム系成
分およびマグネシウム系成分がＡ１□０．およびＭｇＯ
換算で合わせて １〜３０ｗｔ％混合し、かつこれら両
成分の混合モル比（＾１２０３／Ｍｌ！ＦＯ）が上記（
ａ） 、（ｂ） 、（ｃ）のいずれかの範囲にあること
を特徴とするものである。
（発明が解決しようとする課題）
上記した各ジルコニアセラミックスは曲げ強度に優れた
ものであり、かつ耐酸性にも優れている。
ものであり、かつ耐酸性にも優れている。
しかしながら、セラミックスにおいて用途によってはさ
らに高い耐酸性が要求される場合がある。
らに高い耐酸性が要求される場合がある。
従って、本発明の目的は高耐酸性の高強度ジルコニアセ
ラミックスを提供するにある。
ラミックスを提供するにある。
（課題を解決するための手段）
本発明は高耐酸性の高強度ジルコニアセラミックスであ
り、第１のジルコニアセラミックスは安定化剤としてＹ
２Ｏ３を１．５〜５ｍｏ１％含有する１ｒＯ２類結体中
に同焼結体を基準としてアルミニウム系成分およびマグ
ネシウム系成分が＾１２０３およびＭｇＯ換算で合わせ
て １〜３０ｗｔ％混合し、かつこれら両成分の混合モ
ル比（＾ｈ０３／Ｍｇ０）が下記（ａ） 、（ｂ）、（
ｃ）のいずれかの範囲内にあり、焼成温度１２００〜１
３５０℃にて焼成されていることを特徴とするものであ
る。
り、第１のジルコニアセラミックスは安定化剤としてＹ
２Ｏ３を１．５〜５ｍｏ１％含有する１ｒＯ２類結体中
に同焼結体を基準としてアルミニウム系成分およびマグ
ネシウム系成分が＾１２０３およびＭｇＯ換算で合わせ
て １〜３０ｗｔ％混合し、かつこれら両成分の混合モ
ル比（＾ｈ０３／Ｍｇ０）が下記（ａ） 、（ｂ）、（
ｃ）のいずれかの範囲内にあり、焼成温度１２００〜１
３５０℃にて焼成されていることを特徴とするものであ
る。
（ａ）：３５〜４５／６５〜５５ （ｂ）：６０〜７
５／４０〜２５（ｃ）：８５〜９９／１５〜ｌ また、第２のジルコニアセラミックスは安定化剤として
Ｙ２Ｏ３を０．５〜５ｍｏ１％、ＣｅＯ２を０．５〜１
２１１（１１％の範囲内にてこれら両化合物を合わせて
３．０〜１５ｍｏ１％含有する２ｒＯ□焼結体中に同焼
結体を基準としてアルミニウム系成分およびマグネシウ
ム系成分が＾１２０．およびＭｇＯ換算で合わせて １
〜３０ｗｔ％混合し、かつこれら両成分の混合モル比（
Ａｈ０３／Ｍｇ０）が上記（ａ） 、 （ｂ） 、（ｃ
）のいずれかの範囲内にあり、焼成温度１２００〜１３
５０℃にて焼成されていることを特徴とするものである
。
５／４０〜２５（ｃ）：８５〜９９／１５〜ｌ また、第２のジルコニアセラミックスは安定化剤として
Ｙ２Ｏ３を０．５〜５ｍｏ１％、ＣｅＯ２を０．５〜１
２１１（１１％の範囲内にてこれら両化合物を合わせて
３．０〜１５ｍｏ１％含有する２ｒＯ□焼結体中に同焼
結体を基準としてアルミニウム系成分およびマグネシウ
ム系成分が＾１２０．およびＭｇＯ換算で合わせて １
〜３０ｗｔ％混合し、かつこれら両成分の混合モル比（
Ａｈ０３／Ｍｇ０）が上記（ａ） 、 （ｂ） 、（ｃ
）のいずれかの範囲内にあり、焼成温度１２００〜１３
５０℃にて焼成されていることを特徴とするものである
。
しかして、本発明に係るジルコニアセラミックスの原料
である安定化剤Ｙ２Ｏ３またはＹ２Ｏ，とＣｅＯを含有
するｌｒｏ□粉末は、下記の方法にて得られる。
である安定化剤Ｙ２Ｏ３またはＹ２Ｏ，とＣｅＯを含有
するｌｒｏ□粉末は、下記の方法にて得られる。
（１１Ｙ２Ｏ３またはＹ２Ｏ３およびＣｅＯ粉末とＺｒ
Ｏ２粉末とを混合し仮焼する方法 （２）ＹまたはＹおよびＣｅの水溶性塩とＺｒＯ２粉末
とを湿式混合し、乾燥した後仮焼する方法（３）Ｙまた
はＹおよびＣｅと２「との混合塩水溶液を加水分解し、
得られた混合物を仮焼する方法これらの方法により得ら
れたＹ２Ｏ３またはＹ２Ｏ，およびＣｅＯを含有するＺ
ｒＯ２粉末とアルミニウム系成分およびマグネシウム系
成分とは、湿式法または乾式法で均一に混合され成形用
の原料に供される。
Ｏ２粉末とを混合し仮焼する方法 （２）ＹまたはＹおよびＣｅの水溶性塩とＺｒＯ２粉末
とを湿式混合し、乾燥した後仮焼する方法（３）Ｙまた
はＹおよびＣｅと２「との混合塩水溶液を加水分解し、
得られた混合物を仮焼する方法これらの方法により得ら
れたＹ２Ｏ３またはＹ２Ｏ，およびＣｅＯを含有するＺ
ｒＯ２粉末とアルミニウム系成分およびマグネシウム系
成分とは、湿式法または乾式法で均一に混合され成形用
の原料に供される。
アルミニウム系成分およびマグネシウム系成分は＾１□
０３粉末、ＭｇＯ粉末であってもよく、また上記両成分
の混合塩水溶液の加水分解物を仮焼して得られる混合粉
末であってもよく、さらにまた上記両成分の混合粉末を
仮焼して得られる混合粉末であってもよい。これらのセ
ラミックス原料は成形体の状態で常圧焼成され、または
ホットアイソスタティックプレス、ホットプレス等にて
加圧焼成され、焼結体となる。
０３粉末、ＭｇＯ粉末であってもよく、また上記両成分
の混合塩水溶液の加水分解物を仮焼して得られる混合粉
末であってもよく、さらにまた上記両成分の混合粉末を
仮焼して得られる混合粉末であってもよい。これらのセ
ラミックス原料は成形体の状態で常圧焼成され、または
ホットアイソスタティックプレス、ホットプレス等にて
加圧焼成され、焼結体となる。
（発明の作用・効果）
第１図（ａ）には本発明にかかる第１のジルコニアセラ
ミックスの焼成温度と耐酸性の関係、同図（ｂ）には焼
成温度と強度との関係がそれぞれ示され、かつ第２図（
ａ）には本発明に係る第２のジルコニアセラミックスの
焼成温度と耐酸性の関係が、同図（ｂ）には焼成温度と
強度との関係がそれぞれ示されている。これらのグラフ
から明らかなように、上記した特定の組成からなるジル
コニアセラミックスの耐酸性は焼成温度に大きく依存し
、強度との関係を考慮すれば好ましい焼成温度は１２０
０〜１３５０℃の範囲にある。
ミックスの焼成温度と耐酸性の関係、同図（ｂ）には焼
成温度と強度との関係がそれぞれ示され、かつ第２図（
ａ）には本発明に係る第２のジルコニアセラミックスの
焼成温度と耐酸性の関係が、同図（ｂ）には焼成温度と
強度との関係がそれぞれ示されている。これらのグラフ
から明らかなように、上記した特定の組成からなるジル
コニアセラミックスの耐酸性は焼成温度に大きく依存し
、強度との関係を考慮すれば好ましい焼成温度は１２０
０〜１３５０℃の範囲にある。
（実施例１）
（１）原料の調合
Ｚ「と Ｙとの混合塩水溶液から加水分解法により得ら
れたＺｒ０２−Ｙ２Ｏ−４共沈物を ９００℃にて仮焼
し、粒径ｌμ園以下のジルコニア混合物を得た。この混
合粉末にＡ１．０．粉末とＭｇＯ粉末を添加してポット
ミルにて解砕混合し、噴霧乾燥して出発原料とした。
れたＺｒ０２−Ｙ２Ｏ−４共沈物を ９００℃にて仮焼
し、粒径ｌμ園以下のジルコニア混合物を得た。この混
合粉末にＡ１．０．粉末とＭｇＯ粉末を添加してポット
ミルにて解砕混合し、噴霧乾燥して出発原料とした。
■試料の作製
各種の出発原料を２００１Ｄ／ｃｍ２の圧力で予備成形
し、これらの予備成形物をラバープレス法にて３ｔｏｎ
／ｃｍ２の圧力で成形して６０ｍ＋＊Ｘ ６ｈａの方形
で厚さ８ｍｍの各種の角板を得た。これらの角板を１１
５０〜１４００℃で５時間常圧焼結法、等方加圧焼結法
（圧力２ｔｏｏ／ｃｍ２・・・旧Ｐ）にて焼成し、試料
とした。
し、これらの予備成形物をラバープレス法にて３ｔｏｎ
／ｃｍ２の圧力で成形して６０ｍ＋＊Ｘ ６ｈａの方形
で厚さ８ｍｍの各種の角板を得た。これらの角板を１１
５０〜１４００℃で５時間常圧焼結法、等方加圧焼結法
（圧力２ｔｏｏ／ｃｍ２・・・旧Ｐ）にて焼成し、試料
とした。
（３）試験
曲げ強度試験： ＪＩＳ−ＲＩ６０１．４点曲げ強さの
試験法に基づ＜ （ｋｇｆ／ａｍ２） 、但し、試料は
４＋ｕ＋ Ｘ ４ｈｍの長方形で厚さ３１Ｉ！ｌ、クロ
スヘツドスピード０．５１１１１／ｌｌ１ｎ、上部スパ
ン１０＋＋＋ｓ、下部スパン３０ａ＋ｍ。
試験法に基づ＜ （ｋｇｆ／ａｍ２） 、但し、試料は
４＋ｕ＋ Ｘ ４ｈｍの長方形で厚さ３１Ｉ！ｌ、クロ
スヘツドスピード０．５１１１１／ｌｌ１ｎ、上部スパ
ン１０＋＋＋ｓ、下部スパン３０ａ＋ｍ。
耐酸性：試料および３６ｗｔ％ｌｌＣｌ溶液を密封容器
に入れ、１５０℃で２００時間放置したときの重量を測
定し、単位面積当りの重量減（ｍｇ／ｃ■２）を算出し
た。
に入れ、１５０℃で２００時間放置したときの重量を測
定し、単位面積当りの重量減（ｍｇ／ｃ■２）を算出し
た。
但し、試料は１５ｍａ＋Ｘ １５＋ａｍの方形で厚さ３
１ＩＩＩ、その全表面を表面粗度Ｒｍａｘ・１．０μｍ
に仕上げたもの。
１ＩＩＩ、その全表面を表面粗度Ｒｍａｘ・１．０μｍ
に仕上げたもの。
熱劣化試験：特開昭６０−３５０号公報に開示された「
セラミックスの試験方法」に基づき、試料をオートクレ
ーブ内の熱水中（熱水温度２５０℃、オートクレーブ内
蒸気圧約３９ｋｇ／ｃ＋ｎ２）で５θ時間熱処理し、下
記の方法により試料中における正方晶および立方晶の単
斜晶への転移率（％）を算出する。
セラミックスの試験方法」に基づき、試料をオートクレ
ーブ内の熱水中（熱水温度２５０℃、オートクレーブ内
蒸気圧約３９ｋｇ／ｃ＋ｎ２）で５θ時間熱処理し、下
記の方法により試料中における正方晶および立方晶の単
斜晶への転移率（％）を算出する。
試料を予しめダイヤモンドペーストにて鏡面研磨してＸ
線回折し、単斜晶の（１１１）面の回折ピークの積分強
度ＩＭに対して正方晶の（１１１）面と立方晶の（１１
１）面の回折ピークの積分強度との和（ＩＴ＋ＩＣ）か
ら正方晶および立方晶量（Ｖｏ）をＶｏ：（ＩＴ＋ＩＣ
）／（ＩＭ＋ＩＴ＋ＩＣ）にて算出する。また熱処理後
の試験をＸ線回折に付して上記と同様に正方晶および立
方晶量（Ｖりを算出し、これらＶ。、ｖｌから転移率（
％）を転移率（％ ）”（Ｖｏ−Ｖｓ）／ＶｏＸ １０
０にて算出する。但し、試料は１５ｍｍＸ １５ｍｍの
方形で厚さ３ｍｍ 、全表面を表面粗度Ｒｍａｘ・１．
０μｍに仕上げたもの。
線回折し、単斜晶の（１１１）面の回折ピークの積分強
度ＩＭに対して正方晶の（１１１）面と立方晶の（１１
１）面の回折ピークの積分強度との和（ＩＴ＋ＩＣ）か
ら正方晶および立方晶量（Ｖｏ）をＶｏ：（ＩＴ＋ＩＣ
）／（ＩＭ＋ＩＴ＋ＩＣ）にて算出する。また熱処理後
の試験をＸ線回折に付して上記と同様に正方晶および立
方晶量（Ｖりを算出し、これらＶ。、ｖｌから転移率（
％）を転移率（％ ）”（Ｖｏ−Ｖｓ）／ＶｏＸ １０
０にて算出する。但し、試料は１５ｍｍＸ １５ｍｍの
方形で厚さ３ｍｍ 、全表面を表面粗度Ｒｍａｘ・１．
０μｍに仕上げたもの。
（４）試験結果
各試料の試験結果を第１表に示すとともに、焼成温度と
耐酸性との関係を第１図（ａ）に、焼成温度と曲げ強度
との関係を第１図（ｂ）に示す、第１表から明らかなよ
うに、Ｙ２Ｏ３が１．５〜５ｍｏ１％、アルミニウム系
成分およびマグネシウム系成分がＡｌ２Ｏ，およびＭｇ
Ｏ換算で１〜３０ｗｔ％混合するジルコニアセラミック
スにおいて、これら両成分の混合モル比が （ｉ）：３５〜４５／６５６〜５５ （ｂ＞：６０
〜７５／４０〜２５（ｅ）：ｌ１５〜９９／１５〜１ のいずれかの範囲にあるものは曲げ強度が高く、かつ耐
熱性にも優れている。耐酸性に関しては焼成温度が大き
く関与しており、第１図（ａ）に示すように焼成温度に
は耐酸性の関係から上限と下限が認められる。一方、焼
成温度に関しては曲げ強度も関与しており、第１図（ｂ
）に示すように焼成温度には曲げ強度の関係からも少く
とも下限が認められる。これら両図から判断すれば、高
い曲げ強度を維持した状態で耐酸性を高めるには、焼成
温度は１２００〜１３５０℃であることが好ましい。
耐酸性との関係を第１図（ａ）に、焼成温度と曲げ強度
との関係を第１図（ｂ）に示す、第１表から明らかなよ
うに、Ｙ２Ｏ３が１．５〜５ｍｏ１％、アルミニウム系
成分およびマグネシウム系成分がＡｌ２Ｏ，およびＭｇ
Ｏ換算で１〜３０ｗｔ％混合するジルコニアセラミック
スにおいて、これら両成分の混合モル比が （ｉ）：３５〜４５／６５６〜５５ （ｂ＞：６０
〜７５／４０〜２５（ｅ）：ｌ１５〜９９／１５〜１ のいずれかの範囲にあるものは曲げ強度が高く、かつ耐
熱性にも優れている。耐酸性に関しては焼成温度が大き
く関与しており、第１図（ａ）に示すように焼成温度に
は耐酸性の関係から上限と下限が認められる。一方、焼
成温度に関しては曲げ強度も関与しており、第１図（ｂ
）に示すように焼成温度には曲げ強度の関係からも少く
とも下限が認められる。これら両図から判断すれば、高
い曲げ強度を維持した状態で耐酸性を高めるには、焼成
温度は１２００〜１３５０℃であることが好ましい。
（以下余白）
（実施例２）
原料の調合を除き実施例１と同様に試料の作製を行い、
かつ同様の試験を行った。
かつ同様の試験を行った。
（１）原料の調合
Ｚｒと Ｙとの混合塩水溶液から加水分解法により得ら
れたＺｒＯ２−Ｙ２Ｏ３共沈物を９００℃にて仮焼し、
粒径１μｍ以下のジルコニア混合粉末を得るとともに、
ＸｒとＣｅの混合塩水溶液から加水分解法により得られ
たＺｒＯ□−Ｃｅ０２共沈物を ９００℃にて仮焼し、
粒径１μｍ以下のジルコニア混合粉末を得た０次いで、
これら両混合粉末にＡｌ２Ｏ，粉末とＭｇＯ粉末をボッ
トミルで解砕混合し、噴霧乾燥して出発原料とした。
れたＺｒＯ２−Ｙ２Ｏ３共沈物を９００℃にて仮焼し、
粒径１μｍ以下のジルコニア混合粉末を得るとともに、
ＸｒとＣｅの混合塩水溶液から加水分解法により得られ
たＺｒＯ□−Ｃｅ０２共沈物を ９００℃にて仮焼し、
粒径１μｍ以下のジルコニア混合粉末を得た０次いで、
これら両混合粉末にＡｌ２Ｏ，粉末とＭｇＯ粉末をボッ
トミルで解砕混合し、噴霧乾燥して出発原料とした。
（２）試験結果
各試料の試験結果を第２表に示すとともに、焼成温度と
耐酸性との関係を第２図（ａ）に、焼成温度と曲げ強度
との関係を第２図（ｂ）に示す、第２表から明らかなよ
うに、Ｙ２Ｏ５がθ、５〜５ｍｏ１％、ＣｅＯ２が０．
５〜１２１１０１％の範囲内にてこれら両化合物が合せ
て３．０〜１５＋ｓｏ１％混合し、かつアルミニウム系
成分およびマグネシウム系成分がＡｌ２Ｏ，およびＭ［
０換算で合せて１〜３０ｗｔ％混合するジルコニアセラ
ミックスにおいて、これら両成分の混合モル比が （ａ）＝３５〜４５７６５〜５５（ｂ）＝６０〜７５７
４０〜２５（ｃ）：８５〜９９／１５〜！ のいずれかの範囲にあるものは曲げ強度が高く、かつ耐
熱性にも優れている。また、第２図（ａ）に示す焼成温
度と耐酸性の関係、および第２図（ｂ）に示す焼成温度
と曲げ強度との関係から高い曲げ強度を維持した状態で
耐酸性を高めるには、焼成温度は１２００〜１３５０℃
であることが好ましい。
耐酸性との関係を第２図（ａ）に、焼成温度と曲げ強度
との関係を第２図（ｂ）に示す、第２表から明らかなよ
うに、Ｙ２Ｏ５がθ、５〜５ｍｏ１％、ＣｅＯ２が０．
５〜１２１１０１％の範囲内にてこれら両化合物が合せ
て３．０〜１５＋ｓｏ１％混合し、かつアルミニウム系
成分およびマグネシウム系成分がＡｌ２Ｏ，およびＭ［
０換算で合せて１〜３０ｗｔ％混合するジルコニアセラ
ミックスにおいて、これら両成分の混合モル比が （ａ）＝３５〜４５７６５〜５５（ｂ）＝６０〜７５７
４０〜２５（ｃ）：８５〜９９／１５〜！ のいずれかの範囲にあるものは曲げ強度が高く、かつ耐
熱性にも優れている。また、第２図（ａ）に示す焼成温
度と耐酸性の関係、および第２図（ｂ）に示す焼成温度
と曲げ強度との関係から高い曲げ強度を維持した状態で
耐酸性を高めるには、焼成温度は１２００〜１３５０℃
であることが好ましい。
（以下余白）
第１図（ａ）は本発明に係る第１のジルコニアセラミッ
クスにおける焼成温度と耐酸性との関係を示すグラフ、
同図（ｂ）は同セラミックスにおける焼成温度と曲げ強
度との関係を示すグラフ、第２図（１）は本発明に係る
第２のジルコニアセラミックスにおける焼成温度と耐酸
性との関係を示すグラフ、同図（ｂ）は同セラミックス
における焼成温度と曲げ強度との関係を示すグラフであ
る。
クスにおける焼成温度と耐酸性との関係を示すグラフ、
同図（ｂ）は同セラミックスにおける焼成温度と曲げ強
度との関係を示すグラフ、第２図（１）は本発明に係る
第２のジルコニアセラミックスにおける焼成温度と耐酸
性との関係を示すグラフ、同図（ｂ）は同セラミックス
における焼成温度と曲げ強度との関係を示すグラフであ
る。
Claims (2)
- （１）安定化剤としてＹ＿２Ｏ＿３を１．５〜５ｍｏｌ
％含有するＺｒＯ＿２焼結体中に同焼結体を基準として
アルミニウム系成分およびマグネシウム系成分がＡｌ＿
２Ｏ＿３およびＭｇＯ換算で合わせて１〜３０ｗｔ％混
合し、かつこれら両成分の混合モル比（Ａｌ＿２Ｏ＿３
／ＭｇＯ）が下記（ａ）、（ｂ）、（ｃ）のいずれかの
範囲内にあり、焼成温度１２００〜１３５０℃にて焼成
されていることを特徴とする高耐酸性の高強度ジルコニ
アセラミックス。 （ａ）：３５〜４５／６５〜５５（ｂ）：６０〜７５／
４０〜２５（ｃ）：８５〜９９／１５〜１ - （２）安定化剤としてＹ＿２Ｏ＿３を０．５〜５ｍｏｌ
％、ＣｅＯ＿２を０．５〜１２ｍｏｌ％の範囲内にてこ
れら両化合物を合わせて３．０〜１５ｍｏ１％含有する
ＺｒＯ＿２焼結体中に同焼結体を基準としてアルミニウ
ム系成分およびマグネシウム系成分がＡｌ＿２Ｏ＿３お
よびＭｇＯ換算で１〜３０ｗｔ％混合し、かつこれら両
成分の混合モル比（Ａｌ＿２Ｏ＿３／ＭｇＯ）が下記（
ａ）、（ｂ）、（ｃ）のいずれかの範囲にあり、焼成温
度１２００〜１３５０℃にて焼成されていることを特徴
とする高耐酸性の高強度ジルコニアセラミックス。 （ａ）：３５〜４５／６５〜５５（ｂ）：６０〜７５／
４０〜２５（ｃ）：８５〜９９／１５〜１
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2107742A JPH046152A (ja) | 1990-04-23 | 1990-04-23 | 高耐酸性の高強度ジルコニアセラミックス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2107742A JPH046152A (ja) | 1990-04-23 | 1990-04-23 | 高耐酸性の高強度ジルコニアセラミックス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH046152A true JPH046152A (ja) | 1992-01-10 |
Family
ID=14466809
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2107742A Pending JPH046152A (ja) | 1990-04-23 | 1990-04-23 | 高耐酸性の高強度ジルコニアセラミックス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH046152A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5411583A (en) * | 1993-11-15 | 1995-05-02 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | HF-resistant ceramics and use thereof |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS643071A (en) * | 1986-08-18 | 1989-01-06 | Ngk Insulators Ltd | High-strength zirconia ceramic |
| JPH0222170A (ja) * | 1988-07-11 | 1990-01-25 | Ngk Insulators Ltd | 高強度ジルコニアセラミックスの製造法 |
-
1990
- 1990-04-23 JP JP2107742A patent/JPH046152A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS643071A (en) * | 1986-08-18 | 1989-01-06 | Ngk Insulators Ltd | High-strength zirconia ceramic |
| JPH0222170A (ja) * | 1988-07-11 | 1990-01-25 | Ngk Insulators Ltd | 高強度ジルコニアセラミックスの製造法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5411583A (en) * | 1993-11-15 | 1995-05-02 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | HF-resistant ceramics and use thereof |
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