JPH04131347A - プレス成形用高強度アルミニウム合金板及びその製造方法 - Google Patents
プレス成形用高強度アルミニウム合金板及びその製造方法Info
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- JPH04131347A JPH04131347A JP25038890A JP25038890A JPH04131347A JP H04131347 A JPH04131347 A JP H04131347A JP 25038890 A JP25038890 A JP 25038890A JP 25038890 A JP25038890 A JP 25038890A JP H04131347 A JPH04131347 A JP H04131347A
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- strength
- range
- press forming
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野〕
この発明は、圧延後熱処理のままで優れたプレス成形性
と高い塗装焼付後強度を有し、自動車車体等に好適なプ
レス成形用高強度アルミニウム合金板及びその製造方法
に関する。
と高い塗装焼付後強度を有し、自動車車体等に好適なプ
レス成形用高強度アルミニウム合金板及びその製造方法
に関する。
［従来の技術］
従来より自動車ボディーシート等の成形加工用板材とし
て表面処理冷延鋼板が多用されているか、近年、自動車
の燃費向上のための軽量化の要望か高まっており、その
要望を満たすべく自動車ボディーシート等にアルミニウ
ム合金板が使用され始めてきている。
て表面処理冷延鋼板が多用されているか、近年、自動車
の燃費向上のための軽量化の要望か高まっており、その
要望を満たすべく自動車ボディーシート等にアルミニウ
ム合金板が使用され始めてきている。
自動車ボディーシート用アルミニウム合金としては、非
熱処理型の５１８２．５０８３等、熱処理型の２０３６
．６００９．６０１０等が用いられている。また、特開
昭５７−１２０６４８及び特開昭５３−１０３９１４に
開示されているように、非熱処理型の５××Ｘ系にＣｕ
やＺｎを微量添加し、熱処理して用いることを前提とし
たアルミニウム合金が開発されている。
熱処理型の５１８２．５０８３等、熱処理型の２０３６
．６００９．６０１０等が用いられている。また、特開
昭５７−１２０６４８及び特開昭５３−１０３９１４に
開示されているように、非熱処理型の５××Ｘ系にＣｕ
やＺｎを微量添加し、熱処理して用いることを前提とし
たアルミニウム合金が開発されている。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、これらのアルミニウム合金は、引張試験
における破断伸びが３０％以上、塗装焼付後の耐力が２
０ ｋｇｆ ／ ａｍ２以上という上記用途に要求され
る両特性を兼備しておらず、プレス成形性及び耐プント
性のいずれか、又はこれらの両方か不十分である。そし
て、このことが自動車用ボディーシートとして冷延鋼板
に代えてアルミニウム合金を使用することの障害となっ
ている。
における破断伸びが３０％以上、塗装焼付後の耐力が２
０ ｋｇｆ ／ ａｍ２以上という上記用途に要求され
る両特性を兼備しておらず、プレス成形性及び耐プント
性のいずれか、又はこれらの両方か不十分である。そし
て、このことが自動車用ボディーシートとして冷延鋼板
に代えてアルミニウム合金を使用することの障害となっ
ている。
この発明はかかる事情に鑑みてなされたものであって、
引張試験における破断伸びが３０％以上、かつ塗装焼付
後の耐力が２０ ｋｇｆ’ ／ １２以上の、プレス成
形性及び塗装後の耐プント性に優れたプレス成形用高強
度アルミニウム合金板及びその製造方法を提供すること
を目的とする。
引張試験における破断伸びが３０％以上、かつ塗装焼付
後の耐力が２０ ｋｇｆ’ ／ １２以上の、プレス成
形性及び塗装後の耐プント性に優れたプレス成形用高強
度アルミニウム合金板及びその製造方法を提供すること
を目的とする。
［課題を解決するための手段及び作用コ本願発明者等は
、上記目的を達成するために種々検討を重ねた結果、化
学成分組成を適切に調整し、製造条件を適性化すること
により引張試験における破断伸びが３０％以上、かつ塗
装焼付後の耐力が２０ ｋｇｆ ／ ａｍ２以上の条件
を達成することができることを見出し、本発明を完成す
るに至った。特に、化学成分組成については、塗装焼付
後の高強度化の観点から、Ａｌ−Ｍｇ系合金にＳｉを積
極的に添加し、Ｍｇ２Ｓｉの析出硬化を狙い、さらにＣ
ｕ、Ｚｎを補完的に添加したものである。
、上記目的を達成するために種々検討を重ねた結果、化
学成分組成を適切に調整し、製造条件を適性化すること
により引張試験における破断伸びが３０％以上、かつ塗
装焼付後の耐力が２０ ｋｇｆ ／ ａｍ２以上の条件
を達成することができることを見出し、本発明を完成す
るに至った。特に、化学成分組成については、塗装焼付
後の高強度化の観点から、Ａｌ−Ｍｇ系合金にＳｉを積
極的に添加し、Ｍｇ２Ｓｉの析出硬化を狙い、さらにＣ
ｕ、Ｚｎを補完的に添加したものである。
すなわち、この発明に係るプレス成形用高強度アルミニ
ウム合金板は、重量％で、Ｍｇを１．６〜５．５％、Ｓ
ｉを０．４２〜１．５％、Ｃｕを０．５１〜２．５％、
Ｚｎを０．６１〜２．８％、Ｔｉを０．００５〜０，１
５％、Ｂをｏ、ｏｏ。
ウム合金板は、重量％で、Ｍｇを１．６〜５．５％、Ｓ
ｉを０．４２〜１．５％、Ｃｕを０．５１〜２．５％、
Ｚｎを０．６１〜２．８％、Ｔｉを０．００５〜０，１
５％、Ｂをｏ、ｏｏ。
２〜０．０５％、Ｆｅを０．０３〜０．４％の範囲で含
有し、かつ０．０１〜０．２０％のＺｒ。
有し、かつ０．０１〜０．２０％のＺｒ。
０．０１〜０．３０％のＣｒ、０．０２〜０．１８％の
Ｍｎ、及び０．０１〜０．３０％のＶのうち１種又は２
種以上を含有し、残部がＡＩｌ及び不可避的不純物から
なることを特徴とする。
Ｍｎ、及び０．０１〜０．３０％のＶのうち１種又は２
種以上を含有し、残部がＡＩｌ及び不可避的不純物から
なることを特徴とする。
また、この発明に係るプレス成形用高強度アルミニウム
合金板の製造方法は、上記組成のアルミニウム合金に対
し、４８０〜５６０’Ｃの範囲内の温度で１段又は多段
の均質化熱処理を施し、次いでこの合金に熱間圧延及び
冷間圧延を施して所定の厚みを有する板材とし、その後
、４４０〜５６０℃の範囲内の温度に３℃／秒以上の加
熱速度で加熱してその温度で１２０秒間以下の時間保持
し、２℃／秒以上の速度で冷却する条件の熱処理を施す
ことを特徴とする。
合金板の製造方法は、上記組成のアルミニウム合金に対
し、４８０〜５６０’Ｃの範囲内の温度で１段又は多段
の均質化熱処理を施し、次いでこの合金に熱間圧延及び
冷間圧延を施して所定の厚みを有する板材とし、その後
、４４０〜５６０℃の範囲内の温度に３℃／秒以上の加
熱速度で加熱してその温度で１２０秒間以下の時間保持
し、２℃／秒以上の速度で冷却する条件の熱処理を施す
ことを特徴とする。
以下、この発明について詳細に説明する。なお、以下の
説明において％表示は重量％を表わす。
説明において％表示は重量％を表わす。
先ず、この発明に係るアルミニウム合金の成分組成の限
定理由について説明する。
定理由について説明する。
Ｍｇ：Ｍｇは本発明に係る合金における必須の基本成分
てあり、適量合金されることにより合金の強度及び成形
性の向上に大きく寄与する。しかし、Ｍｇが１．６％未
満では十分な強度が得られず、５，５％を超えると伸び
が小さくなり成形性が低下する。従って、Ｍｇの含有量
を１，６〜５．５％の範囲に規定する。
てあり、適量合金されることにより合金の強度及び成形
性の向上に大きく寄与する。しかし、Ｍｇが１．６％未
満では十分な強度が得られず、５，５％を超えると伸び
が小さくなり成形性が低下する。従って、Ｍｇの含有量
を１，６〜５．５％の範囲に規定する。
Ｓｉ： ＳｉはＭｇと結びついてＭｇｚＳｉ析出物を
形成し、塗装焼付後の強度上昇に寄与する。
形成し、塗装焼付後の強度上昇に寄与する。
しかし、Ｓｉが０．４２％未満ではその効果が十分でな
く、逆に１．５％を超えると析出物の量が増加し過ぎて
成形性が劣化する。従って、Ｓｉの含有量を０，４２〜
１．５％の範囲に規定する。
く、逆に１．５％を超えると析出物の量が増加し過ぎて
成形性が劣化する。従って、Ｓｉの含有量を０，４２〜
１．５％の範囲に規定する。
Ｃｕ： ＣｕはＡｌ−Ｍｇと結びつき、ＡＮ２Ｃｕ
Ｍ ｇとして塗装焼付による強度低下を抑制する効果を
有する。しかし、Ｃｕが０．５１％未満ではその効果か
十分でなく、逆に２．５％を超えると成形性が低下する
のみならず溶体化熱処理後の材料特性の経時変化も大き
くなる。従って、ＣＵの含有量を０．５１〜２．５％の
範囲に規定する。
Ｍ ｇとして塗装焼付による強度低下を抑制する効果を
有する。しかし、Ｃｕが０．５１％未満ではその効果か
十分でなく、逆に２．５％を超えると成形性が低下する
のみならず溶体化熱処理後の材料特性の経時変化も大き
くなる。従って、ＣＵの含有量を０．５１〜２．５％の
範囲に規定する。
Ｚｎ： ＺｎはＭｇと結びついてＭ ｇ Ｚ ｎ ２
を形成し、Ｃｕと同様、塗装焼付による強度低下を抑制
する。しかしＺｎが０．６１％未満ではその効果が十分
でなく、逆に２．８％を超えると成形性が低下する。従
って、Ｚｎの含有量を０．６１〜２．８％の範囲に規定
する。
を形成し、Ｃｕと同様、塗装焼付による強度低下を抑制
する。しかしＺｎが０．６１％未満ではその効果が十分
でなく、逆に２．８％を超えると成形性が低下する。従
って、Ｚｎの含有量を０．６１〜２．８％の範囲に規定
する。
以上の４元素が塗装焼付後の強度を確保する上での必須
元素である。
元素である。
Ｔｉ、Ｂ： 本発明では、プレス成形性のみならず、
熱間圧延時の割れ等にも影響を及ぼす鋳塊組織制御を目
的として上記４元素のみならずＴｉ。
熱間圧延時の割れ等にも影響を及ぼす鋳塊組織制御を目
的として上記４元素のみならずＴｉ。
Ｂをも必須元素として添加する。Ｔｉ及びＢはＴｉＢ２
等として存在し、鋳塊の結晶粒を微細化する効果を有す
るが、過剰に添加すると粗大な晶出物を生成し、逆に成
形性を低下させるので、ＴｉおよびＢの含有量を、夫々
０．００５〜０．１５％、及び０．０００２〜０．０５
％の範囲に規定する。
等として存在し、鋳塊の結晶粒を微細化する効果を有す
るが、過剰に添加すると粗大な晶出物を生成し、逆に成
形性を低下させるので、ＴｉおよびＢの含有量を、夫々
０．００５〜０．１５％、及び０．０００２〜０．０５
％の範囲に規定する。
Ｆｅ： Ｆｅは通常不可避的にアルミニウム合金に含
有される不純物元素であるが、成形性に悪影響を及ぼす
粗大晶出物生成を抑制する観点から、その上限を０．４
％に規定する。一方、微量添加は成形性を向上させる効
果があることからＦｅの含有量は０．０３％以上である
ことが重要である。
有される不純物元素であるが、成形性に悪影響を及ぼす
粗大晶出物生成を抑制する観点から、その上限を０．４
％に規定する。一方、微量添加は成形性を向上させる効
果があることからＦｅの含有量は０．０３％以上である
ことが重要である。
従って、Ｆｅ含有量を０．０３〜０，４％の範囲に規定
する。
する。
Ｚｒ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｖ： これらの元素は鋳塊のみな
らず溶体化熱処理後の結晶粒粗大化を抑制し、組織を均
一にし、強度上昇及び成形性向上にも寄与する。従って
、プレス成形時の肌荒れの原因となる溶体化処理後の結
晶粒粗大化を抑制し、さらに強度上昇及び成形性向上を
図るため、これら元素のうち１種又は２種以上を適量添
加する。
らず溶体化熱処理後の結晶粒粗大化を抑制し、組織を均
一にし、強度上昇及び成形性向上にも寄与する。従って
、プレス成形時の肌荒れの原因となる溶体化処理後の結
晶粒粗大化を抑制し、さらに強度上昇及び成形性向上を
図るため、これら元素のうち１種又は２種以上を適量添
加する。
しかし、これらの元素を過剰添加すると粗大な晶出物を
生成し、成形性を低下させるので、Ｚｒ。
生成し、成形性を低下させるので、Ｚｒ。
Ｃｒ、Ｍｎ、Ｖの含有量を、夫々０゜０１〜０．２０％
、０．０１〜０，３０％、０，０２〜０．１８％、０．
０１〜０．３０％の範囲に規定する。
、０．０１〜０，３０％、０，０２〜０．１８％、０．
０１〜０．３０％の範囲に規定する。
上記元素の他、通常のアルミニウム合金と同様、不可避
的不純物が含有されるが、その量は本発明の効果を損な
わない程度の範囲で許容される。例えば、Ｎａ≦０．０
０１％、Ｋ≦０．００１％であればこれらの元素を含ん
でいても特性上の支障はない。
的不純物が含有されるが、その量は本発明の効果を損な
わない程度の範囲で許容される。例えば、Ｎａ≦０．０
０１％、Ｋ≦０．００１％であればこれらの元素を含ん
でいても特性上の支障はない。
次に、この発明の合金の製造条件について説明する。
上記範囲に成分・組成が規定されたアルミニウム合金を
溶解・鋳造し、その鋳塊に対して４８０〜５６０℃の範
囲内の温度で１段又は多段の均質化熱処理を施す。この
ような均質化処理を施すことにより、鋳造時に晶出した
共晶化合物の拡散固溶を促進し、局部的ミクロ偏析を軽
減する。また、この処理により、最終製品の結晶粒粗大
化を抑制し、均一化を図るうえて重要な役割を果たすＺ
ｒ。
溶解・鋳造し、その鋳塊に対して４８０〜５６０℃の範
囲内の温度で１段又は多段の均質化熱処理を施す。この
ような均質化処理を施すことにより、鋳造時に晶出した
共晶化合物の拡散固溶を促進し、局部的ミクロ偏析を軽
減する。また、この処理により、最終製品の結晶粒粗大
化を抑制し、均一化を図るうえて重要な役割を果たすＺ
ｒ。
Ｃｒ、Ｍｎ、Ｖの化合物を均一かつ微細に析出させるこ
とができる。しかし、この処理の温度が４８０℃未満の
場合には上述したような効果が不十分であり、一方５６
０℃を超えると共晶融解が生じる。従って、均質化処理
の温度を４８０〜５６０℃とした。なお、この温度範囲
内での保持時間は特に規定されないが、上述した効果が
十分に得られかつ経済性を損ねない好ましい範囲は１〜
７２時間である。
とができる。しかし、この処理の温度が４８０℃未満の
場合には上述したような効果が不十分であり、一方５６
０℃を超えると共晶融解が生じる。従って、均質化処理
の温度を４８０〜５６０℃とした。なお、この温度範囲
内での保持時間は特に規定されないが、上述した効果が
十分に得られかつ経済性を損ねない好ましい範囲は１〜
７２時間である。
次いで、このような均質化処理が施された鋳塊に対し、
常法に従って所定の板厚を得るために熱間圧延及び冷間
圧延を行う。この際に、熱間圧延と冷間圧延との間、又
は冷間圧延と冷間圧延との間に材料軟化のための中間焼
鈍を実施してもよい。
常法に従って所定の板厚を得るために熱間圧延及び冷間
圧延を行う。この際に、熱間圧延と冷間圧延との間、又
は冷間圧延と冷間圧延との間に材料軟化のための中間焼
鈍を実施してもよい。
この処理によって本発明の効果を何等損なうものではな
い。また、歪矯正及び表面粗度調整のため、５％以下の
スキンバス圧延を実施してもよい。
い。また、歪矯正及び表面粗度調整のため、５％以下の
スキンバス圧延を実施してもよい。
その後、このような圧延板材を４４０〜５６０℃の範囲
内の温度に３℃／秒以上の加熱速度で加熱してその温度
に１２０秒間以下の時間保持し、２℃／秒以上の速度で
冷却する条件で熱処理を実施する。この熱処理は強度へ
の寄与が大きいＭｇ−５ｉ系化合物及びＡ、Ｑ −Ｍｇ
−Ｃｕ、 Ｍｇ−Ｚｎ系化合物の溶体化を図り、かつ結
晶粒の調整を行うことにより、プレス成形性及び強度の
向上を達成するものである。この場合に、加熱速度が３
℃／秒未満であったり、加熱温度が５６０℃を超えたり
、保持時間が１２０秒よりも長かったりすると結晶粒が
粗大化してしまう。また、加熱温度が４４０℃未満では
上述の溶体化の効果を十分に得ることができない。冷却
速度か２℃／秒未満では、冷却中に上述の化合物が粗大
に析出し、強度及びプレス成形性が不十分なものとなる
。
内の温度に３℃／秒以上の加熱速度で加熱してその温度
に１２０秒間以下の時間保持し、２℃／秒以上の速度で
冷却する条件で熱処理を実施する。この熱処理は強度へ
の寄与が大きいＭｇ−５ｉ系化合物及びＡ、Ｑ −Ｍｇ
−Ｃｕ、 Ｍｇ−Ｚｎ系化合物の溶体化を図り、かつ結
晶粒の調整を行うことにより、プレス成形性及び強度の
向上を達成するものである。この場合に、加熱速度が３
℃／秒未満であったり、加熱温度が５６０℃を超えたり
、保持時間が１２０秒よりも長かったりすると結晶粒が
粗大化してしまう。また、加熱温度が４４０℃未満では
上述の溶体化の効果を十分に得ることができない。冷却
速度か２℃／秒未満では、冷却中に上述の化合物が粗大
に析出し、強度及びプレス成形性が不十分なものとなる
。
なお、このような熱処理が施された板材に対し、必要に
応じて歪矯正の目的で４％以下のストレッチング、レベ
リング、又はスキンバスを実施してもよい。
応じて歪矯正の目的で４％以下のストレッチング、レベ
リング、又はスキンバスを実施してもよい。
このようにして得られたアルミニウム合金板は、破断伸
びが３０％以上、塗装焼付後の耐力が２０ｋｇｆ ／
ｍｍ２以上となり、優れたプレス成形性と耐プント性と
を兼備したものとなる。また、プレス後の外観に悪影響
を及はすストレッチャーストレインマークが発生しない
こともこの発明の大きな利点である。
びが３０％以上、塗装焼付後の耐力が２０ｋｇｆ ／
ｍｍ２以上となり、優れたプレス成形性と耐プント性と
を兼備したものとなる。また、プレス後の外観に悪影響
を及はすストレッチャーストレインマークが発生しない
こともこの発明の大きな利点である。
［実施例］
以下、この発明の実施例について説明する。
実施例１
第１表に示すような成分・組成を有する合金を溶解一連
続鋳造し、５１０℃で１２時間の均質化処理を実施し、
次いで鋳片を４５０℃に加熱して板厚４■まで熱間圧延
を行い、３５０℃で２時間の中間焼鈍を施した後、冷間
圧延により板厚ＩＩＩｍとした。なお、熱間圧延の仕上
り温度は２８０℃であった。このようにして形成された
厚さ１■の板材を５３０℃まで加熱し、６０秒間保持後
、強制空冷により１５秒℃／秒の冷却速度で冷却した。
続鋳造し、５１０℃で１２時間の均質化処理を実施し、
次いで鋳片を４５０℃に加熱して板厚４■まで熱間圧延
を行い、３５０℃で２時間の中間焼鈍を施した後、冷間
圧延により板厚ＩＩＩｍとした。なお、熱間圧延の仕上
り温度は２８０℃であった。このようにして形成された
厚さ１■の板材を５３０℃まで加熱し、６０秒間保持後
、強制空冷により１５秒℃／秒の冷却速度で冷却した。
この熱処理の後２５℃で３週間自然時効を行い、引張試
験（ＪＩＳＳ号、引張方向：圧延方向）及びコニカルカ
ップ試験（ＪＩＳ Ｚ２２４９：試験工具２１型）を
実施した。なお、コニカルカップ試験はプレス成形のシ
ミュレートとして行い、張出しと深絞りとの複合成形性
をＣＣＶ（ｍｍ）により評価した（ＣＣＶか小さいほど
成形性に優れている） さらに、プレス加ニー焼付塗装
をシミュレートするために、２％引引張歪歪付加後１８
０℃で３０分間の加熱処理（焼付に対応）を行い、引張
試験（熱処理後の試験と同様）を実施した。これらの結
果も第１表に併記した。さらにまた、ストレッチャース
トレインマークの有無も併記した。
験（ＪＩＳＳ号、引張方向：圧延方向）及びコニカルカ
ップ試験（ＪＩＳ Ｚ２２４９：試験工具２１型）を
実施した。なお、コニカルカップ試験はプレス成形のシ
ミュレートとして行い、張出しと深絞りとの複合成形性
をＣＣＶ（ｍｍ）により評価した（ＣＣＶか小さいほど
成形性に優れている） さらに、プレス加ニー焼付塗装
をシミュレートするために、２％引引張歪歪付加後１８
０℃で３０分間の加熱処理（焼付に対応）を行い、引張
試験（熱処理後の試験と同様）を実施した。これらの結
果も第１表に併記した。さらにまた、ストレッチャース
トレインマークの有無も併記した。
なお、第１表中、合金番号１〜９は本発明の組成範囲内
の実施例であり、合金番号１０〜２２はその範囲から外
れる比較例である。また、比較例のうち合金番号２１は
自動車ボディーシート用として実績のある５１８２合金
に対応するものである。
の実施例であり、合金番号１０〜２２はその範囲から外
れる比較例である。また、比較例のうち合金番号２１は
自動車ボディーシート用として実績のある５１８２合金
に対応するものである。
第１表から明らかなように、実施例である合金番号１〜
９は破断伸びが３０％以上、塗装焼付をシミュレートし
た加熱処理後の耐力が２０ｋｇｆ’／ｍ１１２以上と優
れた値を示したのに対し、比較例である合金番号１０〜
２１は破断伸び及び焼付後の耐力のうちいずれか又は両
方がこれらの値よりも小さい値であった。また、ＣＣＶ
についても実施例では全て良好な値を示したが、比較例
ではＣＣＶ値の劣るものが存在した。さらに、実施例で
はストレッチャーストレインマークが見られなかったの
に対し、比較例の中にはストレッチャーストレインマー
クか発生したものがあった。すなわち、本発明の範囲内
の成分組成であればプレス成形性（伸びとＣＣＶにより
評価）と塗装焼付後の強度の両特性とも優れていること
が確認された。
９は破断伸びが３０％以上、塗装焼付をシミュレートし
た加熱処理後の耐力が２０ｋｇｆ’／ｍ１１２以上と優
れた値を示したのに対し、比較例である合金番号１０〜
２１は破断伸び及び焼付後の耐力のうちいずれか又は両
方がこれらの値よりも小さい値であった。また、ＣＣＶ
についても実施例では全て良好な値を示したが、比較例
ではＣＣＶ値の劣るものが存在した。さらに、実施例で
はストレッチャーストレインマークが見られなかったの
に対し、比較例の中にはストレッチャーストレインマー
クか発生したものがあった。すなわち、本発明の範囲内
の成分組成であればプレス成形性（伸びとＣＣＶにより
評価）と塗装焼付後の強度の両特性とも優れていること
が確認された。
実施例２
次に、第１表に示した合金のうち、合金番号１の組成を
有する鋳塊を使用し、第２表に示す製造条件で合金板材
を製造した。なお、第２表に特に記載されていない処理
については実施例１の条件を採用した（圧延及び中間焼
鈍条件等）。なお、第２表中２号Ａは本発明に係る製造
方法の範囲内の実施例であり、記号Ｂ−Ｇはその範囲か
ら外れる比較例である。
有する鋳塊を使用し、第２表に示す製造条件で合金板材
を製造した。なお、第２表に特に記載されていない処理
については実施例１の条件を採用した（圧延及び中間焼
鈍条件等）。なお、第２表中２号Ａは本発明に係る製造
方法の範囲内の実施例であり、記号Ｂ−Ｇはその範囲か
ら外れる比較例である。
このようにして製造した板材について実施例１と同様の
評価試験を行った。その結果も第２表に併記する。
評価試験を行った。その結果も第２表に併記する。
第２表から明らかなように、本発明の条件を満足しない
比較例は成形性、焼付後の強度が著しく劣ることが確認
された。特に、Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｆは特に成形性が劣ってい
た。これは、これらの条件では結晶粒が粗粒となるため
である。また、Ｅ。
比較例は成形性、焼付後の強度が著しく劣ることが確認
された。特に、Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｆは特に成形性が劣ってい
た。これは、これらの条件では結晶粒が粗粒となるため
である。また、Ｅ。
Ｇは強度が低く、特に焼付後の耐力が著しく低いことが
確認された。これはＭｇ、Ｓｉ、Ｃｕ。
確認された。これはＭｇ、Ｓｉ、Ｃｕ。
Ｚｎ化合物の均一微細析出が得られないためである。こ
れらに対し、実施例であるＡは破断伸び３０％以上でＣ
ＣＶも良好で、かつ焼付後の耐力も２０ ｋｇｆ ／
１ｍ２と高く、この発明の範囲内の条件であればプレス
成形性と塗装焼付後の強度の両特性とも優れた板材が得
られることが確認された。
れらに対し、実施例であるＡは破断伸び３０％以上でＣ
ＣＶも良好で、かつ焼付後の耐力も２０ ｋｇｆ ／
１ｍ２と高く、この発明の範囲内の条件であればプレス
成形性と塗装焼付後の強度の両特性とも優れた板材が得
られることが確認された。
〔発明の効果］
この発明によれば、引張試験における破断伸びか３０％
以上、かつ塗装焼付後の耐力が２０ ｋｇｆ／ａｍ２以
上の、プレス成形性及び塗装後の耐プント性が従来のア
ルミニウム合金よりも格段に優れた自動車ボディーシー
ト用として好適なプレス成形用高強度アルミニウム合金
板を得ることができる。従って、自動車車体の軽量化を
推進することが可能になるなど、地球環境汚染防止の観
点から価値が高い。
以上、かつ塗装焼付後の耐力が２０ ｋｇｆ／ａｍ２以
上の、プレス成形性及び塗装後の耐プント性が従来のア
ルミニウム合金よりも格段に優れた自動車ボディーシー
ト用として好適なプレス成形用高強度アルミニウム合金
板を得ることができる。従って、自動車車体の軽量化を
推進することが可能になるなど、地球環境汚染防止の観
点から価値が高い。
Claims (2)
- （１）重量％で、Ｍｇを１．６〜５．５％、Ｓｉを０．
４２〜１．５％、Ｃｕを０．５１〜２．５％、Ｚｎを０
．６１〜２．８％、Ｔｉを０．００５〜０．１５％、Ｂ
を０．０００２〜０．０５％、Ｆｅを０．０３〜０．４
％の範囲で含有し、かつ０．０１〜０．２０％のＺｒ、
０．０１〜０．３０％のＣｒ、０．０２〜０．１８％の
Ｍｎ、及び０．０１〜０．３０％のＶのうち１種又は２
種以上を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からな
ることを特徴とするプレス成形用高強度アルミニウム合
金板。 - （２）重量％で、Ｍｇを１．６〜５．５％、Ｓｉを０．
４２〜１．５％、Ｃｕを０．５１〜２．５％、Ｚｎを０
．６１〜２．８％、Ｔｉを０．００５〜０．１５％、Ｂ
を０．０００２〜０．０５％、Ｆｅを０．０３〜０．４
％の範囲で含有し、かつ０．０１〜０．２０％のＺｒ、
０．０１〜０．３０％のＣｒ、０．０２〜０．１８％の
Ｍｎ、及び０．０１〜０．３０％のＶのうち１種又は２
種以上を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からな
るアルミニウム合金に対し、４８０〜５６０℃の範囲内
の温度で１段又は多段の均質化熱処理を施し、次いでこ
の合金に熱間圧延及び冷間圧延を施して所定の厚みを有
する板材とし、その後、４４０〜５６０℃の範囲内の温
度に３℃／秒以上の加熱速度で加熱してその温度で１２
０秒間以下の時間保持し、２℃／秒以上の速度で冷却す
る条件の熱処理を施すことを特徴とするプレス成形用高
強度アルミニウム合金板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25038890A JPH04131347A (ja) | 1990-09-21 | 1990-09-21 | プレス成形用高強度アルミニウム合金板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25038890A JPH04131347A (ja) | 1990-09-21 | 1990-09-21 | プレス成形用高強度アルミニウム合金板及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04131347A true JPH04131347A (ja) | 1992-05-06 |
Family
ID=17207178
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25038890A Pending JPH04131347A (ja) | 1990-09-21 | 1990-09-21 | プレス成形用高強度アルミニウム合金板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04131347A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113924377A (zh) * | 2019-06-06 | 2022-01-11 | 奥科宁克技术有限责任公司 | 具有硅、镁、铜和锌的铝合金 |
| JP2022176949A (ja) * | 2017-03-23 | 2022-11-30 | ノベリス・インコーポレイテッド | リサイクルされたアルミニウムスクラップの鋳造 |
-
1990
- 1990-09-21 JP JP25038890A patent/JPH04131347A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022176949A (ja) * | 2017-03-23 | 2022-11-30 | ノベリス・インコーポレイテッド | リサイクルされたアルミニウムスクラップの鋳造 |
| CN113924377A (zh) * | 2019-06-06 | 2022-01-11 | 奥科宁克技术有限责任公司 | 具有硅、镁、铜和锌的铝合金 |
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