JPH0417809Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0417809Y2 JPH0417809Y2 JP1983063721U JP6372183U JPH0417809Y2 JP H0417809 Y2 JPH0417809 Y2 JP H0417809Y2 JP 1983063721 U JP1983063721 U JP 1983063721U JP 6372183 U JP6372183 U JP 6372183U JP H0417809 Y2 JPH0417809 Y2 JP H0417809Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- needle valve
- valve
- nozzle
- needle
- control cams
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は内燃機関の燃焼室内に燃料を噴射する
噴射ノズル、特に、針弁のリフト作動により噴射
を行なう噴射ノズルに関する。
噴射ノズル、特に、針弁のリフト作動により噴射
を行なう噴射ノズルに関する。
内燃機関、特にデイーゼルエンジンは高圧燃焼
室に燃料を噴射する必要上、高圧燃料を噴射可能
な噴射ノズルが用いられている。この噴射ノズル
はその噴口を開閉する針弁を備え、針弁のリフト
量に応じた噴射率で燃料噴射を行なう。この場
合、針弁には、その中央部に段部が形成され、、
そこに加わる高圧燃料による開弁力と、プレツシ
ヤスプリングの閉弁力との差により針弁リフト作
動が行なわれ、これらの設定条件により燃料噴射
パターンが決定される。即ち、針弁を比較的低い
液圧でリフトさせる場合には、開弁力を受ける針
弁の段部の受圧面を大きくするか、プレツシヤス
プリングの弾性力を比較的小さく設定する。しか
し、これでは針弁のリフト量が比較的大きくな
り、高速回転時の針弁の開閉作動が不安定化し、
閉弁作動に遅れが生じることにより燃料の切れが
悪くなる。逆に、燃料切れを良好にするためにプ
レツシヤスプリングの弾性力を大きくするか、針
弁の段部を比較的小さくすると、針弁の開作動が
遅れ、特に低速回転時には燃料噴射量が低下し易
いという不都合がある。このように、閉弁力と開
弁力とは相対的な関係にあるため、従来の噴射ノ
ズルはプレツシヤスプリングと針弁の段部の受圧
面の形状により、その作動特性がほぼ一定のパタ
ーンに規制されてしまう傾向にある。
室に燃料を噴射する必要上、高圧燃料を噴射可能
な噴射ノズルが用いられている。この噴射ノズル
はその噴口を開閉する針弁を備え、針弁のリフト
量に応じた噴射率で燃料噴射を行なう。この場
合、針弁には、その中央部に段部が形成され、、
そこに加わる高圧燃料による開弁力と、プレツシ
ヤスプリングの閉弁力との差により針弁リフト作
動が行なわれ、これらの設定条件により燃料噴射
パターンが決定される。即ち、針弁を比較的低い
液圧でリフトさせる場合には、開弁力を受ける針
弁の段部の受圧面を大きくするか、プレツシヤス
プリングの弾性力を比較的小さく設定する。しか
し、これでは針弁のリフト量が比較的大きくな
り、高速回転時の針弁の開閉作動が不安定化し、
閉弁作動に遅れが生じることにより燃料の切れが
悪くなる。逆に、燃料切れを良好にするためにプ
レツシヤスプリングの弾性力を大きくするか、針
弁の段部を比較的小さくすると、針弁の開作動が
遅れ、特に低速回転時には燃料噴射量が低下し易
いという不都合がある。このように、閉弁力と開
弁力とは相対的な関係にあるため、従来の噴射ノ
ズルはプレツシヤスプリングと針弁の段部の受圧
面の形状により、その作動特性がほぼ一定のパタ
ーンに規制されてしまう傾向にある。
本考案は開弁力および閉弁力の相対的関係を所
望値に変化させて開閉弁の作動特性を改善させる
ことが容易な噴射ノズルを提供することを目的と
する。
望値に変化させて開閉弁の作動特性を改善させる
ことが容易な噴射ノズルを提供することを目的と
する。
本考案による噴射ノズルは、ノズル基枠内の針
弁に対し、プレツシヤスプリングによる閉弁力よ
り液溜り室の高圧燃料による開弁力を大きく加え
た際、ノズル基枠先端の噴口より燃料噴射を行う
もので、特に、上記プレツシヤスプリングの下端
部に該プレツシヤスプリングを支持するように取
り付けられたプツシユロツドと上記針弁上端部と
の間の上記ノズル基枠内に針弁中心線より左右に
等量づつ離れて一対のコントロールカムが枢着さ
れ、上記一対のコントロールカムは側面視におい
て上記針弁中心線と直行する各回転中心線回りに
回動すると共に上記プツシユロツドが当接するロ
ツド側当接面と上記針弁が当接する針弁側当接面
をそれぞれ形成され、上記各コントロールカムの
ロツド側当接面及び針弁側当接面間の断面が楔状
を成すよう形成され、上記針弁からの開弁力を上
記針弁側当接面で受けた上記一対のコントロール
カムが上記ロツド側当接面により上記プツシユロ
ツドを針弁リフト量より大きくリフトさせるよう
に構成されたことを特徴とする。
弁に対し、プレツシヤスプリングによる閉弁力よ
り液溜り室の高圧燃料による開弁力を大きく加え
た際、ノズル基枠先端の噴口より燃料噴射を行う
もので、特に、上記プレツシヤスプリングの下端
部に該プレツシヤスプリングを支持するように取
り付けられたプツシユロツドと上記針弁上端部と
の間の上記ノズル基枠内に針弁中心線より左右に
等量づつ離れて一対のコントロールカムが枢着さ
れ、上記一対のコントロールカムは側面視におい
て上記針弁中心線と直行する各回転中心線回りに
回動すると共に上記プツシユロツドが当接するロ
ツド側当接面と上記針弁が当接する針弁側当接面
をそれぞれ形成され、上記各コントロールカムの
ロツド側当接面及び針弁側当接面間の断面が楔状
を成すよう形成され、上記針弁からの開弁力を上
記針弁側当接面で受けた上記一対のコントロール
カムが上記ロツド側当接面により上記プツシユロ
ツドを針弁リフト量より大きくリフトさせるよう
に構成されたことを特徴とする。
以下、本考案を添付図面と共に説明する。
第１図には本考案の１実施例としての噴射ノズ
ル１を示した。この噴射ノズル１は図示しないデ
イーゼルエンジンの各気筒毎に取付けられてお
り、それぞれは噴射ポンプ２と噴射管３を介し連
結される。なお、第１図中、符号４はオーバフロ
ー用パイプを示しており、これは燃料タンク５に
連結されている。噴射ノズル１はノズル基枠を有
し、これはノズルホルダボデイ６と、これにリテ
ーニングナツト７を介し一体的に連結されるノズ
ルボデイ８とで形成される。ノズルホルダボデイ
６は噴射管３からの燃料をノズルボデイ８側の液
溜り室９（第２図参照）に導く連絡路１０を形成
される。一方、第２図に示すように、ノズルボデ
イ８は、その中央に摺動穴１１を形成され、そこ
に針弁１２を嵌挿する。この針弁の下端はノズル
ボデイ８の先端の噴口１３を開閉するよう形成さ
れる。針弁１２はその中央を段部として形成さ
れ、そこに、液溜り室９の燃料の液圧を受け、針
弁１２を開作動方向Ａにリフトさせる受圧面１２
１を形成される。針弁１２の上端部１２２はノズ
ルホルダボデイ６の中央穴１４に突入しており、
しかも、一対のコントロールカム１５に当接して
いる。なお、針弁１２と摺動穴１１との隙間を通
り中央穴１４に流入し、オーバフロー用パイプ４
に続くオーバフロー管系が形成されており、噴射
量より多く噴射ポンプ２側より送り込まれてくる
燃料をリークさせている。
ル１を示した。この噴射ノズル１は図示しないデ
イーゼルエンジンの各気筒毎に取付けられてお
り、それぞれは噴射ポンプ２と噴射管３を介し連
結される。なお、第１図中、符号４はオーバフロ
ー用パイプを示しており、これは燃料タンク５に
連結されている。噴射ノズル１はノズル基枠を有
し、これはノズルホルダボデイ６と、これにリテ
ーニングナツト７を介し一体的に連結されるノズ
ルボデイ８とで形成される。ノズルホルダボデイ
６は噴射管３からの燃料をノズルボデイ８側の液
溜り室９（第２図参照）に導く連絡路１０を形成
される。一方、第２図に示すように、ノズルボデ
イ８は、その中央に摺動穴１１を形成され、そこ
に針弁１２を嵌挿する。この針弁の下端はノズル
ボデイ８の先端の噴口１３を開閉するよう形成さ
れる。針弁１２はその中央を段部として形成さ
れ、そこに、液溜り室９の燃料の液圧を受け、針
弁１２を開作動方向Ａにリフトさせる受圧面１２
１を形成される。針弁１２の上端部１２２はノズ
ルホルダボデイ６の中央穴１４に突入しており、
しかも、一対のコントロールカム１５に当接して
いる。なお、針弁１２と摺動穴１１との隙間を通
り中央穴１４に流入し、オーバフロー用パイプ４
に続くオーバフロー管系が形成されており、噴射
量より多く噴射ポンプ２側より送り込まれてくる
燃料をリークさせている。
各コントロールカム１５は、第３図に示すよう
に、円柱状を呈し、その中央に、互いに表裏関係
にある、一対の当接面１５１，１５２を形成され
る。ここで一対の当接面間の断面は第２図に示す
ように楔状をなすよう形成される。更に、その両
端部は円柱部１５３として形成され、これらはノ
ズルホルダボデイ６の受穴６０１に回動自在に嵌
着される。各コントロールカム１５の回転中心線
ｌは第１図および第２図においては紙面と垂直に
位置し、これは針弁の中心線l1とは所定量離れ、
かつ、互いに直交（側面視において）する。一対
の当接面１５１，１５２は、針弁の上端部１２２
とプレツシヤスプリング（以後単にスプリングと
記す）１６側のプツシユロツド１７との当接し、
これらにより挟圧されている。スプリング１６の
上端はアジヤステイングスクリユ１８の下端に当
接し、これにより所定の初期荷重を設定してい
る。第２図に示す針弁１２およびコントロールカ
ム１５は閉弁位置としてのホームポジシヨンにあ
り、この時、コントロールカムの各当接面１５
１，１５２は回転中心線ｌを含む平面に対し同一
の傾斜角で下、上の方向と対向した状態にある。
なお、ここでは、上端部１２２と当接面１５１と
の作用点P1およびプツシユロツド１７と当接面
１５２との作用点P2は共に中心点Ｐよりの距離
L1が同一となるよう形成される。
に、円柱状を呈し、その中央に、互いに表裏関係
にある、一対の当接面１５１，１５２を形成され
る。ここで一対の当接面間の断面は第２図に示す
ように楔状をなすよう形成される。更に、その両
端部は円柱部１５３として形成され、これらはノ
ズルホルダボデイ６の受穴６０１に回動自在に嵌
着される。各コントロールカム１５の回転中心線
ｌは第１図および第２図においては紙面と垂直に
位置し、これは針弁の中心線l1とは所定量離れ、
かつ、互いに直交（側面視において）する。一対
の当接面１５１，１５２は、針弁の上端部１２２
とプレツシヤスプリング（以後単にスプリングと
記す）１６側のプツシユロツド１７との当接し、
これらにより挟圧されている。スプリング１６の
上端はアジヤステイングスクリユ１８の下端に当
接し、これにより所定の初期荷重を設定してい
る。第２図に示す針弁１２およびコントロールカ
ム１５は閉弁位置としてのホームポジシヨンにあ
り、この時、コントロールカムの各当接面１５
１，１５２は回転中心線ｌを含む平面に対し同一
の傾斜角で下、上の方向と対向した状態にある。
なお、ここでは、上端部１２２と当接面１５１と
の作用点P1およびプツシユロツド１７と当接面
１５２との作用点P2は共に中心点Ｐよりの距離
L1が同一となるよう形成される。
第１図の噴射ノズル１の作動を説明する。噴射
ポンプ２より高圧燃料が液溜り室９に供給される
と、その液圧を受圧面１２１が受ける。この受圧
面の受ける開弁力はコントロールカム１５の作用
点P1に加わり、一方スプリング１６の閉弁力は
作用点P2に加わる。この時コントロールカム１
５には閉弁方向のモーメントと開弁方向のモーメ
ントが加わるが、閉弁方向モーメントと開弁方向
モーメントとが一致した後開弁方向モーメントが
更に増大すると、コントロールカム１５は開弁方
向に回動し、最大回動量θMを角変動する（第４図
参照）。この場合、第５図に示すように、両当接
面１５１，１５２上の作用点P1，P2の中心点Ｐ
よりの距離（L1）は針弁１２のリフト量の変化
と共に、一方は短く（L2）、他方は長く（L3）な
る。しかも、この時、針弁リフト量H1に対し、
これより大きなリフト量H2だけスプリング１６
側は変位する。
ポンプ２より高圧燃料が液溜り室９に供給される
と、その液圧を受圧面１２１が受ける。この受圧
面の受ける開弁力はコントロールカム１５の作用
点P1に加わり、一方スプリング１６の閉弁力は
作用点P2に加わる。この時コントロールカム１
５には閉弁方向のモーメントと開弁方向のモーメ
ントが加わるが、閉弁方向モーメントと開弁方向
モーメントとが一致した後開弁方向モーメントが
更に増大すると、コントロールカム１５は開弁方
向に回動し、最大回動量θMを角変動する（第４図
参照）。この場合、第５図に示すように、両当接
面１５１，１５２上の作用点P1，P2の中心点Ｐ
よりの距離（L1）は針弁１２のリフト量の変化
と共に、一方は短く（L2）、他方は長く（L3）な
る。しかも、この時、針弁リフト量H1に対し、
これより大きなリフト量H2だけスプリング１６
側は変位する。
このように噴射ノズル１は、第６図に示すよう
に、針弁１２のリフト量（実線で示した）H1よ
りスプリングの変位量（破線で示した）H2が、
コントロールカム１５の回転角度変位に比例して
増大するように構成される。特に、コントロール
カム１５は針弁リフト量が大きくなるほどより大
きくプツシユロツド１７をリフトさせ、即ち、針
弁のリフト開始位置側でのプレツシヤスプリング
の圧縮量の増幅作用を押さえ、針弁のリフト最大
位置側での圧縮量の増幅作用をより大きく出来
る。このため、比較的低開弁力で針弁１２を開弁
させることが出来、低回転時の燃料噴射量の低下
を防止出来、しかも、針弁リフト量を比較的小さ
く出来るので高回転時の針弁の開閉作動の不安定
化による閉弁作動の遅れを防いで燃料切れの悪化
を防止出来る。
に、針弁１２のリフト量（実線で示した）H1よ
りスプリングの変位量（破線で示した）H2が、
コントロールカム１５の回転角度変位に比例して
増大するように構成される。特に、コントロール
カム１５は針弁リフト量が大きくなるほどより大
きくプツシユロツド１７をリフトさせ、即ち、針
弁のリフト開始位置側でのプレツシヤスプリング
の圧縮量の増幅作用を押さえ、針弁のリフト最大
位置側での圧縮量の増幅作用をより大きく出来
る。このため、比較的低開弁力で針弁１２を開弁
させることが出来、低回転時の燃料噴射量の低下
を防止出来、しかも、針弁リフト量を比較的小さ
く出来るので高回転時の針弁の開閉作動の不安定
化による閉弁作動の遅れを防いで燃料切れの悪化
を防止出来る。
第１図の噴射ノズル１は角コントロールカム１
５の一対の当接面１５１，１５２の傾斜角α（第
３図参照）が同一であつたが、これを異ならせて
もよい。
５の一対の当接面１５１，１５２の傾斜角α（第
３図参照）が同一であつたが、これを異ならせて
もよい。
更に、第７図に示すように、プツシユロツド１
７ａを段状に形成し、一対のコントロールカム１
５ａとの各作用点P2を所定回転角度の変化の後
P2ａ側に段状に変化させ、閉弁方向のモーメン
トの急増を計つてもよい。これは、第６図に一点
鎖線で示すようにリフト量としてのスプリング変
位量が急増するためであり、これにより、開弁力
に比べ、より高閉弁力を大きく得ることができ
る。
７ａを段状に形成し、一対のコントロールカム１
５ａとの各作用点P2を所定回転角度の変化の後
P2ａ側に段状に変化させ、閉弁方向のモーメン
トの急増を計つてもよい。これは、第６図に一点
鎖線で示すようにリフト量としてのスプリング変
位量が急増するためであり、これにより、開弁力
に比べ、より高閉弁力を大きく得ることができ
る。
第１図は本考案の一実施例としての噴射ノズル
の要部切欠断面図、第２図は同上噴射ノズルの要
部拡大断面図、第３図は同上噴射ノズルのコント
ロールカムの斜視図、第４図は同上噴射ノズルの
作動説明図、第５図は同上噴射ノズルのコントロ
ールカムの特性線図、第６図は同上噴射ノズルの
針弁およびスプリングのリフト量線図、第７図は
本考案の他の実施例としての噴射ノズルのプツシ
ユロツド側面図をそれぞれ示している。 １……噴射ノズル、６……ノズルホルダボデ
イ、８……ノズルホルダ、９……液溜り室、１２
……針弁、１３……噴口、１５……コントロール
カム、１６……スプリング、１５１，１５２……
当接面、l1……中心線、１７……プツシユロツ
ド。
の要部切欠断面図、第２図は同上噴射ノズルの要
部拡大断面図、第３図は同上噴射ノズルのコント
ロールカムの斜視図、第４図は同上噴射ノズルの
作動説明図、第５図は同上噴射ノズルのコントロ
ールカムの特性線図、第６図は同上噴射ノズルの
針弁およびスプリングのリフト量線図、第７図は
本考案の他の実施例としての噴射ノズルのプツシ
ユロツド側面図をそれぞれ示している。 １……噴射ノズル、６……ノズルホルダボデ
イ、８……ノズルホルダ、９……液溜り室、１２
……針弁、１３……噴口、１５……コントロール
カム、１６……スプリング、１５１，１５２……
当接面、l1……中心線、１７……プツシユロツ
ド。
Claims (1)
- ノズル基枠内の針弁に対し、プレツシヤスプリ
ングによる閉弁力より液溜り室の高圧燃料による
開弁力を大きく加えた際、ノズル基枠先端の噴口
より燃料噴射を行う噴射ノズルにおいて、上記プ
レツシヤスプリングの下端部に該プレツシヤスプ
リングを支持するように取り付けられたプツシユ
ロツドと上記針弁上端部との間の上記ノズル基枠
内に針弁中心線より左右に等量づつ離れて一対の
コントロールカムが枢着され、上記一対のコント
ロールカムは側面視において上記針弁中心線と直
行する各回転中心線回りに回動すると共に上記プ
ツシユロツドが当接するロツド側当接面と上記針
弁が当接する針弁側当接面をそれぞれ形成され、
上記各コントロールカムのロツド側当接面及び針
弁側当接面間の断面が楔状を成すよう形成され、
上記針弁からの開弁力を上記針弁側当接面で受け
た上記一対のコントロールカムが上記ロツド側当
接面により上記プツシユロツドを上記針弁リフト
量が大きくなるほどより大きくリフトさせるよう
に構成されたことを特徴とした噴射ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6372183U JPS59167964U (ja) | 1983-04-27 | 1983-04-27 | 噴射ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6372183U JPS59167964U (ja) | 1983-04-27 | 1983-04-27 | 噴射ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59167964U JPS59167964U (ja) | 1984-11-10 |
| JPH0417809Y2 true JPH0417809Y2 (ja) | 1992-04-21 |
Family
ID=30193903
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6372183U Granted JPS59167964U (ja) | 1983-04-27 | 1983-04-27 | 噴射ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59167964U (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57162957U (ja) * | 1981-04-06 | 1982-10-14 |
-
1983
- 1983-04-27 JP JP6372183U patent/JPS59167964U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59167964U (ja) | 1984-11-10 |
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