JPH0426923B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0426923B2 JPH0426923B2 JP60140601A JP14060185A JPH0426923B2 JP H0426923 B2 JPH0426923 B2 JP H0426923B2 JP 60140601 A JP60140601 A JP 60140601A JP 14060185 A JP14060185 A JP 14060185A JP H0426923 B2 JPH0426923 B2 JP H0426923B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- rate
- reduction
- hot
- alloy steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Metal Rolling (AREA)
Description
＜産業上の利用分野＞
本発明はテレビブラウン管のシヤドウマスク、
集積回路のリードフレーム、蛍光表示管用封着材
料等に使用されるFe−36％Ni、Fe−42％Ni、Fe
−42％Ni−６％Crなどの電子部品用Fe−高Ni合
金鋼材料を製造する際の、連続鋳造スラブの熱間
圧延方法に関する。 ＜従来技術とその問題点＞ 近年電子産業の活発化に伴い、電子部品用Fe
−高Ni合金の増産が著しい。Fe−高Ni合金鋼の
製造においては、連続鋳造スラブの熱間圧延時に
エツジ部に割れを生ずるという問題（熱延鋼板の
耳割れ）がある。 この耳割れ部を除去するために、熱延コイルの
両縁をトリムする必要があり、歩留の低下、また
品質の低下を招く。 熱間圧延時の耳割れの原因としては、本合金鋼
はオーステナイト単相として凝固するため、粒界
へ不純物元素が偏析しやすく、熱間加工時にこれ
らの偏析物を起点として割れが起ることがあげら
れる。これを防止するには製鋼段階においては不
純物元素をきびしく制限する必要がある。 例えば、本出願人が提案した特公昭55−42141
号の発明では、不純物元素として、Al、Ｓ、Ｏ
に着目して、Alは0.02％以下、Ｓは0.015％以下、
Ｏは0.025％以下とすることで本合金鋼の熱間加
工中の割れが防止できることを示している。これ
ら不純物元素をさらに極限まで制限すれば耳割れ
防止にさらに有効であろうが、特殊な製錬、製鋼
法を必要とし、製造コストの上昇を招く。 ＜問題解決の手段＞ 本発明者らはFe−高Ni合金鋼の連続鋳造スラ
ブの熱間圧延時の耳割れは圧延中の１パス当りの
圧下量に著しく影響を受け、これを特定とするこ
とにより、耳割れを防止できることを知見した。 ＜発明の構成＞ 本発明は重量％で、Niを32〜50％、またはNi
を32〜50％とCrを７％以下含有するFe−高Ni合
金鋼の連続鋳造スラブを熱間圧延する方法におい
て、全圧延率が50％を越えるまでは１パス当りの
圧下率を10％以上確保して熱間圧延することで耳
割れのない熱間圧延合金鋼板を製造する方法を提
供する。 本発明方法は、一般に前掲合金鋼に適用できる
が、特に前記の特公昭55−42141に記載された合
金鋼に適用して顕著な効果がある。 ＜発明の具体的開示＞ 最初に本発明方法の基礎実験とその効果につい
て説明する。第１表に示す成分を有する合金鋼を
常法により溶製し、連続鋳造し、そのスラブから
厚さ32mm、幅50mmの試片を採取し、1180℃、1250
℃で種々のパススケジユールのもとで厚み16mmま
で圧延（圧延率の50％）した際のエツジ部の割れ
の深さを測定した結果を第２表に示す。 第２表から明らかなように、エツジ部の割れは
圧下を強く加えるか、弱く加えるかによつて影響
を受け、１パス当りの圧下率を10％以上保つて圧
延することでエツジ部の割れを防止できる。 また第２表に示したａ〜ｄの圧延試片をさらに
集積回路のリードフレーム、蛍光表示管用封着材
料等に使用されるFe−36％Ni、Fe−42％Ni、Fe
−42％Ni−６％Crなどの電子部品用Fe−高Ni合
金鋼材料を製造する際の、連続鋳造スラブの熱間
圧延方法に関する。 ＜従来技術とその問題点＞ 近年電子産業の活発化に伴い、電子部品用Fe
−高Ni合金の増産が著しい。Fe−高Ni合金鋼の
製造においては、連続鋳造スラブの熱間圧延時に
エツジ部に割れを生ずるという問題（熱延鋼板の
耳割れ）がある。 この耳割れ部を除去するために、熱延コイルの
両縁をトリムする必要があり、歩留の低下、また
品質の低下を招く。 熱間圧延時の耳割れの原因としては、本合金鋼
はオーステナイト単相として凝固するため、粒界
へ不純物元素が偏析しやすく、熱間加工時にこれ
らの偏析物を起点として割れが起ることがあげら
れる。これを防止するには製鋼段階においては不
純物元素をきびしく制限する必要がある。 例えば、本出願人が提案した特公昭55−42141
号の発明では、不純物元素として、Al、Ｓ、Ｏ
に着目して、Alは0.02％以下、Ｓは0.015％以下、
Ｏは0.025％以下とすることで本合金鋼の熱間加
工中の割れが防止できることを示している。これ
ら不純物元素をさらに極限まで制限すれば耳割れ
防止にさらに有効であろうが、特殊な製錬、製鋼
法を必要とし、製造コストの上昇を招く。 ＜問題解決の手段＞ 本発明者らはFe−高Ni合金鋼の連続鋳造スラ
ブの熱間圧延時の耳割れは圧延中の１パス当りの
圧下量に著しく影響を受け、これを特定とするこ
とにより、耳割れを防止できることを知見した。 ＜発明の構成＞ 本発明は重量％で、Niを32〜50％、またはNi
を32〜50％とCrを７％以下含有するFe−高Ni合
金鋼の連続鋳造スラブを熱間圧延する方法におい
て、全圧延率が50％を越えるまでは１パス当りの
圧下率を10％以上確保して熱間圧延することで耳
割れのない熱間圧延合金鋼板を製造する方法を提
供する。 本発明方法は、一般に前掲合金鋼に適用できる
が、特に前記の特公昭55−42141に記載された合
金鋼に適用して顕著な効果がある。 ＜発明の具体的開示＞ 最初に本発明方法の基礎実験とその効果につい
て説明する。第１表に示す成分を有する合金鋼を
常法により溶製し、連続鋳造し、そのスラブから
厚さ32mm、幅50mmの試片を採取し、1180℃、1250
℃で種々のパススケジユールのもとで厚み16mmま
で圧延（圧延率の50％）した際のエツジ部の割れ
の深さを測定した結果を第２表に示す。 第２表から明らかなように、エツジ部の割れは
圧下を強く加えるか、弱く加えるかによつて影響
を受け、１パス当りの圧下率を10％以上保つて圧
延することでエツジ部の割れを防止できる。 また第２表に示したａ〜ｄの圧延試片をさらに
【表】
【表】
５mmまで圧延した時（全圧延率＝84％）のエツジ
部の割れの深さを加熱条件、パススケジユールと
の関係で第３表に示す。 第３表から明らかなように、全圧延率が50％を
越えると、１パス当りの圧下率に関係なく耳割れ
の発生がない。50％未満では第２表試片No.ｆは加
熱温度1250℃において、４パスで板厚32mmから18
mmまで１パスあたり圧下率を10％以上それぞれ13
％，14％，17％，10％として、全圧延率（32−
18）／32×100％即ち43.7％まで圧延を行つたが、
エツジ部の最大割れ深さ1.5mmを生じている。従
つて１パス当りの圧下率を10％以上とするのは全
圧延率50％を越えるまでとするためである。 強圧下圧延によつてエツジ部の割れが減少する
理由を解明するために、本発明者らは、次のよう
な実験を行なつた。第１表に示した組成を有する
Fe−42％Ni合金鋼の連続鋳造スラブから直径10
mm、長さ100mmの丸棒試験片を調製し、800〜1300
℃で引張り試験を実施し、加工性の優劣の尺度と
なる断面積収縮率を求めた。結果を第１図に示
す。ここで歪速度は、実際の熱間圧延ではおよそ
１〜10S-1の範囲になるので、１および 10S-1とした。本合金鋼の断面収縮率はひずみ速
度に著しく影響されることがわかる。10S-1では、
800〜1300℃で70％以上の断面収縮率を有するの
に対して、1S-1では1100℃で60％、1000℃で20％
の断面収縮率となり、大きいひずみ速度の方が加
工が容易であることが分る。 スラブ中の平均ひずみ速度は次の一般式 で与えられる（鉄鋼基礎共同研究会編「鉄鋼の高
温変形挙動、進歩総説」p.12）。ここでU1は圧延
速度、h0は元厚み、h1は圧延後の厚み、ｒはロー
ル半径であり、Ｒは圧延率である。 この式は圧延中のスラブの平均ひずみ速度が１
パス当りの圧延率の平方根に比例して増大するこ
とを示しており、強圧下圧延によるエツジ部の割
れ軽減はひずみ速度の増大による加工性の向上に
基づくものと考えられる。 また、上式によると、平均ひずみ速度は、圧延
速度の増大、ロール直径の減少によつても増加す
るが、このような手段によつて加工性の向上を達
成するには、設備の増強改造を必要とするので、
できる限り強圧下を加えて圧延する本発明方法が
実際的な解決法である。この方法によれば、仕上
厚に至るまでのパス回数も必然的に少なく、コス
トの低減にも寄与できる。 一般的に断面収縮率によつて加工性の良否や割
れ発生の有無を判定する場合、断面収縮率で50〜
60％が境界とされる。Fe−高Ni合金鋼では、第
１図からひずみ速度で10S-1と1S-1の中間値（約
5S-1）であれば、いずれの温度域においても断面
収縮率は良好となり、割れは軽減される。前記式
(1)の平均ひずみ速度式を用いて熱間加工時の粗圧
延時のひずみ速度ε・を計算してみる。実操作ライ
ンの圧延に近いスラブ厚h0＝150mm、粗圧延ロー
ル半径400mm、圧延速度U1＝３〜４ｍ／ｓを用い
ると、圧下率％でε・＝2.1〜2.8S-1、圧下率５％
でε・＝2.7〜3.6S-1、圧下率10％でε・＝3.8〜
5.1S-1となる。従つて、圧下率が10％を越えると
ひずみ速度が5S-1以上となり良好な加工性を得る
ことができる。このような理由により、本発明に
おいて臨界ひずみ速度5S-1以上を保つために、１
パス当りの圧下率を10％以上とした。 全圧延率が50％を越えると、強圧下の効果が認
められなくなるのは、50％までの圧延で加工性の
劣悪な凝固組織の破壊がほぼ完了するためと考え
られる。 ＜実施例＞ 第４表に示す組成を有するFe−高Ni合金鋼連
続鋳造スラブ（厚み150〜200mm、幅1000mm）を本
発明法によつて全圧延率50％まで、１パス当りの
圧下率を10％以上に確保して圧延した時の熱延コ
イル（仕上厚み５mm）の耳割れ発生情況を第５表
に示す。 同表には比較のため１パス当りの圧下率を10％
以下とした場合の耳割れ発生情況もあわせて示
す。耳割れの判定はコイルの両エツジを目視検査
し、耳割れのないコイルをＡ、深さ10mm以内の耳
割れを持つコイルをＢ、10mm以上の深さを持つ耳
割れが１ケ所でもあるコイルをＣとランク付けし
た。
部の割れの深さを加熱条件、パススケジユールと
の関係で第３表に示す。 第３表から明らかなように、全圧延率が50％を
越えると、１パス当りの圧下率に関係なく耳割れ
の発生がない。50％未満では第２表試片No.ｆは加
熱温度1250℃において、４パスで板厚32mmから18
mmまで１パスあたり圧下率を10％以上それぞれ13
％，14％，17％，10％として、全圧延率（32−
18）／32×100％即ち43.7％まで圧延を行つたが、
エツジ部の最大割れ深さ1.5mmを生じている。従
つて１パス当りの圧下率を10％以上とするのは全
圧延率50％を越えるまでとするためである。 強圧下圧延によつてエツジ部の割れが減少する
理由を解明するために、本発明者らは、次のよう
な実験を行なつた。第１表に示した組成を有する
Fe−42％Ni合金鋼の連続鋳造スラブから直径10
mm、長さ100mmの丸棒試験片を調製し、800〜1300
℃で引張り試験を実施し、加工性の優劣の尺度と
なる断面積収縮率を求めた。結果を第１図に示
す。ここで歪速度は、実際の熱間圧延ではおよそ
１〜10S-1の範囲になるので、１および 10S-1とした。本合金鋼の断面収縮率はひずみ速
度に著しく影響されることがわかる。10S-1では、
800〜1300℃で70％以上の断面収縮率を有するの
に対して、1S-1では1100℃で60％、1000℃で20％
の断面収縮率となり、大きいひずみ速度の方が加
工が容易であることが分る。 スラブ中の平均ひずみ速度は次の一般式 で与えられる（鉄鋼基礎共同研究会編「鉄鋼の高
温変形挙動、進歩総説」p.12）。ここでU1は圧延
速度、h0は元厚み、h1は圧延後の厚み、ｒはロー
ル半径であり、Ｒは圧延率である。 この式は圧延中のスラブの平均ひずみ速度が１
パス当りの圧延率の平方根に比例して増大するこ
とを示しており、強圧下圧延によるエツジ部の割
れ軽減はひずみ速度の増大による加工性の向上に
基づくものと考えられる。 また、上式によると、平均ひずみ速度は、圧延
速度の増大、ロール直径の減少によつても増加す
るが、このような手段によつて加工性の向上を達
成するには、設備の増強改造を必要とするので、
できる限り強圧下を加えて圧延する本発明方法が
実際的な解決法である。この方法によれば、仕上
厚に至るまでのパス回数も必然的に少なく、コス
トの低減にも寄与できる。 一般的に断面収縮率によつて加工性の良否や割
れ発生の有無を判定する場合、断面収縮率で50〜
60％が境界とされる。Fe−高Ni合金鋼では、第
１図からひずみ速度で10S-1と1S-1の中間値（約
5S-1）であれば、いずれの温度域においても断面
収縮率は良好となり、割れは軽減される。前記式
(1)の平均ひずみ速度式を用いて熱間加工時の粗圧
延時のひずみ速度ε・を計算してみる。実操作ライ
ンの圧延に近いスラブ厚h0＝150mm、粗圧延ロー
ル半径400mm、圧延速度U1＝３〜４ｍ／ｓを用い
ると、圧下率％でε・＝2.1〜2.8S-1、圧下率５％
でε・＝2.7〜3.6S-1、圧下率10％でε・＝3.8〜
5.1S-1となる。従つて、圧下率が10％を越えると
ひずみ速度が5S-1以上となり良好な加工性を得る
ことができる。このような理由により、本発明に
おいて臨界ひずみ速度5S-1以上を保つために、１
パス当りの圧下率を10％以上とした。 全圧延率が50％を越えると、強圧下の効果が認
められなくなるのは、50％までの圧延で加工性の
劣悪な凝固組織の破壊がほぼ完了するためと考え
られる。 ＜実施例＞ 第４表に示す組成を有するFe−高Ni合金鋼連
続鋳造スラブ（厚み150〜200mm、幅1000mm）を本
発明法によつて全圧延率50％まで、１パス当りの
圧下率を10％以上に確保して圧延した時の熱延コ
イル（仕上厚み５mm）の耳割れ発生情況を第５表
に示す。 同表には比較のため１パス当りの圧下率を10％
以下とした場合の耳割れ発生情況もあわせて示
す。耳割れの判定はコイルの両エツジを目視検査
し、耳割れのないコイルをＡ、深さ10mm以内の耳
割れを持つコイルをＢ、10mm以上の深さを持つ耳
割れが１ケ所でもあるコイルをＣとランク付けし
た。
【表】
【表】
＊ 第２表の圧延後の試片を使用
【表】
第５表によると、本発明法である１パス当りの
圧下率を10％以上で圧延した場合は、耳割れ発生
率は15％以下であり、また、耳割れが発生した場
合も深さ10mm以下と比較的軽度である。 一方、比較例に示すように、１パス当りの圧下
率が10％以下の圧延の場合には耳割れ発生率は70
％以上にも達しており、本発明法の圧延が比較例
に比べて大幅に耳割れを軽減し、顕著な効果を有
することが明らかである。 ＜発明の効果＞ 以上述べたように本発明はFe−高Ni合金鋼の
連続鋳造スラブを熱間圧延する方法において、１
パス当りの圧下率を10％以上に保つという簡単な
手段によつて熱間圧延合金板の耳割れを防止する
ことが可能で、Fe−高Ni合金鋼熱延鋼板の品質
と歩留の向上に寄与でき、その工業的価値は非常
に大きい。
圧下率を10％以上で圧延した場合は、耳割れ発生
率は15％以下であり、また、耳割れが発生した場
合も深さ10mm以下と比較的軽度である。 一方、比較例に示すように、１パス当りの圧下
率が10％以下の圧延の場合には耳割れ発生率は70
％以上にも達しており、本発明法の圧延が比較例
に比べて大幅に耳割れを軽減し、顕著な効果を有
することが明らかである。 ＜発明の効果＞ 以上述べたように本発明はFe−高Ni合金鋼の
連続鋳造スラブを熱間圧延する方法において、１
パス当りの圧下率を10％以上に保つという簡単な
手段によつて熱間圧延合金板の耳割れを防止する
ことが可能で、Fe−高Ni合金鋼熱延鋼板の品質
と歩留の向上に寄与でき、その工業的価値は非常
に大きい。
第１図はFe−42％Ni合金鋼の断面収縮率に及
ぼすひずみ速度の影響を示す。
ぼすひずみ速度の影響を示す。
【表】
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量％で、Niを32〜50％、またはNiを32〜
50％とCrを７％以下含有するFe−高Ni合金鋼の
連続鋳造スラブを熱間圧延することからなる該合
金鋼の熱間圧延鋼板の製造方法において、 全圧延率が50％を越えるまでは１パス当りの圧
下率を10％以上確保して熱間圧延することで耳割
れのない熱間圧延鋼板を製造する方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14060185A JPS623801A (ja) | 1985-06-28 | 1985-06-28 | Ｆｅ−高Ｎｉ合金鋼熱間圧延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14060185A JPS623801A (ja) | 1985-06-28 | 1985-06-28 | Ｆｅ−高Ｎｉ合金鋼熱間圧延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS623801A JPS623801A (ja) | 1987-01-09 |
| JPH0426923B2 true JPH0426923B2 (ja) | 1992-05-08 |
Family
ID=15272496
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14060185A Granted JPS623801A (ja) | 1985-06-28 | 1985-06-28 | Ｆｅ−高Ｎｉ合金鋼熱間圧延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS623801A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6411003A (en) * | 1987-07-02 | 1989-01-13 | Kobe Steel Ltd | Blooming method for high ni-fe alloy stock |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5956519A (ja) * | 1982-09-27 | 1984-04-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高Ｎｉ合金熱延鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-06-28 JP JP14060185A patent/JPS623801A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS623801A (ja) | 1987-01-09 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |