JPH0429100Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 ［考案の目的］ （産業上の利用分野） 本考案は、自動車用冷房サイクルに使用され、
圧縮室内容積を変化させることが可能な容量可変
斜板式コンプレツサの制御装置に関する。

（従来の技術） 第６図は一般の自動車用空気調和装置に使用さ
れる冷房サイクル１を示す図である。図示しない
エンジンによりベルト、プーリ２及びマグネツト
クラツチ２ａを介してコンプレツサ３が駆動され
ると、このコンプレツサ３で断熱圧縮して高温高
圧となつたガス状冷媒はコンデンサ４に供給され
る。このコンデンサ４において冷媒は外部の空気
と熱交換して冷却され、高圧の液状冷媒となる。
この液状冷媒を一時貯留して冷媒中の水分や塵埃
を取り除くリキツドタンク５を通過した冷媒は、
膨張弁６において絞り膨脹され、低圧霧状の冷媒
となつてエバポレータ７内に流入する。これによ
り、車室内に流入する空気は、このエバポレータ
７で冷却されて冷風となり、車室内の冷房が行な
われる。

このような冷房サイクル１を作動させると、車
室内に流入される空気を除湿する効果があること
から、冷房サイクル１を夏期のみならず、春、
秋、及び冬期においても作動させるようにしてい
る。通常のコンプレツサ３では、コンプレツサ３
のロータ部の１回転当りの冷媒の吐出量は常に一
定となつており、エバポレータ７に流入する冷媒
の量は熱負荷に応じて膨張弁６により制御される
ようになつている。そして、エバポレータ７の外
表面に付着した凝縮水が凍結しないようにするた
めに、エバポレータ７の外表面が所定の温度以下
となつた場合には、サーモスイツチ８及びアンプ
９によつてコンプレツサ３を停止させるようにし
ている。このため、冬期等のように外気温度が低
くエバポレータ７の熱負荷が小さい場合には、夏
期等のように熱負荷が大きい場合に比してコンプ
レツサ３は、より頻繁にクラツチ２ａによつてオ
ンオフを繰り返すことになる。これによつて、エ
バポレータの熱負荷すなわち冷房サイクルの熱負
荷（以下、「サイクル負荷」という）に応じた消
費動力を得るようにして省エネルギーを図つてい
る。

しかしながら、このような従来のコンプレツサ
３にあつては、１回転あたりの冷媒の吐出量が常
に一定となつているため、特にエンジンの回転数
が高い場合に、コンプレツサも高回転で回転せざ
るを得ず、膨脹弁のみでサイクル負荷に応じた冷
媒流量の制御が困難となり、消費動力が増大せざ
るを得なかつた。

そこで、このような冷房サイクル１に使用され
るコンプレツサ３として、最近では、特開昭58−
158382号公報に示される構造の容量可変斜板式コ
ンプレツサが提案されている。この容量可変斜板
式コンプレツサでは、ピストンを往復動させる駆
動斜板が内部に装着されたクランク室内の圧力を
変化させることにより、ピストンのストロークを
コンプレツサの吸込圧に応じて変化させて、ロー
タ１回転あたりのコンプレツサの吐出量が変化す
るようにしてある。したがつて、このような容量
可変コンプレツサにあつては、コンプレツサの吸
込圧を一定としつつ、サイクル負荷に応じた所望
の量の冷媒が冷房サイクル内を循環することとな
る。

このような容量可変式のコンプレツサによれ
ば、例えば、外気温度が低くて熱負荷は小さい
が、エバポレータ７で除湿を行なうために冷房サ
イクル１を作動した場合には、冷房サイクル１全
体を流れる冷媒の量が少量となることから、膨張
弁６における絞り過ぎによつてエバポレータ７内
における冷媒の蒸発圧力が低くなり過ぎることが
回避される。したがつて、これに起因してエバポ
レータ７に凝縮水を凍結させてしまういわゆる低
負荷時のエバポレータ７の凍結現象を避けること
ができるので、これを防止するためのサーモスイ
ツチ等が不要となる。

また、外気温度が高くて熱負荷が大きい場合で
あつても、それに応じてコンプレツサの容量が変
化するため、結果的に、消費動力を低減すること
ができる。

（考案が解決しようとする問題点） しかして最近では、エンジンの回転数の高速化
が進んだ車両が開発されているが、このような車
両に上記容量可変斜板式コンプレツサを搭載した
場合には、サイクル負荷が高負荷の状態でエンジ
ンの回転数（すなわちコンプレツサの回転数）が
上昇した時に、コンプレツサのなす仕事量が大き
くなり、当該コンプレツサにおける摺動部分での
摩擦による発熱が大きくなると共にその部分での
潤滑が不十分となり、コンプレツサの耐久性を損
う虞れがあつた。

本考案は、このような実情に鑑みてなされたも
のであり、省エネルギーに寄与すると共に、コン
プレツサにおける摺動部分の潤滑を向上させて耐
久性の向上を図ることができる容量可変斜板式コ
ンプレツサの制御装置を提供することを目的とす
る。

［考案の構成］ （問題点を解決するための手段） かかる目的を達成するために、本考案は、シリ
ンダブロツク内に軸方向に往復動自在に装着され
た複数のピストンを、駆動軸と一体に回転すると
共に傾斜角度が可変自在に取付けられた駆動斜板
により往復動するようにし、前記ピストンの前方
に形成された圧縮室内の圧力と、前記ピストンの
後方に形成されたクランク室内の圧力との差圧の
変化により前記駆動斜板の傾斜角度を変化させて
前記ピストンのストロークを変化させるようにし
た容量可変斜板式コンプレツサにおいて、 前記容量可変斜板式コンプレツサが装着された
冷房サイクルの熱負荷を検知するサイクル負荷検
知手段と、 このサイクル負荷検知手段で検知したサイクル
負荷が所定値以上かどうかを比較するサイクル負
荷比較手段と、 前記コンプレツサの実際の回転数を検知するコ
ンプ回転数検知手段と、 前記サイクル負荷検知手段により検知したサイ
クル負荷に基づいて、当該サイクル負荷における
限界のコンプレツサ回転数を求める限界回転数算
出手段と、 前記コンプ回転数検知手段で検知した実際の回
転数が前記限界回転数算出手段により算出した限
界回転数以下かどうかを比較するコンプ回転数比
較手段と、 前記コンプ回転数比較手段及びサイクル負荷比
較手段からの出力信号に応じて前記クランク室内
の圧力を変化させるクランク室圧制御手段とから
なり、 前記コンプ回転数比較手段で比較した前記実際
の回転数が限界回転数より大きい場合には、当該
クランク室圧比較手段からの出力信号に基づいて
優先的に、前記クランク室圧制御手段によりクラ
ンク室内の圧力を増大させ、コンプレツサの吐出
容量が減少するように制御することを特徴とす
る。

（作用） 次に本考案の作用を第１図を基に説明する。

まず、冷房サイクルにおけるエバポレータに作
用する熱負荷をサイクル負荷として、これをサイ
クル負荷検知手段７０により検知する。同時に、
コンプ回転数検知手段７３で、コンプレツサの実
際の回転数（エンジン回転数に対応する）を検知
する。次に、前記サイクル負荷検知手段により検
知したサイクル負荷に基づいて、当該サイクル負
荷における限界のコンプレツサ回転数を、限界回
転数算出手段７４により算出する。次に、前記コ
ンプ回転数検知手段７３で検知したコンプレツサ
の実際の回転数（以下、「コンプ回転数」という）
が前記限界回転数算出手段７４により算出した限
界回転数よりも大きいかどうかをコンプ回転数比
較手段７５により比較する。そして、この実際の
コンプ回転数が限界回転数よりも大きい場合に
は、コンプレツサにおける摺動部分での摩擦によ
る発熱が大きく好ましい状態でないので、この場
合には、強制的にクランク室圧制御手段７２を用
いて、クランク室の圧力を増大させるのである。
これによつて、ピストンの往復動ストロークが変
化し、コンプレツサの吐出容量が減少することに
なる。このため、コンプレツサの回転数は変化し
なくとも、コンプレツサ自身の仕事量が減少する
ので、摺動部分での発熱を抑制することができる
と共に、その部分での潤滑状態を良好に保つこと
が可能となる。

また、前記コンプ回転数比較手段７５で比較演
算した前記コンプ回転数が限界回転数以下の場合
には、サイクル負荷比較手段７１の出力信号に応
じて、クランク室圧制御手段７２が制御される。
このサイクル負荷比較手段７２では、サイクル負
荷検知手段７０により検知したサイクル負荷が所
定値以上かどうかを比較演算する。このサイクル
比較手段７１で比較演算したサイクル負荷が所定
値以上の場合には、冷房サイクルに多大な負荷が
作用していると考えられるので、この場合には、
クランク室圧制御手段７２でクランク室内の圧力
を調節し、往復動するピストンのストロークを大
きくし、多大な負荷に応じた適正な冷媒流量をサ
イクル内に流す。また、サイクル比較手段７１で
比較演算したサイクル負荷が所定値以下の場合に
は、冷房サイクルに作用する熱負荷が比較的少な
いと考えられるので、この場合には、クランク室
圧制御手段７２で、クランク室の圧力を制御し、
往復動するピストンのストロークを小さくし、少
ない熱負荷に応じた適正な冷媒流量をサイクル内
に流すことになる。したがつて、コンプレツサを
駆動するエンジンの省燃費、ひいては省エネルギ
ーに寄与することとなる。

（実施例） 以下、本考案の実施例について説明する。

第１図は本考案の構成を示すブロツク図、第２
図は本考案の一実施例に係る容量可変斜板式コン
プレツサ及びその制御装置の概略構成図、第３図
は同実施例に係る作用を示すフローチヤート図、
第４図Ａ〜Ｃは同実施例に係る容量可変斜板式コ
ンプレツサの概略断面図、第５図は同実施例に係
る限界回転数算出手段の作用を示すグラフであ
り、第６図に示す部材と共通する部材には同一符
号を付し、その説明は一部省略する。

第２，４図に示すように、本実施例に係る容量
可変斜板式コンプレツサ５０は、シリンダブロツ
ク２４と、これの後端に取付けられたクランクケ
ース１７と、シリンダブロツク２４の先端に取付
けられたヘツド３０とからなるコンプレツサ本体
１０を有している。シリンダブロツク２４に形成
されたシリンダ２５内には、軸方向に往復動自在
に例えば５つのピストン２３が装着してある。一
方、クランクケース１７内にはクランク室１２が
形成してあり、シリンダブロツク２４とクランク
ケース１７に回転自在に支持された駆動軸１１に
は、駆動棒１１ａが固着され、この駆動棒１１ａ
にピン１１ｂを中心に回動自在に駆動斜板１３が
クランクケース１２内に位置して取付けてある。
したがつて、この駆動斜板１３は駆動軸１１によ
つて、これと一体に回転すると共に、駆動軸１１
に対する傾斜角度が可変自在となつている。

駆動斜板１３には非回転ウオブル板１６がその
径方向端面はスラスト軸受１４を介し、その内周
面はラジアル軸受１５を介して接触しており、こ
の非回転ウオブル板１６は駆動斜板１３の傾斜角
度が変化することによつて角度が変化するように
なつている。尚、非回転ウオブル板１６のスラス
ト方向の移動は、スラストワツシヤ２０及びスナ
ツプリング２１によつて規制されている。そし
て、非回転ウオブル板１６は、ケーシング１７に
固着された案内ピン１８に対して滑動自在に連結
されたシユー１９に連結されており、シユー１９
により回転が防止されると共に駆動軸１１方向の
移動が案内されるようになつている。

前記ピストン２３と非回転ウオブル板１６はロ
ツド２２により連結されており、駆動斜板１３の
傾斜角度が変化することによつて、非回転ウオブ
ル板１６を介してそれぞれのピストン２３の往復
動ストロークが変化するようになつている。

シリンダブロツク２４とヘツド３０との間に
は、弁板２７が取付けられており、この弁板２７
とピストン２３の前面に圧縮室２６が形成される
ことになり、ピストン２３の後面はクランク室１
２と連通している。この弁板２７には図示するよ
うに、ヘツド３０に形成された吸入ポート２９と
連通する吸入口２８ａが形成され、ヘツド３０に
形成された吐出ポート３３と連通する吐出口２８
ｂが形成されている。更にこの弁板２７には、ピ
ストン２３が後退移動する吸入工程時に吸入口２
８ａを開き吐出工程の時に吸入口２８ｂを閉じる
吸入弁３４ａが取付けられると共に、ピストン２
３が前進移動する吐出工程時に吐出口２８ｂを開
き吸入工程時に吐出口２８ｂを閉じる吐出弁３４
ｂが取付けられている。

駆動斜板１３の傾斜角度は、ピストン２３の前
後の圧力差を変化させることにより、すなわちク
ランク室１２内の圧力を変化させることによつて
変化することになる。この圧力を制御するために
ヘツド３０には圧力制御弁５１が取付けられてお
り、ヘツド３０に埋め込まれた弁本体５２には、
吸入ポート２９に対して連通路３１を介して連通
される吸入側圧力室３２が形成されている。この
弁本体５２にはシリンダブロツク２４及びヘツド
３０に形成された供給路５３と、吸入ポート２９
とを吸入圧力室３２及び連通路３１を介して連通
させる吸入側連通路５４が形成されている。ま
た、弁本体５２には、ヘツド３０に形成された吐
出側圧力室３５を介して吐出ポート３３と前記供
給路５３とを連通させる吐出側連通路５５が形成
されている。なお、前記供給路５３は、吸入側連
通路５４及び吐出側連通路５５に対応してそれぞ
れ一個ずつ形成しても良い。

弁本体５２内に設けられた筒体５６内には、吸
入側連通路５４を開閉するための第１電磁弁５７
が設けられ、更に吐出側連通路５５を開閉するた
めの第２電磁弁５８が設けられている。これらの
電磁弁５７，５８には、コイルばね５９によつて
それぞれの連通路５４，５５を閉じる方向の弾発
力が付与されている。

第１電磁弁５７の開閉を制御するために、圧力
制御弁５１には、実際には第１図に示すように、
電磁コイル６０が設けてある。また、第２電磁弁
５８の開閉を制御するために、弁本体５２には電
磁コイル６１が設けてある。これら電磁コイル６
０，６１は、クランク室圧制御手段７２に相当す
る回路が内蔵された第２図に示すマイクロコンピ
ユータ（以下、単に「マイコン」という）６２に
接続してあり、これにより通電制御がなされるよ
うになつている。このマイコン６２には、第１図
に示すクランク室圧制御手段７２の他に、サイク
ル負荷比較手段７１、限界回転数算出手段７４、
及びコンプ回転数比較手段７５に相当する回路が
内蔵してある。また、このマイコン６２には、第
２図に示すように、エバポレータ７の出口側冷媒
の圧力を検知する圧力センサ６３が接続してあ
る。この圧力センサ６３は、第１図に示すサイク
ル負荷検知手段７０に相当し、冷房サイクルに作
用する熱負荷を検知することになる。さらに、マ
イコン６２には、プーリ２ａないし駆動軸１１に
装着されてコンプレツサ５０の回転数を検知する
回転数センサ６４が接続してある。この回転数セ
ンサ６４は、第１図に示すコンプ回転数検知手段
７３に相当するものである。

次に、このような容量可変斜板式コンプレツサ
の制御装置の作用を、第３図に示すフローチヤー
ト図に基づいて説明する。

ステツプ80において、自動車用冷房サイクルを
作動させると同時に、本実施例に係る制御装置を
作動させると、まず、第２図に示す圧力センサ６
３からエバポレータ７の吐出側冷媒圧力すなわち
コンプレツサ５０の吸入側冷媒圧力（コンプ吸入
圧）Psをマイコン６２内に読み込む（ステツプ
81）。この圧力Psは、エバポレータ７に作用する
熱負荷すなわち冷房サイクルの熱負荷（サイクル
負荷）と相関関係にあり、これによつてサイクル
負荷を知ることができる。

次にステツプ82では、前記コンプ吸入圧Psに
基づいて、そのサイクル負荷におけるコンプレツ
サの限界回転数Ncを算出する。この演算は、第
２図に示すマイコン６２内に内蔵してある第１図
に示す限界回転数算出手段７４により行われる。
限界回転数Ncは、コンプレツサの耐久性に悪影
響を与えない限界の回転数であり、第５図に示す
ように、サイクル負荷の関数として表わせる。第
５図に示すサイクル負荷と限界回転数Ncとの関
係を示す直線ａは、たとえば実験等により決定さ
れ、サイクル負荷が大きい程限界回転数が低くな
るのが分る。このような第５図に示すデータがマ
イコン６２内に記憶してあるので、前記限界回転
数算出手段７４は、このデータに基づいて限界回
転数Ncを算出することになる。

次にステツプ83では、マイコン６２に接続して
ある回転数センサ６４により実際のコンプレツサ
の回転数（コンプ回転数）Ｎをマイコン６２内に
読み込む。

次にステツプ84では、ステツプ83で読み込んだ
コンプ回転数Ｎが、ステツプ82で算出した限界回
転数Nc以下かどうかを、第１図に示すコンプ回
転数比較手段７５で比較する。そして、コンプ回
転数Ｎが限界回転数Nc以下である場合には、ス
テツプ85へ行き、そうでない場合には優先的にス
テツプ89，90へ行くようになつている。

次にステツプ85では、このコンプ吸入圧Psが
所定の目標吸入圧力Peより大きいかどうかを判
断する。この判断は、マイコン６２内に内蔵され
た第１図に示すサイクル負荷比較手段７１が行
う。コンプ吸入圧Psが目標吸入圧力Peよりも大
きい場合には、サイクル負荷が高負荷であること
を示している。そこで、このような場合には、ス
テツプ86，87へ行くようにする。また、逆の場合
には、サイクル負荷が低負荷であると判断される
ので、この場合にはステツプ89，90へ行く。

ステツプ86，87では、第１図に示すクランク室
圧制御手段７２の働きで、第４図Ａに示すよう
に、第１電磁弁５７を開き、第２電磁弁５８を閉
じる。このように第１電磁弁５７が開くことによ
つて、クランク室１２内にはコンプ吐出圧Pdよ
りも圧力が低いコンプ吸入圧Psが吸入側連通路
５４及び供給路５３を介して案内されることか
ら、第４図Ｂに示すような吸入工程にあるピスト
ンの後面に作用する圧力と前面に作用する圧力と
の差圧が小さくなり、第４図Ａ，Ｂに示すように
駆動斜板１３、つまり非回転ウオブル板１６の駆
動軸１１に対する傾斜角度が大きくなる。これに
よつて、往復動するピストン２３のストロークが
長くなり、同一回転数に対するコンプレツサ吐出
容量が増大し、高負荷に応じた適正な冷媒流量を
サイクル内に流すことになる。尚、第４図Ａは図
示するピストン２３が上死点にまで前進した状態
を示し、第４図Ｂは図示するピストン２３が下死
点にまで後退した状態を示す。

次にステツプ88では、制御を終了するかどうか
を判断し、続行する場合には、ステツプ82へ戻
り、そうでない場合には制御を終了する（ステツ
プ100）。この制御を続行するかどうかの判断は、
たとえば、エアコンスイツチがオン状態にあるか
どうかに基づいて行われる。

前記ステツプ85でコンプ吸入圧Psが所定圧Po
以下と判断された場合には、サイクル負荷が低い
場合と考えられるが、その場合にはステツプ89，
90へ行く。そこでは、第１図に示すクランク室圧
制御手段７２の働きで、第４図Ｃに示すように、
第１電磁弁５７を閉じ、第２電磁弁５８を開く。
このように第２電磁弁５８が開くと、比較的高い
圧力である吐出ポート３３のコンプ吐出圧Pdが
供給路５３を介してクランク室１２内に供給され
る。そうすると、吸入工程にあるピストン２３
（第４図Ｂで示すような状態）にあるピストンの
前後の圧力差が多大になり、非回転ウオブル板１
６を立てる方向のモーメントが作用する。これに
よつて、非回転ウオブル板１６の傾斜角度は、駆
動軸１１に対して直角に近い角度となる。したが
つて、ピストンの往復動ストロークが短くなり、
同一回転数に対するコンプレツサの吐出容量が減
少し、低負荷に応じた適正な冷媒流量をサイクル
内に流すことになる。

次に、ステツプ89，90が終了すると、ステツプ
88へ行き、制御が終了しない場合には、上述した
ステツプを繰り返す。

このような制御によれば、ステツプ84で、コン
プ回転数が限界回転数以下かどうかが判断され、
限界回転数より大きい場合には、ステツプ89，90
へ行き、強制的にクランク室１２へコンプ吐出圧
を導入し続けてクランク室１２の圧力を上昇さ
せ、ピストン２３の往復動ストロークを最小限に
する。ピストン２３の往復動ストロークが最小に
なれば、例えコンプレツサの回転数が高くとも、
吐出容量は減少し、コンプレツサのなす仕事量は
減少することになる。コンプレツサの仕事量が減
少すれば、その状態での限界回転数が相対的に上
昇し、結果的にコンプレツサの回転数は限界回転
数以下に抑えられる。したがつて、この場合に
は、サイクル負荷に応じたコンプレツサの吐出容
量制御ができず、充分な冷房を行えない虞れがあ
るが、コンプレツサの耐久性を損うような状態で
コンプレツサを稼働することを避けることができ
る。

なお、本考案は、上述した実施例に限定される
ものではなく、種々に改変することが可能であ
る。

例えば、前記サイクル負荷検知手段７０として
は、圧力センサ６３に限定されず、エバポレータ
７の吐出側の冷媒の温度を検知する温度センサで
あつても良いし、また、これらの圧力センサと温
度センサとからなる冷媒のサブクール量検出手段
であつても良い。さらには、前記クランク室１２
内の圧力を検知することにより、サイクル負荷を
推測することもできるため、前記サイクル負荷検
知手段７０としては、クランク室内に設けた圧力
センサであつても良い。また、コンプレツサの圧
縮比を検出することによつてもサイクル負荷を推
測することができるため、前記サイクル負荷検知
手段７０としては、コンプレツサの圧縮比検出手
段であつても良い。さらには、コンプレツサの吐
出圧自身からも前記サイクル負荷を推測すること
ができるので、サイクル負荷検知手段としては、
コンプレツサの吐出圧力を検知する圧力センサで
あつても良い。

また、上述した実施例では、クランク室１２の
圧力を圧力制御弁５１を用いてクランク室圧制御
手段７２により電気的に制御するようにしたが、
本考案はこれに限定されず、クランク室圧制御手
段７２としては、周囲の圧力によつて自動的に開
閉するベローズ等を用いた自立式の制御弁であつ
ても良い。

［考案の効果］ 以上説明してきたように、本考案によれば、容
量可変斜板式コンプレツサにおいて、コンプレツ
サの回転数が常に限界回転数以下になるようにし
たので、コンプレツサにおける摺動部分に過大な
摩擦熱を発生させることがなくなると共に、この
摺動部分での潤滑不良を引き起すことがなくな
り、コンプレツサの耐久性の向上を図ることがで
きるという優れた効果を奏する。また、コンプレ
ツサの回転数が限界回転数以下になる限りにおい
て、冷房サイクルにおける熱負荷に応じてコンプ
レツサの吐出容量も制御するため、コンプレツサ
を駆動するエンジンの省燃費ないし省エネルギー
にも寄与する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本考案の構成を示すブロツク図、第２
図は本考案の一実施例に係る容量可変斜板式コン
プレツサ及びその制御装置の概略構成図、第３図
は同実施例に係る作用を示すフローチヤート図、
第４図Ａ〜Ｃは同実施例に係る容量可変斜板式コ
ンプレツサの概略断面図、第５図は同実施例に係
る限界回転数算出手段の作用を示すグラフ、第６
図は自動車用冷房サイクルを示す概略図である。 １１……駆動軸、１２……クランク室、１３…
…駆動斜板、１６……ウオブル板、２３……ピス
トン、２６……圧縮室、２８ａ……吸入ポート、
２８ｂ……吐出ポート、５４……吸入側連通路、
５５……吐出側連通路、５７……第１電磁弁、５
８……第２電磁弁、６２……マイコン、６３……
圧力センサ、６４……回転数センサ、７０……サ
イクル負荷検知手段、７１……サイクル負荷比較
手段、７２……クランク室圧制御手段、７３……
コンプ回転数検知手段、７４……限界回転数算出
手段、７５……コンプ回転数比較手段。

Claims (1)

1. 【実用新案登録請求の範囲】 シリンダブロツク２４内に軸方向に往復動自在
   に装着された複数のピストン２３を、駆動軸１１
   と一体に回転すると共に傾斜角度が可変自在に取
   付けられた駆動斜板１３により往復動するように
   し、前記ピストン２３の前方に形成された圧縮室
   ２６内の圧力と、前記ピストン２３の後方に形成
   されたクランク室１２内の圧力との差圧の変化に
   より前記駆動斜板１３の傾斜角度を変化させて前
   記ピストン２３のストロークを変化させるように
   した容量可変斜板式コンプレツサにおいて、 前記容量可変斜板式コンプレツサが装着された
   冷房サイクルの熱負荷を検知するサイクル負荷検
   知手段６３，７０と、 このサイクル負荷検知手段で検知したサイクル
   負荷が所定値以上かどうかを比較するサイクル負
   荷比較手段７１と、 前記コンプレツサの実際の回転数を検知するコ
   ンプ回転数検知手段６４，７３と、 前記サイクル負荷検知手段により検知したサイ
   クル負荷に基づいて、当該サイクル負荷における
   限界のコンプレツサ回転数を求める限界回転数算
   出手段７４と、 前記コンプ回転数検知手段７３で検知した実際
   の回転数が前記限界回転数算出手段７４により算
   出した限界回転数以下かどうかを比較するコンプ
   回転数比較手段７５と、 前記コンプ回転数比較手段７５及びサイクル負
   荷比較手段７１からの出力信号に応じて前記クラ
   ンク室１２内の圧力を変化させるクランク室圧制
   御手段７２とから成り、 前記コンプ回転数比較手段７５で比較した前記
   実際の回転数が限界回転数より大きい場合には、
   当該クランク室圧比較手段７５からの出力信号に
   基づいて優先的に、前記クランク室圧制御手段７
   ２によりクランク室１２内の圧力を増大させ、コ
   ンプレツサの吐出容量が減少するよう制御するこ
   とを特徴とする容量可変斜板式コンプレツサの制
   御装置。