JPH0431363B2 - - Google Patents
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- JPH0431363B2 JPH0431363B2 JP60019261A JP1926185A JPH0431363B2 JP H0431363 B2 JPH0431363 B2 JP H0431363B2 JP 60019261 A JP60019261 A JP 60019261A JP 1926185 A JP1926185 A JP 1926185A JP H0431363 B2 JPH0431363 B2 JP H0431363B2
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
- G02B6/4479—Manufacturing methods of optical cables
- G02B6/4489—Manufacturing methods of optical cables of central supporting members of lobe structure
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
- G02B6/4401—Optical cables
- G02B6/4407—Optical cables with internal fluted support member
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
Description
《産業上の利用分野》
本発明は、光フアイバケーブルの要素として用
いられ、複数本の光フアイバを集合化して保護・
担持するスペーサおよびその製造方法に関する。 《従来技術とその問題点》 この種のスペーサとしては、単鋼線、撚鋼線な
どを抗張力線とし、その外周に熱可塑性樹脂でス
ペーサ本体を形成し、スペーサ本体の外周縁に連
続した複数の螺旋溝を設けたものが知られてお
り、また、その製造方法として、抗張力線をクロ
スヘツドダイに挿通し、種々の口金形状のダイを
回転しながら熱可塑性樹脂を該ダイから溶融押出
しして被覆し、冷却固化させる方法が公知であ
る。 このような従来の製造方法においては、例えば
抗張力線として撚鋼線を使用し、スペーサ本体形
成用樹脂として高密度ポリエチレンを用い、押出
し被覆することでスペーサを製造している。 従つて、この構成のスペーサでは、抗張力線と
スペーサ本体との長手方向の接合力は、撚鋼線の
撚構造に基づく凹凸と、この凹凸部に押出し被覆
された熱可塑性樹脂が入り込んで得られる、いわ
ゆるアンカー接着による係止力に専ら依存してい
た。 しかしながら、このようなアンカー接着では、
抗張力線とスペーサ本体との接合力が不十分なた
め、以下に示す問題があつた。 すなわち、特にスペーサ本体にポリエチレンや
ポリプロピレンのホモポリマなどの軟質樹脂を用
いた場合には、抗張力線とスペーサ本体との接合
あるいは接着が不十分となり、光フアイバをスペ
ーサの溝内に装着して布設した使用状態におい
て、スペーサ本体の熱可塑性樹脂が温度変化で伸
縮し、光フアイバにマイクロベンデイングロスを
生ぜしめ、伝送損失を増加させる危惧があつた。 この現象は、上述した熱可塑性樹脂が、抗張力
線よりも線膨張係数が大きく、スペーサ本体の環
境温度の変化に応じて長手方向に伸縮する熱応力
が、抗張力線とスペーサ本体とのアンカー接着に
よる係止力よりも大きくなることと、スペーサ本
体を成形するに際して、熱可塑性樹脂の冷却固化
時の残留歪みの影響によつて熱収縮することなど
が原因であると思われる。 特に、前述のアンカー接着における係止力は、
高温下では熱可塑性樹脂部が軟らかくなつて、抗
張力線の撚構造による凹凸を乗り越えて変形しや
すくなり、係止力が低下するものと思われる。 ここで、このような問題を解決し、アンカー接
着における係止力を増強するために、スペーサ本
体の形成樹脂として硬質あるいは耐熱性の熱可塑
性樹脂を使用することが考えられるが、この構成
では抗張力線とスペーサ本体の接合力は向上する
が、光フアイバケーブルの担持用スペーサとして
の屈撓性に欠け、光フアイバをスペーサの溝内に
装着する作業や、敷設作業での取扱上の問題が発
生する。 《発明の目的》 本発明は上述した従来の問題点に鑑みてなされ
たものであつて、その目的とするところは、環境
温度変化による寸法変化が少く、光フアイバの伝
送損失の増加などの悪影響を及ぼす可能性が小さ
く、しかも布設するに適した屈撓性を備えた光フ
アイバ担持用スペーサおよびその製造方法を提供
するところにある。 《問題点を解決するための手段》 上記目的を達成するために、この発明は光フア
イバ担持用スペーサとして、撚構造を有する抗張
力線と、該抗張力線を囲繞する硬質且つ耐熱性の
熱可塑性樹脂からなる一次被覆層と、該一次被覆
層の外周に該熱可塑性樹脂との相溶度が大きく、
且つ、該熱可塑性樹脂より軟質の熱可塑性樹脂に
よつて形成されたスペーサ本体とからなり、該一
次被覆層は該抗張力線との界面において撚構造を
有する抗張力線の凹凸部分に密着充填され、該ス
ペーサ本体と該一次被覆層とを融合接着するとと
もに、該スペーサ本体には長手方向に連続して延
びる複数の光フアイバ装着用の溝を形成してなる
ことを特徴とし、このような構成からなる光フア
イバ担持用スペーサの製造方法として、撚構造を
有する抗張力線をクロスヘツドダイに挿通し、硬
質且つ耐熱性の熱可塑性樹脂をその外周に環状に
溶融押出しして、押出して撚構造を有する該抗張
力線の凹凸部分を密着被覆し少くとも0.25mm以上
の被覆厚を有する一次被覆層を形成した後、該熱
可塑性樹脂との相溶度が大きく且つ軟質の熱可塑
性樹脂でもつて、該一次被覆層の外周に長手方向
に延びる複数の溝を形成するようにして被覆する
ことを特徴とする。 より詳細に説明すると、上記抗張力線として
は、撚鋼線、繊維強化プラスチツクの撚線などが
用いられ、複数の素線が撚り合わされることで表
面に凹凸状の撚構造が形成され、所定の張力を備
えていればよい。 また、上記一次被覆用熱可塑性樹脂としては、
光フアイバケーブルの要素として使用されるに際
して、環境温度変化に対して安定な耐熱性と硬さ
を有するものであつて、150Kg／mm2以上の曲げ弾
性率と、18.6Kg／cm2荷重下での熱変形温度が100
℃以上である樹脂から選択することが望ましい。 これらの条件を満足する樹脂として、ガラス繊
維や炭素繊維などの補強繊維によつて強化された
熱可塑性樹脂、例えば、ガラス繊維強化ポリエチ
レン、同ポリプロピレン、同ナイロンなど、ある
いは炭素繊維で強化されてこれらの樹脂や同
ABS樹脂、および繊維強化されたこれらの各種
変性樹脂などが挙げられる。 曲げ弾性率および熱変形温度が、上述の値より
も低い樹脂を用いると、光フアイバケーブルの担
持要素として使用するに当たつて、使用時の環境
温度変化による膨張あるいは熱収縮などの変化に
よつて、撚構造の凹凸部と一次被覆樹脂層との係
止力が不十分となり、一次被覆樹脂層と溶着され
たスペーサ本体が熱収縮するなどして、スペーサ
本体の溝部に装着された光フアイバに悪影響を及
ぼす危惧がある。 また、上述の樹脂による一次被覆層の厚みは、
撚構造の抗張力線の見かけの外径よりも0.5mm程
度径大であること、すなわち、肉厚として最も薄
い部分でも0.25mm以上の厚みを有していること
が、事後に形成するスペーサ本体部との溶着接合
の点から望ましい。 一方、上記スペーサ本体形成樹脂としては、上
記一次被覆層との相溶度が大きく、該一次被覆層
と融着接合が可能な樹脂であればよいが、スペー
サ本体部に要求される機能は、各光フアイバ素線
乃至は心線を区画するに十分な物性と、径方向の
側圧に対する強度が必要とされており、これらの
点から高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン
およびポリプロピレン、ABS、ナイロン12など
のホモポリマ、およびその各種変性樹脂あるいは
共重合体などが挙げられる。 そして、特に屈撓性が要求されるときには、軟
らかい樹脂を選択して使用すればよい。 なお、スペーサ本体の形状は、光フアイバ設計
上の要求によつて、溝数、溝深さ、溝幅、本体の
外径および平行、螺旋溝などが決定される。 《発明の作用効果》 上述した構成の本発明の光フアイバ担持用スペ
ーサにおいては、撚構造を有する抗張力線の凹凸
部分には、硬質且つ耐熱性の熱可塑性樹脂からな
る一次被覆層が密着充填されているため、これら
の間のアンカー接着による係止力は環境温度の広
範囲な変化に対して安定しており、特に高温下で
低下することが防止される。 また、光フアイバが装着されるスペーサ本体部
は、一次被覆層の樹脂よりも軟質の熱可塑性樹脂
で形成されているため、布設する際などに必要と
される屈撓性が確保され、しかもこれらの樹脂が
相互に相溶度が大きいために、一次被覆層とスペ
ーサ本体との接合強度も大きく保てる。 さらに、本発明の製造方法によれば、上述した
作用効果が得られるスペーサが比較的簡単に製造
できるとともに、抗張力線の外周熱可塑性樹脂の
被覆を２段に分けて行なうため、冷却固化時の残
留歪みを低下させることができる。 《実施例》 以下、本発明の実施例と比較例について添附図
面を参照にして詳細に説明する。 （実施例 １） 抗張力線１として直径0.38mmの９本の鋼線を、
（３＋６）本の構造に撚つた見かけの外径（各素
線の外周を結ぶ包絡径、以下同じ）1.2mmの撚鋼
線を使用し、この表面をアセトンで洗浄して脱脂
した後、クロスヘツドダイ２に挿通して、ガラス
含有量15％のガラス繊維強化ポリエチレンによつ
て一次被覆層３を施し、冷却固化槽４に導入した
後、ドラム５に巻き取つて被覆外径2.2mmの中芯
素線７を得た。 この素線７を、さらに後述するスペーサの断面
形状に相応するダイを有するクロスヘツドダイに
挿通し、ダイ８を回転しながら該中芯素線７の外
周に高密度ポリエチレン（MI＝0.3）によつて、
等間隔に5.1mm、谷径2.4mmの４条の突起を有し、
螺旋のピツチが120mmになるようなスペーサ本体
９を形成するように被覆した後、空気や冷却水な
どの冷媒で満たした冷却槽１０に導入して冷却固
化し、しかる後ドラム１１に巻き取つた。 このようにして製造されたスペーサ１２は、第
３図に示す断面形状を有し、スペーサ本体９と撚
鋼線による抗張力線１との接合強度を以下の方法
によつて測定した。 すなわち、前記螺旋スペーサ本体９の端部10mm
の長さについて、該螺旋スペーサ本体９の断面方
向の熱可塑性樹脂部を引張試験機のチヤツク部分
の治具に当接し、引張速度５mm／分で引張試験し
て引張剪断接合強力を測定し、その値を抗張力線
１の見かけの外周の面積で除して接合強度（引抜
強度）とした。この測定方法による本実施例のス
ペーサの接合強度は42Kg／cm2であつた。 また、60℃，100℃の乾熱風炉中に、約１ｍの
長さの試料を入れ１時間放置し、続いて23℃（常
温）にて30分放置後、スペーサ本体９の長さを測
定して（Ｌ）mmとし、次式より熱収縮率を測定し
た。 熱収縮率＝｛（1000−Ｌ）／1000｝×100％ 本実施例のサンプルでは、60℃および100℃に
おける熱収縮率はそれぞれ０％であつた。 さらに、−35℃にて１時間、引き続いて80℃に
て１時間のヒートサイクルを交互に30回繰返し
て、同じように収縮率を測定したところ、本実施
例については0.15％の値が得られた。 さらにまた、抗張力線１を中央に配したスペーサ
本体９の屈撓性を、以下の手段で測定した。 測定用サンプルを直径100mmの半円状となし、
この半円状のサンプルによる反撥力をバネばかり
で測定した。この測定方法による本実施例のサン
プルの値は0.15Kgであつた。 なお、以下の実施例および比較例での接合強度
などの物性値は、上述した方法ですべて測定した
値であるので、以後は測定法の説明は省略する。 （比較例 １） 抗張力線１としては、上記実施例１と同じもの
を用い、二次被覆層３は形成せず、これを脱脂処
理後、上記実施例１と同じクロスヘツドダイ８に
挿通して、高密度ポリエチレン（MI＝0.3）によ
つて、同じ形態のスペーサ本体９を形成した。つ
まり、この比較例１では、上記実施例１で説明し
た第１図に示す工程を省略してスペーサ１２を形
成した。 その結果、接合強度は13Kg／cm2、60℃および
100℃の熱収縮率は、それぞれ0.1〜0.15％、0.3〜
0.55％、ヒートサイクル後の熱収縮率は1.6％、
屈撓性は0.15Kgとなり、屈撓性を除く他の特性は
いずれも上記実施例１より劣つていた。 （比較例 ２） 抗張力線１の構成、スペーサ本体９の寸法形状
などは、上記実施例１および比較例１と同じ状態
で、スペーサ本体９の形成樹脂を実施例１の一次
被覆に使用したものと同じガラス繊維強化ポリエ
チレンとし、比較例１と同じ方法でスペーサ１２
を形成し、各特性を測定したところ以下の結果が
得られた。 すなわち、接合強度は44Kg／cm2、60℃および
100℃の熱収縮率はそれぞれ０％、ヒートサイク
ル後の熱収縮率は0.1％となり、これらの値は上
記実施例１と比較して遜色のない値であるが、屈
撓性が0.35Kgとなつて、この規格のスペーサとし
ては光フアイバケーブル化や布設時に問題があ
る。 （実施例 ２） 抗張力線１として直径0.6mmの鋼線を（１＋６）
本の構造に撚つた見かけの外径1.8mmの撚鋼線を
使用し、この表面をアセトンで洗浄して脱脂した
後、クロスヘツドダイ２に挿通して、耐熱性
ABS（電気化学工業製：商品名HS800）によつて
一次被覆層３を形成し、冷却固化槽４に導入した
後、ドラム５に巻き取つて被覆外径3.0mmの中芯
素線７を得た。 この素線７をさらに後述するスペーサの断面形
状に相応するダイを有するクロスヘツドダイに挿
通し、このダイ８を回転しながら該中芯素線７の
外周に変性ABS（宇部サイコン製：商品名
UKB440）によつて、等間隔に山径13.0mm、谷径
6.8mmの６条の突起を有し、螺旋のピツチが150mm
になるようなスペーサ本体９を形成するように被
覆した後、空気や冷却水などの冷媒で満たした冷
却槽１０に導入して冷却固化し、しかる後ドラム
１１に巻き取つた。 得られたスペーサ１２の接合強度は85Kg／cm2と
大きな値が得られ、60℃および100℃の熱収縮率
とヒートサイクル後の熱収縮率はそれぞれ０％、
屈撓性は1.4Kgであつた。 （比較例 ３） 抗張力線１としては、上記実施例２と同じもの
を用い、一次被覆層３は形成せず、これを脱脂処
理後、上記実施例２と同じクロスヘツドダイ８に
挿通して、実施例２と同じ変性ABSによつて同
じ形態のスペーサ本体９を形成した。つまり、こ
の比較例３では、上記実施例２で説明した第１図
に示す工程を省略してスペーサ１２を形成した。 その結果、接合強度は15Kg／cm2、60℃および
100℃の熱収縮率は、それぞれ−0.15％、−0.25
％、ヒートサイクル後の熱収縮率は1.3％、屈撓
性は1.2Kgとなり、屈撓性を除く他の特性はいず
れも上記実施例２より劣つており、特に接合強度
は1/5以下であつた。 （比較例 ４） 抗張力線１の構成、スペーサ本体９の寸法形状
などは、上記実施例２および比較例３と同じ状態
で、スペーサ本体９の形成樹脂を実施例２の一次
被覆に使用した耐熱性ABSとし、比較例３と同
じ寸法でスペーサ１２を形成し、各特性を測定し
たところ以下の結果が得られた。 すなわち、接合強度は87Kg／cm2、60℃および
100℃の熱収縮率はそれぞれ０％、ヒートサイク
ル後の熱収縮率は０％となり、これらの値は上記
実施例２と比較して遜色のない値であるが、屈撓
性が3.5Kgとなつて、剛性が大きくなりすぎて、
光フアイバケーブルの布設時に問題がある。 （実施例 ３） 抗張力線１として直径0.38mmの鋼線を（３＋
６）本の構造に撚つた見かけの外径1.2mmの撚鋼
線を使用し、この表面をアセトンで洗浄して脱脂
した後、クロスヘツドダイ２に挿通して、テイス
モ強化ポリプロピレン（大日精化製：商品名
PPT1235）によつて一次被覆３を形成し、冷却
固化槽４に導入した後、ドラム５に巻き取つて被
覆外径2.2mmの中芯素線７を得た。 この素線７をさらに後述するスペーサの断面形
状に相応するダイを有するクロスヘツドダイに挿
通し、このダイ８を回転しながら該中芯素線７の
外周に、ポリプロピレン−エチレン共重合体（宇
部興産製：商品名J701H）によつて、等間隔に山
径5.5mm、谷径3.0mmの６条の突起を有し、螺旋の
ピツチが200mmになるようなスペーサ本体９を形
成するように被覆した後、空気や冷却水などの冷
媒で満たした冷却槽１０に導入して冷却固化し、
しかる後ドラム１１に巻き取つた。 得られたスペーサ１２の接合強度は35Kg／cm2、
60℃および100℃の熱収縮率はそれぞれ０％、ヒ
ートサイクル後の熱収縮率は0.05％、屈撓性は
0.2Kgであつた。 （比較例 ５） 抗張力線としては、上記実施例３と同じものを
用い、一次被覆層３は形成せず、これを脱脂処理
後、上記実施例３と同じクロスヘツドダイ８に挿
通して、ポリプロピレンによつて同じ形態のスペ
ーサ本体９を形成した。つまり、この比較例５で
は、上記実施例３で説明した第１図に示す工程を
省略してスペーサ１２を形成した。 その結果、接合強度は14Kg／cm2、60℃および
100℃の熱収縮率は、それぞれ0.05％、ヒートサ
イクル後の熱収縮率は0.15％、屈撓性は0.18Kgと
なり、屈撓性を除く他の特性はいずれも上記実施
例３よりも劣つていた。 以上の実施例と比較例とをまとめたものが以下
に示す表である。
いられ、複数本の光フアイバを集合化して保護・
担持するスペーサおよびその製造方法に関する。 《従来技術とその問題点》 この種のスペーサとしては、単鋼線、撚鋼線な
どを抗張力線とし、その外周に熱可塑性樹脂でス
ペーサ本体を形成し、スペーサ本体の外周縁に連
続した複数の螺旋溝を設けたものが知られてお
り、また、その製造方法として、抗張力線をクロ
スヘツドダイに挿通し、種々の口金形状のダイを
回転しながら熱可塑性樹脂を該ダイから溶融押出
しして被覆し、冷却固化させる方法が公知であ
る。 このような従来の製造方法においては、例えば
抗張力線として撚鋼線を使用し、スペーサ本体形
成用樹脂として高密度ポリエチレンを用い、押出
し被覆することでスペーサを製造している。 従つて、この構成のスペーサでは、抗張力線と
スペーサ本体との長手方向の接合力は、撚鋼線の
撚構造に基づく凹凸と、この凹凸部に押出し被覆
された熱可塑性樹脂が入り込んで得られる、いわ
ゆるアンカー接着による係止力に専ら依存してい
た。 しかしながら、このようなアンカー接着では、
抗張力線とスペーサ本体との接合力が不十分なた
め、以下に示す問題があつた。 すなわち、特にスペーサ本体にポリエチレンや
ポリプロピレンのホモポリマなどの軟質樹脂を用
いた場合には、抗張力線とスペーサ本体との接合
あるいは接着が不十分となり、光フアイバをスペ
ーサの溝内に装着して布設した使用状態におい
て、スペーサ本体の熱可塑性樹脂が温度変化で伸
縮し、光フアイバにマイクロベンデイングロスを
生ぜしめ、伝送損失を増加させる危惧があつた。 この現象は、上述した熱可塑性樹脂が、抗張力
線よりも線膨張係数が大きく、スペーサ本体の環
境温度の変化に応じて長手方向に伸縮する熱応力
が、抗張力線とスペーサ本体とのアンカー接着に
よる係止力よりも大きくなることと、スペーサ本
体を成形するに際して、熱可塑性樹脂の冷却固化
時の残留歪みの影響によつて熱収縮することなど
が原因であると思われる。 特に、前述のアンカー接着における係止力は、
高温下では熱可塑性樹脂部が軟らかくなつて、抗
張力線の撚構造による凹凸を乗り越えて変形しや
すくなり、係止力が低下するものと思われる。 ここで、このような問題を解決し、アンカー接
着における係止力を増強するために、スペーサ本
体の形成樹脂として硬質あるいは耐熱性の熱可塑
性樹脂を使用することが考えられるが、この構成
では抗張力線とスペーサ本体の接合力は向上する
が、光フアイバケーブルの担持用スペーサとして
の屈撓性に欠け、光フアイバをスペーサの溝内に
装着する作業や、敷設作業での取扱上の問題が発
生する。 《発明の目的》 本発明は上述した従来の問題点に鑑みてなされ
たものであつて、その目的とするところは、環境
温度変化による寸法変化が少く、光フアイバの伝
送損失の増加などの悪影響を及ぼす可能性が小さ
く、しかも布設するに適した屈撓性を備えた光フ
アイバ担持用スペーサおよびその製造方法を提供
するところにある。 《問題点を解決するための手段》 上記目的を達成するために、この発明は光フア
イバ担持用スペーサとして、撚構造を有する抗張
力線と、該抗張力線を囲繞する硬質且つ耐熱性の
熱可塑性樹脂からなる一次被覆層と、該一次被覆
層の外周に該熱可塑性樹脂との相溶度が大きく、
且つ、該熱可塑性樹脂より軟質の熱可塑性樹脂に
よつて形成されたスペーサ本体とからなり、該一
次被覆層は該抗張力線との界面において撚構造を
有する抗張力線の凹凸部分に密着充填され、該ス
ペーサ本体と該一次被覆層とを融合接着するとと
もに、該スペーサ本体には長手方向に連続して延
びる複数の光フアイバ装着用の溝を形成してなる
ことを特徴とし、このような構成からなる光フア
イバ担持用スペーサの製造方法として、撚構造を
有する抗張力線をクロスヘツドダイに挿通し、硬
質且つ耐熱性の熱可塑性樹脂をその外周に環状に
溶融押出しして、押出して撚構造を有する該抗張
力線の凹凸部分を密着被覆し少くとも0.25mm以上
の被覆厚を有する一次被覆層を形成した後、該熱
可塑性樹脂との相溶度が大きく且つ軟質の熱可塑
性樹脂でもつて、該一次被覆層の外周に長手方向
に延びる複数の溝を形成するようにして被覆する
ことを特徴とする。 より詳細に説明すると、上記抗張力線として
は、撚鋼線、繊維強化プラスチツクの撚線などが
用いられ、複数の素線が撚り合わされることで表
面に凹凸状の撚構造が形成され、所定の張力を備
えていればよい。 また、上記一次被覆用熱可塑性樹脂としては、
光フアイバケーブルの要素として使用されるに際
して、環境温度変化に対して安定な耐熱性と硬さ
を有するものであつて、150Kg／mm2以上の曲げ弾
性率と、18.6Kg／cm2荷重下での熱変形温度が100
℃以上である樹脂から選択することが望ましい。 これらの条件を満足する樹脂として、ガラス繊
維や炭素繊維などの補強繊維によつて強化された
熱可塑性樹脂、例えば、ガラス繊維強化ポリエチ
レン、同ポリプロピレン、同ナイロンなど、ある
いは炭素繊維で強化されてこれらの樹脂や同
ABS樹脂、および繊維強化されたこれらの各種
変性樹脂などが挙げられる。 曲げ弾性率および熱変形温度が、上述の値より
も低い樹脂を用いると、光フアイバケーブルの担
持要素として使用するに当たつて、使用時の環境
温度変化による膨張あるいは熱収縮などの変化に
よつて、撚構造の凹凸部と一次被覆樹脂層との係
止力が不十分となり、一次被覆樹脂層と溶着され
たスペーサ本体が熱収縮するなどして、スペーサ
本体の溝部に装着された光フアイバに悪影響を及
ぼす危惧がある。 また、上述の樹脂による一次被覆層の厚みは、
撚構造の抗張力線の見かけの外径よりも0.5mm程
度径大であること、すなわち、肉厚として最も薄
い部分でも0.25mm以上の厚みを有していること
が、事後に形成するスペーサ本体部との溶着接合
の点から望ましい。 一方、上記スペーサ本体形成樹脂としては、上
記一次被覆層との相溶度が大きく、該一次被覆層
と融着接合が可能な樹脂であればよいが、スペー
サ本体部に要求される機能は、各光フアイバ素線
乃至は心線を区画するに十分な物性と、径方向の
側圧に対する強度が必要とされており、これらの
点から高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン
およびポリプロピレン、ABS、ナイロン12など
のホモポリマ、およびその各種変性樹脂あるいは
共重合体などが挙げられる。 そして、特に屈撓性が要求されるときには、軟
らかい樹脂を選択して使用すればよい。 なお、スペーサ本体の形状は、光フアイバ設計
上の要求によつて、溝数、溝深さ、溝幅、本体の
外径および平行、螺旋溝などが決定される。 《発明の作用効果》 上述した構成の本発明の光フアイバ担持用スペ
ーサにおいては、撚構造を有する抗張力線の凹凸
部分には、硬質且つ耐熱性の熱可塑性樹脂からな
る一次被覆層が密着充填されているため、これら
の間のアンカー接着による係止力は環境温度の広
範囲な変化に対して安定しており、特に高温下で
低下することが防止される。 また、光フアイバが装着されるスペーサ本体部
は、一次被覆層の樹脂よりも軟質の熱可塑性樹脂
で形成されているため、布設する際などに必要と
される屈撓性が確保され、しかもこれらの樹脂が
相互に相溶度が大きいために、一次被覆層とスペ
ーサ本体との接合強度も大きく保てる。 さらに、本発明の製造方法によれば、上述した
作用効果が得られるスペーサが比較的簡単に製造
できるとともに、抗張力線の外周熱可塑性樹脂の
被覆を２段に分けて行なうため、冷却固化時の残
留歪みを低下させることができる。 《実施例》 以下、本発明の実施例と比較例について添附図
面を参照にして詳細に説明する。 （実施例 １） 抗張力線１として直径0.38mmの９本の鋼線を、
（３＋６）本の構造に撚つた見かけの外径（各素
線の外周を結ぶ包絡径、以下同じ）1.2mmの撚鋼
線を使用し、この表面をアセトンで洗浄して脱脂
した後、クロスヘツドダイ２に挿通して、ガラス
含有量15％のガラス繊維強化ポリエチレンによつ
て一次被覆層３を施し、冷却固化槽４に導入した
後、ドラム５に巻き取つて被覆外径2.2mmの中芯
素線７を得た。 この素線７を、さらに後述するスペーサの断面
形状に相応するダイを有するクロスヘツドダイに
挿通し、ダイ８を回転しながら該中芯素線７の外
周に高密度ポリエチレン（MI＝0.3）によつて、
等間隔に5.1mm、谷径2.4mmの４条の突起を有し、
螺旋のピツチが120mmになるようなスペーサ本体
９を形成するように被覆した後、空気や冷却水な
どの冷媒で満たした冷却槽１０に導入して冷却固
化し、しかる後ドラム１１に巻き取つた。 このようにして製造されたスペーサ１２は、第
３図に示す断面形状を有し、スペーサ本体９と撚
鋼線による抗張力線１との接合強度を以下の方法
によつて測定した。 すなわち、前記螺旋スペーサ本体９の端部10mm
の長さについて、該螺旋スペーサ本体９の断面方
向の熱可塑性樹脂部を引張試験機のチヤツク部分
の治具に当接し、引張速度５mm／分で引張試験し
て引張剪断接合強力を測定し、その値を抗張力線
１の見かけの外周の面積で除して接合強度（引抜
強度）とした。この測定方法による本実施例のス
ペーサの接合強度は42Kg／cm2であつた。 また、60℃，100℃の乾熱風炉中に、約１ｍの
長さの試料を入れ１時間放置し、続いて23℃（常
温）にて30分放置後、スペーサ本体９の長さを測
定して（Ｌ）mmとし、次式より熱収縮率を測定し
た。 熱収縮率＝｛（1000−Ｌ）／1000｝×100％ 本実施例のサンプルでは、60℃および100℃に
おける熱収縮率はそれぞれ０％であつた。 さらに、−35℃にて１時間、引き続いて80℃に
て１時間のヒートサイクルを交互に30回繰返し
て、同じように収縮率を測定したところ、本実施
例については0.15％の値が得られた。 さらにまた、抗張力線１を中央に配したスペーサ
本体９の屈撓性を、以下の手段で測定した。 測定用サンプルを直径100mmの半円状となし、
この半円状のサンプルによる反撥力をバネばかり
で測定した。この測定方法による本実施例のサン
プルの値は0.15Kgであつた。 なお、以下の実施例および比較例での接合強度
などの物性値は、上述した方法ですべて測定した
値であるので、以後は測定法の説明は省略する。 （比較例 １） 抗張力線１としては、上記実施例１と同じもの
を用い、二次被覆層３は形成せず、これを脱脂処
理後、上記実施例１と同じクロスヘツドダイ８に
挿通して、高密度ポリエチレン（MI＝0.3）によ
つて、同じ形態のスペーサ本体９を形成した。つ
まり、この比較例１では、上記実施例１で説明し
た第１図に示す工程を省略してスペーサ１２を形
成した。 その結果、接合強度は13Kg／cm2、60℃および
100℃の熱収縮率は、それぞれ0.1〜0.15％、0.3〜
0.55％、ヒートサイクル後の熱収縮率は1.6％、
屈撓性は0.15Kgとなり、屈撓性を除く他の特性は
いずれも上記実施例１より劣つていた。 （比較例 ２） 抗張力線１の構成、スペーサ本体９の寸法形状
などは、上記実施例１および比較例１と同じ状態
で、スペーサ本体９の形成樹脂を実施例１の一次
被覆に使用したものと同じガラス繊維強化ポリエ
チレンとし、比較例１と同じ方法でスペーサ１２
を形成し、各特性を測定したところ以下の結果が
得られた。 すなわち、接合強度は44Kg／cm2、60℃および
100℃の熱収縮率はそれぞれ０％、ヒートサイク
ル後の熱収縮率は0.1％となり、これらの値は上
記実施例１と比較して遜色のない値であるが、屈
撓性が0.35Kgとなつて、この規格のスペーサとし
ては光フアイバケーブル化や布設時に問題があ
る。 （実施例 ２） 抗張力線１として直径0.6mmの鋼線を（１＋６）
本の構造に撚つた見かけの外径1.8mmの撚鋼線を
使用し、この表面をアセトンで洗浄して脱脂した
後、クロスヘツドダイ２に挿通して、耐熱性
ABS（電気化学工業製：商品名HS800）によつて
一次被覆層３を形成し、冷却固化槽４に導入した
後、ドラム５に巻き取つて被覆外径3.0mmの中芯
素線７を得た。 この素線７をさらに後述するスペーサの断面形
状に相応するダイを有するクロスヘツドダイに挿
通し、このダイ８を回転しながら該中芯素線７の
外周に変性ABS（宇部サイコン製：商品名
UKB440）によつて、等間隔に山径13.0mm、谷径
6.8mmの６条の突起を有し、螺旋のピツチが150mm
になるようなスペーサ本体９を形成するように被
覆した後、空気や冷却水などの冷媒で満たした冷
却槽１０に導入して冷却固化し、しかる後ドラム
１１に巻き取つた。 得られたスペーサ１２の接合強度は85Kg／cm2と
大きな値が得られ、60℃および100℃の熱収縮率
とヒートサイクル後の熱収縮率はそれぞれ０％、
屈撓性は1.4Kgであつた。 （比較例 ３） 抗張力線１としては、上記実施例２と同じもの
を用い、一次被覆層３は形成せず、これを脱脂処
理後、上記実施例２と同じクロスヘツドダイ８に
挿通して、実施例２と同じ変性ABSによつて同
じ形態のスペーサ本体９を形成した。つまり、こ
の比較例３では、上記実施例２で説明した第１図
に示す工程を省略してスペーサ１２を形成した。 その結果、接合強度は15Kg／cm2、60℃および
100℃の熱収縮率は、それぞれ−0.15％、−0.25
％、ヒートサイクル後の熱収縮率は1.3％、屈撓
性は1.2Kgとなり、屈撓性を除く他の特性はいず
れも上記実施例２より劣つており、特に接合強度
は1/5以下であつた。 （比較例 ４） 抗張力線１の構成、スペーサ本体９の寸法形状
などは、上記実施例２および比較例３と同じ状態
で、スペーサ本体９の形成樹脂を実施例２の一次
被覆に使用した耐熱性ABSとし、比較例３と同
じ寸法でスペーサ１２を形成し、各特性を測定し
たところ以下の結果が得られた。 すなわち、接合強度は87Kg／cm2、60℃および
100℃の熱収縮率はそれぞれ０％、ヒートサイク
ル後の熱収縮率は０％となり、これらの値は上記
実施例２と比較して遜色のない値であるが、屈撓
性が3.5Kgとなつて、剛性が大きくなりすぎて、
光フアイバケーブルの布設時に問題がある。 （実施例 ３） 抗張力線１として直径0.38mmの鋼線を（３＋
６）本の構造に撚つた見かけの外径1.2mmの撚鋼
線を使用し、この表面をアセトンで洗浄して脱脂
した後、クロスヘツドダイ２に挿通して、テイス
モ強化ポリプロピレン（大日精化製：商品名
PPT1235）によつて一次被覆３を形成し、冷却
固化槽４に導入した後、ドラム５に巻き取つて被
覆外径2.2mmの中芯素線７を得た。 この素線７をさらに後述するスペーサの断面形
状に相応するダイを有するクロスヘツドダイに挿
通し、このダイ８を回転しながら該中芯素線７の
外周に、ポリプロピレン−エチレン共重合体（宇
部興産製：商品名J701H）によつて、等間隔に山
径5.5mm、谷径3.0mmの６条の突起を有し、螺旋の
ピツチが200mmになるようなスペーサ本体９を形
成するように被覆した後、空気や冷却水などの冷
媒で満たした冷却槽１０に導入して冷却固化し、
しかる後ドラム１１に巻き取つた。 得られたスペーサ１２の接合強度は35Kg／cm2、
60℃および100℃の熱収縮率はそれぞれ０％、ヒ
ートサイクル後の熱収縮率は0.05％、屈撓性は
0.2Kgであつた。 （比較例 ５） 抗張力線としては、上記実施例３と同じものを
用い、一次被覆層３は形成せず、これを脱脂処理
後、上記実施例３と同じクロスヘツドダイ８に挿
通して、ポリプロピレンによつて同じ形態のスペ
ーサ本体９を形成した。つまり、この比較例５で
は、上記実施例３で説明した第１図に示す工程を
省略してスペーサ１２を形成した。 その結果、接合強度は14Kg／cm2、60℃および
100℃の熱収縮率は、それぞれ0.05％、ヒートサ
イクル後の熱収縮率は0.15％、屈撓性は0.18Kgと
なり、屈撓性を除く他の特性はいずれも上記実施
例３よりも劣つていた。 以上の実施例と比較例とをまとめたものが以下
に示す表である。
【表】
表の結果からも明らかなように、本発明に係る
製造方法で作られた本発明の光フアイバ担持用ス
ペーサは、抗張力線１の撚構造の凹凸部分に硬質
の熱可塑性樹脂からなる一次被覆層３が、密接充
填されているため、大きな接合強度が得られると
ともに、この樹脂の熱変形温度が高いために、環
境温度の広い範囲に亘つて収縮率が小さくなり、
温度変化に対しても接合強度が安定している。 また、スペーサ本体９部分は、一次被覆層３よ
りも軟質であるため、光フアイバを本体９の溝部
に装着して布設する際に必要な屈撓性も確保され
る。 さらにスペーサ本体９と一次被覆層３の形成樹
脂は、相溶度が大きいので、これらの界面での接
合強度が問題となることはなく、スペーサ１２を
製造する際に２段に被覆工程を分けることによつ
て冷却固化時の残留歪みを緩和できる。 《発明の効果》 以上、実施例で詳細に説明したように、本発明
によれば、スペーサ本体と抗張力線の接合強度が
大きく、且つ温度変化に対する寸法安定性が良
く、しかも適度の屈撓性を備えた光フアイバ担持
用スペーサが比較的簡単に製造できるなどの優れ
た効果が得られる。
製造方法で作られた本発明の光フアイバ担持用ス
ペーサは、抗張力線１の撚構造の凹凸部分に硬質
の熱可塑性樹脂からなる一次被覆層３が、密接充
填されているため、大きな接合強度が得られると
ともに、この樹脂の熱変形温度が高いために、環
境温度の広い範囲に亘つて収縮率が小さくなり、
温度変化に対しても接合強度が安定している。 また、スペーサ本体９部分は、一次被覆層３よ
りも軟質であるため、光フアイバを本体９の溝部
に装着して布設する際に必要な屈撓性も確保され
る。 さらにスペーサ本体９と一次被覆層３の形成樹
脂は、相溶度が大きいので、これらの界面での接
合強度が問題となることはなく、スペーサ１２を
製造する際に２段に被覆工程を分けることによつ
て冷却固化時の残留歪みを緩和できる。 《発明の効果》 以上、実施例で詳細に説明したように、本発明
によれば、スペーサ本体と抗張力線の接合強度が
大きく、且つ温度変化に対する寸法安定性が良
く、しかも適度の屈撓性を備えた光フアイバ担持
用スペーサが比較的簡単に製造できるなどの優れ
た効果が得られる。
第１図は本発明の一次被覆の工程を示す説明
図、第２図はスペーサ本体の形成工程を示す説明
図、第３図は本発明の光フアイバ担持用スペーサ
の一例を示す断面図である。 １……抗張力線、３……一次被覆層、９……ス
ペーサ本体。
図、第２図はスペーサ本体の形成工程を示す説明
図、第３図は本発明の光フアイバ担持用スペーサ
の一例を示す断面図である。 １……抗張力線、３……一次被覆層、９……ス
ペーサ本体。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 撚構造を有する抗張力線と、該抗張力線を囲
繞する硬質且つ耐熱性の熱可塑性樹脂からなる一
次被覆層と、該一次被覆層の外周に該熱可塑性樹
脂との相溶度が大きく、且つ、該熱可塑性樹脂よ
り軟質の熱可塑性樹脂によつて形成されたスペー
サ本体とからなり、該一次被覆層は該抗張力線と
の界面において撚構造を有する抗張力線の凹凸部
分に密着充填され、該スペーサ本体と該一次被覆
層とを融合接着するとともに、該スペーサ本体に
は長手方向に連続して延びる複数の光フアイバ装
着用の溝を形成してなることを特徴とする光フア
イバ担持用スペーサ。 ２ 上記一次被覆層の熱可塑性樹脂は、150Kg／
mm2以上の曲げ弾性率を有し、且つ18.6Kg／cm2の荷
重下での熱変形温度が100℃以上の物性を有して
いることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
の光フアイバ担持用スペーサ。 ３ 撚構造を有する抗張力線をクロスヘツドダイ
に挿通し、硬質且つ耐熱性の熱可塑性樹脂をその
外周に環状に溶融押出して撚構造を有する該抗張
力線の凹凸部分を密着被覆し、少くとも0.25mm以
上の被覆厚を有する一次被覆層を形成した後、該
熱可塑性樹脂との相溶度が大きく且つ軟質の熱可
塑性樹脂でもつて、該一次被覆層の外周に長手方
向に延びる複数の溝を形成するようにして被覆す
ることを特徴とする光フアイバ担持用スペーサの
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60019261A JPS61179407A (ja) | 1985-02-05 | 1985-02-05 | 光フアイバ担持用スペ−サおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60019261A JPS61179407A (ja) | 1985-02-05 | 1985-02-05 | 光フアイバ担持用スペ−サおよびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61179407A JPS61179407A (ja) | 1986-08-12 |
| JPH0431363B2 true JPH0431363B2 (ja) | 1992-05-26 |
Family
ID=11994494
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60019261A Granted JPS61179407A (ja) | 1985-02-05 | 1985-02-05 | 光フアイバ担持用スペ−サおよびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61179407A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6423211A (en) * | 1987-07-20 | 1989-01-25 | Toyo Chemicals Co Ltd | Production of spacer for optical fiber cable |
| JPS6481921A (en) * | 1987-09-25 | 1989-03-28 | Ube Nitto Kasei Co | Manufacture of spiral spacer |
| JP2793594B2 (ja) * | 1988-04-08 | 1998-09-03 | 宇部日東化成 株式会社 | 光ファイバ担持用スペーサの製造方法 |
| JP5260888B2 (ja) * | 2007-05-16 | 2013-08-14 | 古河電気工業株式会社 | 光ファイバケーブル用スロットロッド及びそれを用いた光ファイバケーブル |
| JP4927795B2 (ja) * | 2008-08-06 | 2012-05-09 | 古河電気工業株式会社 | 光ファイバケーブル |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6134482Y2 (ja) * | 1981-05-25 | 1986-10-07 | ||
| JPS59114501U (ja) * | 1983-01-20 | 1984-08-02 | 日本電信電話株式会社 | 光フアイバケ−ブル用スペ−サ |
-
1985
- 1985-02-05 JP JP60019261A patent/JPS61179407A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61179407A (ja) | 1986-08-12 |
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Legal Events
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