JPH049592A - Ａｏｄ炉の炉底ライニング構造 - Google Patents
Ａｏｄ炉の炉底ライニング構造Info
- Publication number
- JPH049592A JPH049592A JP11130990A JP11130990A JPH049592A JP H049592 A JPH049592 A JP H049592A JP 11130990 A JP11130990 A JP 11130990A JP 11130990 A JP11130990 A JP 11130990A JP H049592 A JPH049592 A JP H049592A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bricks
- dolomite
- furnace
- area
- joints
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明はステンレス鋼等の溶製に広く使用されている
ＡＯＤ炉の炉底れんがとしてドロマイト質を施工した場
合の目地溶損を抑制し、かつ加工作業性の改善を図った
ＡＯＤ炉の炉底ライニング構造に関するものである。
ＡＯＤ炉の炉底れんがとしてドロマイト質を施工した場
合の目地溶損を抑制し、かつ加工作業性の改善を図った
ＡＯＤ炉の炉底ライニング構造に関するものである。
（従来の技術）
一般にＡＯＤ炉の内張りれんがはマグネシア−クロム質
（以下マグクロ質と称す）れんが、あるいはドロマイト
質れんがの２種に大別される。そして各々損傷要因は異
なるが、耐用、溶損速度を比較すると炉底に関しては一
般的にドロマイト質が優れていると考えられている。
（以下マグクロ質と称す）れんが、あるいはドロマイト
質れんがの２種に大別される。そして各々損傷要因は異
なるが、耐用、溶損速度を比較すると炉底に関しては一
般的にドロマイト質が優れていると考えられている。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながらドロマイト質は残存膨張率が小さく目地部
の溶損、地金の侵入及び緩みによる脱落に至ることもあ
り充分に材質の能力か生かされていないのが実情であっ
た。
の溶損、地金の侵入及び緩みによる脱落に至ることもあ
り充分に材質の能力か生かされていないのが実情であっ
た。
（問題点を解決するための手段））
この発明は上記問題点を解決するためになされたもので
あり、ドロマイト質れんがの炉底について、その目地溶
損、緩みを抑制するために外周部に残存膨張率が大きい
材質を配することによりドロマイト質れんが部をより強
固に締め付ける発明を提供するにある。そして外周部の
材質はマククロ質を選択し、使用上の耐蝕性の低下を極
力抑制した。
あり、ドロマイト質れんがの炉底について、その目地溶
損、緩みを抑制するために外周部に残存膨張率が大きい
材質を配することによりドロマイト質れんが部をより強
固に締め付ける発明を提供するにある。そして外周部の
材質はマククロ質を選択し、使用上の耐蝕性の低下を極
力抑制した。
この発明は次のような構成としている。すなわち図面に
基いて説明すると、第１，２図においてＡＯＤ炉１の炉
底２の中央部（溶鋼と主に接触する部）にはドロマイト
質れんが３を配し、初期の非露出部（側壁れんがの下部
）にはマククロ質セミリボントれんが４を配した。なお
図中、５はスタンプ材、６は側壁れんが線である。各種
ＡＯＤ炉を調査すると使用前の側壁１段目の長さはほぼ
０．１〜０．２５Ｌの範囲にあった。マグクロ材質が多
い程有効であると思われるが耐蝕性、寿命を考慮すれば
過大な範囲は逆に悪くなる。目安として以Ｆの条件値に
て想定すると （条件） マグクロ質の残存膨張率、クリープ等の総合比率 １％
ドロマイト質の残存膨張率、焼結による収縮比率 ０．
５％施工外径り、マグクロ質の範囲Ｘ 外周スタンプ材の可縮は無視 ＸＸｔ ％×２＝ （丁、 Ｘ） ｘＱ、 ５
％Ｘ＝０．２Ｌ この場合０．２１−の範囲で効果を有することになる。
基いて説明すると、第１，２図においてＡＯＤ炉１の炉
底２の中央部（溶鋼と主に接触する部）にはドロマイト
質れんが３を配し、初期の非露出部（側壁れんがの下部
）にはマククロ質セミリボントれんが４を配した。なお
図中、５はスタンプ材、６は側壁れんが線である。各種
ＡＯＤ炉を調査すると使用前の側壁１段目の長さはほぼ
０．１〜０．２５Ｌの範囲にあった。マグクロ材質が多
い程有効であると思われるが耐蝕性、寿命を考慮すれば
過大な範囲は逆に悪くなる。目安として以Ｆの条件値に
て想定すると （条件） マグクロ質の残存膨張率、クリープ等の総合比率 １％
ドロマイト質の残存膨張率、焼結による収縮比率 ０．
５％施工外径り、マグクロ質の範囲Ｘ 外周スタンプ材の可縮は無視 ＸＸｔ ％×２＝ （丁、 Ｘ） ｘＱ、 ５
％Ｘ＝０．２Ｌ この場合０．２１−の範囲で効果を有することになる。
従って効力と寿命を考慮すれば０．２Ｌの範囲にて調整
するのが好ましい。
するのが好ましい。
（実施例）
Ａ社ＡＯＤ炉の炉底部において
ドロマイト質れんがＸを中央部に１８８個マグクロ質セ
ミリボントｉんかＹを外周部に８０個を配した（０．２
Ｌ相当） ［Ｘ、Ｙの品質については表１参照］ 目地はモルタルを使用せず（空目地） れんがの単品形状Ｑ３５０Ｘｈ７５Ｘｗ１５０ｏｎ＋（
発明の効果） 実施例に示された炉底ライニングを有したＡ○Ｄ炉にて
実炉テストを実施した。
ミリボントｉんかＹを外周部に８０個を配した（０．２
Ｌ相当） ［Ｘ、Ｙの品質については表１参照］ 目地はモルタルを使用せず（空目地） れんがの単品形状Ｑ３５０Ｘｈ７５Ｘｗ１５０ｏｎ＋（
発明の効果） 実施例に示された炉底ライニングを有したＡ○Ｄ炉にて
実炉テストを実施した。
Ａ社 ２０Ｔ ＡＯＤ炉の操業条件
操業時間 ５０分／Ｃｈ
操業率 １５ｃｈ／ｄａｙ
］二な鋼種 Ｓ Ｕ Ｓ ３０４
結果
耐用２３２ｃｈ 溶損速度Ｑ 、 ８６ ｍｍ／ｃｈ
［Ｊ地溶損無く滑らかに損傷（第３図参照）従来耐用２
２０〜２４０ｃｈ Ｏ，８０〜］５．００ｍｍ ／
ｃ ｈ、ただし目地部１．２ｍ／Ｃｈ１１地溶損は５０
圃程全溶損第４図参照）まとめると １）目地溶損がなく、安全使用が可能となった。
［Ｊ地溶損無く滑らかに損傷（第３図参照）従来耐用２
２０〜２４０ｃｈ Ｏ，８０〜］５．００ｍｍ ／
ｃ ｈ、ただし目地部１．２ｍ／Ｃｈ１１地溶損は５０
圃程全溶損第４図参照）まとめると １）目地溶損がなく、安全使用が可能となった。
２）他の部位が改善されれば目地溶損が無くなったため
約５０ｃｈ程寿命延長可能となった。
約５０ｃｈ程寿命延長可能となった。
３）マグクロ質れんがは消化の心配が無く水冷カッター
が使用でき更に微調整も容易となり作業性が大幅に改善
できる。
が使用でき更に微調整も容易となり作業性が大幅に改善
できる。
４）−・部のマグクロ部位は溶鋼に接しておらず再使用
がＯ１能でコスト低下につながった。
がＯ１能でコスト低下につながった。
以上の大きな効果が認められた。
図面はこの発明ＡＯＤ炉の実施例を示すものであって、
第１図は縦断正面図、第２図は第１図のＡ−Ａ線断面拡
大図、第３図はこの発明の実施例テストにおける損傷状
態を示した説明図、第４図は従来のドロマイト質内張り
Ａ ＯＤ炉における損傷状態を示した説明図である。 １− Ａ ＯＤ炉、２・炉底４３ ドロマイト質ｔんが
、４ マグクロ質れんが、５・・スタンプ材。 ６ 側壁れんが線、 特許出願人 東京窯業株式会社 −「 失ミ丁二
第１図は縦断正面図、第２図は第１図のＡ−Ａ線断面拡
大図、第３図はこの発明の実施例テストにおける損傷状
態を示した説明図、第４図は従来のドロマイト質内張り
Ａ ＯＤ炉における損傷状態を示した説明図である。 １− Ａ ＯＤ炉、２・炉底４３ ドロマイト質ｔんが
、４ マグクロ質れんが、５・・スタンプ材。 ６ 側壁れんが線、 特許出願人 東京窯業株式会社 −「 失ミ丁二
Claims (1)
- 施工外径Ｌを有するＡＯＤ炉の炉底れんが材質に関して
、外周より０．２Ｌ以下の範囲にマグネシア−クロム質
れんが、その他中央部にドロマイト質れんがを配するこ
とを特徴とするＡＯＤ炉の炉底ライニング構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11130990A JPH049592A (ja) | 1990-04-26 | 1990-04-26 | Ａｏｄ炉の炉底ライニング構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11130990A JPH049592A (ja) | 1990-04-26 | 1990-04-26 | Ａｏｄ炉の炉底ライニング構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH049592A true JPH049592A (ja) | 1992-01-14 |
Family
ID=14557962
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11130990A Pending JPH049592A (ja) | 1990-04-26 | 1990-04-26 | Ａｏｄ炉の炉底ライニング構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH049592A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007002269A (ja) * | 2005-06-21 | 2007-01-11 | Daido Steel Co Ltd | 横吹き真空精錬炉 |
| JP2012126949A (ja) * | 2010-12-14 | 2012-07-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 精錬炉 |
| JP2012172870A (ja) * | 2011-02-18 | 2012-09-10 | Tokyo Yogyo Co Ltd | 溶湯接触形の断熱れんが壁 |
-
1990
- 1990-04-26 JP JP11130990A patent/JPH049592A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007002269A (ja) * | 2005-06-21 | 2007-01-11 | Daido Steel Co Ltd | 横吹き真空精錬炉 |
| JP2012126949A (ja) * | 2010-12-14 | 2012-07-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 精錬炉 |
| JP2012172870A (ja) * | 2011-02-18 | 2012-09-10 | Tokyo Yogyo Co Ltd | 溶湯接触形の断熱れんが壁 |
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