JPH0513084B2 - - Google Patents
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- JPH0513084B2 JPH0513084B2 JP62203053A JP20305387A JPH0513084B2 JP H0513084 B2 JPH0513084 B2 JP H0513084B2 JP 62203053 A JP62203053 A JP 62203053A JP 20305387 A JP20305387 A JP 20305387A JP H0513084 B2 JPH0513084 B2 JP H0513084B2
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- Japan
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- nitrogen
- temperature
- composite carbonitride
- atmosphere
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- Powder Metallurgy (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、極めて強靭で高品質な窒素含有サー
メツトの製造に必要とする硬質原料のTi、Nb、
Ｗの複合炭窒化物の製造法に関する。本発明によ
る複合炭窒化物を原料とした窒素含有サーメツト
は例えば高速、高送り条件下で使用する切削工具
等に有効に利用できる。 〔従来の技術〕 Ti、Nb、Ｗ等の炭窒化物をNiやCo等の金属
で結合した窒素含有サーメツトは、従来の窒素を
含有しないサーメツトに比べ、その硬質分散相が
著しく微粒になるため、切削工具としての耐塑性
変形性、耐熱疲労性が大幅に改善されることが知
られている（特公昭49−1364号公報）。 ところで、この種のサーメツトの作製におい
て、真空中での焼結を行うと、サーメツト合金中
に含有される炭窒化物が分解し、いわゆる脱窒現
象が起きて、窒素添加の効果が減少したり、ま
た、その際に生じた窒素ガスが焼結体から充分に
抜けずに、焼結後にポアとして残存し、いずれも
窒素含有サーメツトの工具としての信頼性を著し
く低下させることになる。 そのために、上記特公昭49−1364号公報には、
該サーメツトを真空中ではなく窒素雰囲気中で焼
結することにより、窒化物の分解を抑えるという
技術が開示されている。 さらに、含有窒素量が増すと脱窒量も増すた
め、その抑制のためには雰囲気窒素圧を80Torr
以上必要とするが、焼結時の該サーメツトからの
脱ガスが不充分となる欠点があつた。 その克服法として、サーメツト中に含有される
金属元素の複合炭窒化物を予め製造して、窒素解
離圧を下げ、焼結中の脱量を極力抑える方法が提
案されている（例えば特公昭56−51201号公報
等）。 さらに、該複合炭窒化物の粉末を微粒にするた
めに、酸化物を出発原料とし、これに炭素粉末を
混合し、窒素気流中にて加熱させるという試みが
なされている（例えば特開昭61−291408号公報
等）。 また、このような従来の複合炭窒化物の製造法
は、開放型ボート送りの連続炉で、窒素を流した
ままの状態にして、ボートを順次送つていく方式
で行なうのが一般的であつた。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかしながら、従来の酸化物と炭素との混合物
に窒素を流して複合炭窒化物を作製するという方
法では、遊離炭素、酸素が残存し、得られた複合
炭窒化物を原料に用いたサーメツトを作製する際
の焼結過程における焼結性を劣化させ、その結
果、工具としての特性である耐摩耗性や靭性を低
下させてしまうという問題があつた。 本発明はこの問題点を解決して、金属酸化物と
炭素粉末を原料として、酸素や遊離炭素の残存を
防止し、しかも微細な粉末で焼結性の良いTi、
Nb、Ｗの複合炭窒化物の製造法を提供すること
を目的とするものである。 〔問題点を解決するための手段及び作用〕 上記の問題点の解決手段を求めて、本発明者ら
は、酸化物を出発原料とした複合炭窒化物の生成
過程について詳細に検討を行つた。 その結果、前記のように連続炉で窒素を流した
状態で開放型ボート送り方式で、酸化物原料から
複合炭窒化物を作製する従来法は、明らかに製造
工程が簡略化されており、かつ酸化物原料自体が
元来微粒な粉末であるため、生成する複合炭窒化
物粉末も微粒になる点で有効なものであるが、そ
の反応は非常に複雑であることが判つた。これ
は、還元反応に加え、炭化、窒化各反応が起こ
り、さらに固溶化反応も生じるためであり、加熱
に伴い、まず各酸化物の還元反応がCOガスの発
生として進行し、引き続き窒化、炭化が重なり合
うように起こるものであるという知見を得た。 この知見に基き検討したところ、酸素を完全に
除去するためには、換言すれば酸化物の還元反応
を促進するためには、加熱中に還元雰囲気をつく
り出す水素を流すとよいことが判明した。そし
て、充分に酸素が抜けた後で窒素を流すのが理想
的手段であると言える。しかし、実際には、窒素
を流さなければ、ある温度から粒成長が始まり、
当初の目的である微粒化が充分には図れない。 本発明者らは、これらの状況に鑑みて、酸化物
を原料とし、酸素除去、遊離炭素の残留防止と微
粒化の両方を達成できるような加熱方法、特に雰
囲気条件と温度条件について研究を重ね、TiO2、
Nb2O3、WO3及び炭素粉末を出発原料として混
合し、該混合物を水素雰囲気中で加熱した後、
1200℃以上1500℃以下の温度で窒素雰囲気に切換
えて加熱し、引き続き該窒素雰囲気中で1500℃以
上2100℃以下の温度に保持して反応せしめること
を特徴とするTi、Nb、Ｗの複合炭窒化物の製造
法である本発明に到達したのである。 本発明はTi、Nb、ＷをそれぞれTiO2、
Nb2O5、WO3という酸化物で供給し、これに炭
素粉末を混合し、これを加熱処理するに際し、ま
ず還元反応が進行する低温側では水素雰囲気で加
熱し、加熱昇温を続けて1200℃以上1500℃未満ま
での温度域に入つた時点で雰囲気を窒素に切換
え、引き続きこの窒素雰囲気中で1500℃以上2100
℃以下で加熱することにより、炭窒化反応をさせ
てTi、Nb、Ｗの複炭窒化物を得る方法である。
窒素雰囲気圧力を30Torr以上10気圧以下とする
ことが特に好ましい。 このように酸化物を出発原料に用いることで、
微粉末が得られ、また、酸化物の還元反応は水素
雰囲気中に充分に進行できるので、酸素含有量を
著しく低下させることができ、かつ、酸素はCO
ガスとして抜けるため、炭化するために必要な量
の炭素以外に還元のために混合しておいた炭素
も、その役割を果たして抜けてゆく。その結果、
残留酸素や遊離炭素の著しく少ない良質な複合炭
窒化物が得られる。 従つて、本発明の複合炭窒化物を用いてサーメ
ツトを作製すると、非常に焼結性が良く、切削特
性においても耐摩耗性、靭性、耐熱亀裂性の極め
て優れた信頼性の高い合金が得られるのである。 以下、本発明における一般的方法と制限理由を
述べる。 (1) 水素雰囲気加熱条件 水素雰囲気圧力は10-3Torr以上10気圧以下
とする。10-3Torr未満では酸素除去の効果が
なく、10気圧を越えてもその効果に差異がない
上に、高圧製造設備となり設備的に無駄が生じ
るので好ましくない。この雰囲気に保持する時
間については、特に制限するところはない。 (2) 昇温速度 常温（加熱処理開始）から1500℃以上2100℃
以下の最高到達温度までの全温度域で１〜100
℃／分が好ましい。１℃／分より小さいと粒成
長するし、100℃／分より大きいと、酸素、遊
離炭素を充分に除去することができない。 (3) 1200℃以上1500℃以下で窒素供給を開始す
る。1200℃未満で供給すると、該複合炭窒化物
中に酸素が残留し、1500℃を越えても窒素供給
しないでおくと粒成長をきたし、合金の硬度を
低下させることになるので好ましくない。 (4) 加熱処理中の窒素雰囲気圧力 30Torr以上10気圧以下とする。30Torr未満
では窒素供給による微細化の効果が得られず、
また10気圧を越えてもその効果に差異はないに
加え、設備的に無駄が生じるので好ましくな
い。 (5) 反応温度 窒素雰囲気中で1500℃以上2100℃以下で保持
し反応させる。1500℃未満では固溶が不充分で
好ましくなく、一方、2100℃を越えると粒生長
が著しくなるので好ましくない。 (6) 最高到達温度での保持時間 10分以上５時間以下が好ましい。10分未満で
は還元反応が不充分であり、５時間を越えると
粒成長をきたすので好ましくない。 〔実施例〕 以下、実施例により本発明を具体的に説明す
る。 実施例 １ TiO2粉末、Nb2O5粉末、WO3粉末とＣ粉末を
混合して水練り造粒し、1420℃まで１気圧の水素
雰囲気中で加熱の後、PN2＝300Torrの窒素雰囲
気に切換え、1730℃で１時間保持し、本発明の複
合炭窒化物Ａを得た。なお、加熱処理開始から
1730℃までの昇温速度は10℃／分で行なつた。 比較として、同様に造粒したものをPN2＝
300Torrの窒素雰囲気下で1730℃まで10℃／分の
昇温速度で加熱し、この条件で１時間保持した比
較品Ｂを得た。 Ａ、Ｂ各試料の分析結果を第１表に示す。 第１表から、本発明品Ａと比較品Ｂは粒度では
殆んど差がないものの、本発明品Ａでは遊離炭素
及び酸素量が著しく減少していることが明らかに
判る。 得られた複合炭窒化物Ａ、ＢにそれぞれNi、
Coを８重量ずつ添加して、サーメツト合金を作
製すべく、1450℃で１時間焼結した。得られた合
金は、本発明品Ａを原料としたものには巣が殆ん
ど存在しなかつたのに対し、比較品Ｂを原料とし
たものは、AO6タイプ（超硬工具協会規格
ClS006B−1983）の巣が認められた。 実施例 ２ Ti：Nb：Ｗ＝0.80：0.10：0.10、Ｃ：Ｎ＝
0.60：0.40、非金属成分／金属成分の比が1.0とな
るように、第１表のように金属又は酸化物、炭化
物、炭窒化物を混合し、各試料について1350℃ま
では400Torrの水素雰囲気中で加熱後、1350℃か
らPN2＝１気圧で窒素雰囲気に切換え、この雰囲
気で1700℃で１時間保持した。加熱処理開始から
1700℃までの昇温は12℃／分で行なつた。得られ
た本発明品Ｃと比較微Ｄ、Ｅの複合炭窒化物につ
いての分析結果を第２表に示す。 この結果、本発明品Ｃは酸化物原料を用いず金
属粉を用いた比較品Ｄに比べ、粒度が非常に小さ
く、遊離炭素量が減少していること、また炭窒化
物、炭化物を原料とする比較品Ｅに比べて遊離炭
素量はやや多いものの、酸素量は同程度であり、
粒度は非常に小さいことが判る。すなわち本発明
が最も微細であることが認められた。
メツトの製造に必要とする硬質原料のTi、Nb、
Ｗの複合炭窒化物の製造法に関する。本発明によ
る複合炭窒化物を原料とした窒素含有サーメツト
は例えば高速、高送り条件下で使用する切削工具
等に有効に利用できる。 〔従来の技術〕 Ti、Nb、Ｗ等の炭窒化物をNiやCo等の金属
で結合した窒素含有サーメツトは、従来の窒素を
含有しないサーメツトに比べ、その硬質分散相が
著しく微粒になるため、切削工具としての耐塑性
変形性、耐熱疲労性が大幅に改善されることが知
られている（特公昭49−1364号公報）。 ところで、この種のサーメツトの作製におい
て、真空中での焼結を行うと、サーメツト合金中
に含有される炭窒化物が分解し、いわゆる脱窒現
象が起きて、窒素添加の効果が減少したり、ま
た、その際に生じた窒素ガスが焼結体から充分に
抜けずに、焼結後にポアとして残存し、いずれも
窒素含有サーメツトの工具としての信頼性を著し
く低下させることになる。 そのために、上記特公昭49−1364号公報には、
該サーメツトを真空中ではなく窒素雰囲気中で焼
結することにより、窒化物の分解を抑えるという
技術が開示されている。 さらに、含有窒素量が増すと脱窒量も増すた
め、その抑制のためには雰囲気窒素圧を80Torr
以上必要とするが、焼結時の該サーメツトからの
脱ガスが不充分となる欠点があつた。 その克服法として、サーメツト中に含有される
金属元素の複合炭窒化物を予め製造して、窒素解
離圧を下げ、焼結中の脱量を極力抑える方法が提
案されている（例えば特公昭56−51201号公報
等）。 さらに、該複合炭窒化物の粉末を微粒にするた
めに、酸化物を出発原料とし、これに炭素粉末を
混合し、窒素気流中にて加熱させるという試みが
なされている（例えば特開昭61−291408号公報
等）。 また、このような従来の複合炭窒化物の製造法
は、開放型ボート送りの連続炉で、窒素を流した
ままの状態にして、ボートを順次送つていく方式
で行なうのが一般的であつた。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかしながら、従来の酸化物と炭素との混合物
に窒素を流して複合炭窒化物を作製するという方
法では、遊離炭素、酸素が残存し、得られた複合
炭窒化物を原料に用いたサーメツトを作製する際
の焼結過程における焼結性を劣化させ、その結
果、工具としての特性である耐摩耗性や靭性を低
下させてしまうという問題があつた。 本発明はこの問題点を解決して、金属酸化物と
炭素粉末を原料として、酸素や遊離炭素の残存を
防止し、しかも微細な粉末で焼結性の良いTi、
Nb、Ｗの複合炭窒化物の製造法を提供すること
を目的とするものである。 〔問題点を解決するための手段及び作用〕 上記の問題点の解決手段を求めて、本発明者ら
は、酸化物を出発原料とした複合炭窒化物の生成
過程について詳細に検討を行つた。 その結果、前記のように連続炉で窒素を流した
状態で開放型ボート送り方式で、酸化物原料から
複合炭窒化物を作製する従来法は、明らかに製造
工程が簡略化されており、かつ酸化物原料自体が
元来微粒な粉末であるため、生成する複合炭窒化
物粉末も微粒になる点で有効なものであるが、そ
の反応は非常に複雑であることが判つた。これ
は、還元反応に加え、炭化、窒化各反応が起こ
り、さらに固溶化反応も生じるためであり、加熱
に伴い、まず各酸化物の還元反応がCOガスの発
生として進行し、引き続き窒化、炭化が重なり合
うように起こるものであるという知見を得た。 この知見に基き検討したところ、酸素を完全に
除去するためには、換言すれば酸化物の還元反応
を促進するためには、加熱中に還元雰囲気をつく
り出す水素を流すとよいことが判明した。そし
て、充分に酸素が抜けた後で窒素を流すのが理想
的手段であると言える。しかし、実際には、窒素
を流さなければ、ある温度から粒成長が始まり、
当初の目的である微粒化が充分には図れない。 本発明者らは、これらの状況に鑑みて、酸化物
を原料とし、酸素除去、遊離炭素の残留防止と微
粒化の両方を達成できるような加熱方法、特に雰
囲気条件と温度条件について研究を重ね、TiO2、
Nb2O3、WO3及び炭素粉末を出発原料として混
合し、該混合物を水素雰囲気中で加熱した後、
1200℃以上1500℃以下の温度で窒素雰囲気に切換
えて加熱し、引き続き該窒素雰囲気中で1500℃以
上2100℃以下の温度に保持して反応せしめること
を特徴とするTi、Nb、Ｗの複合炭窒化物の製造
法である本発明に到達したのである。 本発明はTi、Nb、ＷをそれぞれTiO2、
Nb2O5、WO3という酸化物で供給し、これに炭
素粉末を混合し、これを加熱処理するに際し、ま
ず還元反応が進行する低温側では水素雰囲気で加
熱し、加熱昇温を続けて1200℃以上1500℃未満ま
での温度域に入つた時点で雰囲気を窒素に切換
え、引き続きこの窒素雰囲気中で1500℃以上2100
℃以下で加熱することにより、炭窒化反応をさせ
てTi、Nb、Ｗの複炭窒化物を得る方法である。
窒素雰囲気圧力を30Torr以上10気圧以下とする
ことが特に好ましい。 このように酸化物を出発原料に用いることで、
微粉末が得られ、また、酸化物の還元反応は水素
雰囲気中に充分に進行できるので、酸素含有量を
著しく低下させることができ、かつ、酸素はCO
ガスとして抜けるため、炭化するために必要な量
の炭素以外に還元のために混合しておいた炭素
も、その役割を果たして抜けてゆく。その結果、
残留酸素や遊離炭素の著しく少ない良質な複合炭
窒化物が得られる。 従つて、本発明の複合炭窒化物を用いてサーメ
ツトを作製すると、非常に焼結性が良く、切削特
性においても耐摩耗性、靭性、耐熱亀裂性の極め
て優れた信頼性の高い合金が得られるのである。 以下、本発明における一般的方法と制限理由を
述べる。 (1) 水素雰囲気加熱条件 水素雰囲気圧力は10-3Torr以上10気圧以下
とする。10-3Torr未満では酸素除去の効果が
なく、10気圧を越えてもその効果に差異がない
上に、高圧製造設備となり設備的に無駄が生じ
るので好ましくない。この雰囲気に保持する時
間については、特に制限するところはない。 (2) 昇温速度 常温（加熱処理開始）から1500℃以上2100℃
以下の最高到達温度までの全温度域で１〜100
℃／分が好ましい。１℃／分より小さいと粒成
長するし、100℃／分より大きいと、酸素、遊
離炭素を充分に除去することができない。 (3) 1200℃以上1500℃以下で窒素供給を開始す
る。1200℃未満で供給すると、該複合炭窒化物
中に酸素が残留し、1500℃を越えても窒素供給
しないでおくと粒成長をきたし、合金の硬度を
低下させることになるので好ましくない。 (4) 加熱処理中の窒素雰囲気圧力 30Torr以上10気圧以下とする。30Torr未満
では窒素供給による微細化の効果が得られず、
また10気圧を越えてもその効果に差異はないに
加え、設備的に無駄が生じるので好ましくな
い。 (5) 反応温度 窒素雰囲気中で1500℃以上2100℃以下で保持
し反応させる。1500℃未満では固溶が不充分で
好ましくなく、一方、2100℃を越えると粒生長
が著しくなるので好ましくない。 (6) 最高到達温度での保持時間 10分以上５時間以下が好ましい。10分未満で
は還元反応が不充分であり、５時間を越えると
粒成長をきたすので好ましくない。 〔実施例〕 以下、実施例により本発明を具体的に説明す
る。 実施例 １ TiO2粉末、Nb2O5粉末、WO3粉末とＣ粉末を
混合して水練り造粒し、1420℃まで１気圧の水素
雰囲気中で加熱の後、PN2＝300Torrの窒素雰囲
気に切換え、1730℃で１時間保持し、本発明の複
合炭窒化物Ａを得た。なお、加熱処理開始から
1730℃までの昇温速度は10℃／分で行なつた。 比較として、同様に造粒したものをPN2＝
300Torrの窒素雰囲気下で1730℃まで10℃／分の
昇温速度で加熱し、この条件で１時間保持した比
較品Ｂを得た。 Ａ、Ｂ各試料の分析結果を第１表に示す。 第１表から、本発明品Ａと比較品Ｂは粒度では
殆んど差がないものの、本発明品Ａでは遊離炭素
及び酸素量が著しく減少していることが明らかに
判る。 得られた複合炭窒化物Ａ、ＢにそれぞれNi、
Coを８重量ずつ添加して、サーメツト合金を作
製すべく、1450℃で１時間焼結した。得られた合
金は、本発明品Ａを原料としたものには巣が殆ん
ど存在しなかつたのに対し、比較品Ｂを原料とし
たものは、AO6タイプ（超硬工具協会規格
ClS006B−1983）の巣が認められた。 実施例 ２ Ti：Nb：Ｗ＝0.80：0.10：0.10、Ｃ：Ｎ＝
0.60：0.40、非金属成分／金属成分の比が1.0とな
るように、第１表のように金属又は酸化物、炭化
物、炭窒化物を混合し、各試料について1350℃ま
では400Torrの水素雰囲気中で加熱後、1350℃か
らPN2＝１気圧で窒素雰囲気に切換え、この雰囲
気で1700℃で１時間保持した。加熱処理開始から
1700℃までの昇温は12℃／分で行なつた。得られ
た本発明品Ｃと比較微Ｄ、Ｅの複合炭窒化物につ
いての分析結果を第２表に示す。 この結果、本発明品Ｃは酸化物原料を用いず金
属粉を用いた比較品Ｄに比べ、粒度が非常に小さ
く、遊離炭素量が減少していること、また炭窒化
物、炭化物を原料とする比較品Ｅに比べて遊離炭
素量はやや多いものの、酸素量は同程度であり、
粒度は非常に小さいことが判る。すなわち本発明
が最も微細であることが認められた。
【表】
【表】
実施例 ３
TiO2、Nb2O5、WO3、Ｃの各粉末を第３表の
如く配合し、400Torrの水素中で加熱、還元し、
第３表に示した条件で炭窒化処理を施した。この
ときの昇温速度は10℃／分PN2は全て１気圧とし
た。得られた本発明品Ｆ〜Ｉ及び比較品Ｊ〜Ｏの
複合炭窒化物の分析結果も合せて第３表に示す。
如く配合し、400Torrの水素中で加熱、還元し、
第３表に示した条件で炭窒化処理を施した。この
ときの昇温速度は10℃／分PN2は全て１気圧とし
た。得られた本発明品Ｆ〜Ｉ及び比較品Ｊ〜Ｏの
複合炭窒化物の分析結果も合せて第３表に示す。
【表】
実施例 ４
実施例１〜３で得た複合炭窒化物Ａ、Ｂ、Ｅ、
Ｈ、Ｍ、Ｎを原料として用い、これ等にNi、Co
を10重量％ずつ添加し、混合してプレス後、1450
℃、PN2＝8Torrの窒素雰囲気下で２時間焼結し
てサーメツト合金を作製した。得られた合金をそ
れぞれＰ、Ｑ、Ｒ、Ｓ、Ｔ、Ｖとする。各合金の
硬度、抗折力を第４表に示す。
Ｈ、Ｍ、Ｎを原料として用い、これ等にNi、Co
を10重量％ずつ添加し、混合してプレス後、1450
℃、PN2＝8Torrの窒素雰囲気下で２時間焼結し
てサーメツト合金を作製した。得られた合金をそ
れぞれＰ、Ｑ、Ｒ、Ｓ、Ｔ、Ｖとする。各合金の
硬度、抗折力を第４表に示す。
【表】
さらに原料Ｅ、Ｎを用いて、硬度を向上させる
べく、Ni、Coの添加量を７重量％ずつにして、
1450℃、PM2＝5Torrで１時間焼結し、合金Ｖ、
Ｗを得た。これ等の合金の硬度、抗折力を第５表
に示すが、抗折力が著しく低下した。
べく、Ni、Coの添加量を７重量％ずつにして、
1450℃、PM2＝5Torrで１時間焼結し、合金Ｖ、
Ｗを得た。これ等の合金の硬度、抗折力を第５表
に示すが、抗折力が著しく低下した。
【表】
次に上記Ｐ〜Ｗの合金について下記の条件で切
削試験を行つた。試験結果を第６表に示すが、本
発明の複合炭窒化物を原料とした合金がフランク
摩耗量、断続切削での欠損数、フライス断続切削
での熱亀裂発生本数のいずれの項目においても優
れていることが判る。 条 件 １ 連続切削 被削材 SCM440（HB＝290） 切削速度 200m／min 送 り 0.36mm／rev 切り込み 1.5mm チツプ形状 SNGN140208 ホルダー FN11R−44A 切削時間 ７分間 条 件 ２ 断続切削 被削材 SCM435（HB＝250）、４溝材 切削速度 120m／min 送 り 0.22mm／rev 切り込み 2.0mm チツプ形状 SNGN120408 ホルダー FR11R−44A 切削時間 欠損まで。最大２分間 条 件 ３ フライス切断切削 被削材 SCM435（HB＝250） 70mm×150mmの角材 切削速度 250m／min 送 り 0.12mm／刃 切り込み 2.0mm チツプ形状 SNGN140208 ホルダー DNF4160R 切削時間 ５分間
削試験を行つた。試験結果を第６表に示すが、本
発明の複合炭窒化物を原料とした合金がフランク
摩耗量、断続切削での欠損数、フライス断続切削
での熱亀裂発生本数のいずれの項目においても優
れていることが判る。 条 件 １ 連続切削 被削材 SCM440（HB＝290） 切削速度 200m／min 送 り 0.36mm／rev 切り込み 1.5mm チツプ形状 SNGN140208 ホルダー FN11R−44A 切削時間 ７分間 条 件 ２ 断続切削 被削材 SCM435（HB＝250）、４溝材 切削速度 120m／min 送 り 0.22mm／rev 切り込み 2.0mm チツプ形状 SNGN120408 ホルダー FR11R−44A 切削時間 欠損まで。最大２分間 条 件 ３ フライス切断切削 被削材 SCM435（HB＝250） 70mm×150mmの角材 切削速度 250m／min 送 り 0.12mm／刃 切り込み 2.0mm チツプ形状 SNGN140208 ホルダー DNF4160R 切削時間 ５分間
以上説明したように、本発明の複合炭窒化物の
製造法は、微細な粉末で、かつ酸素や遊離炭素の
著しく少ない良質なTi、Nb、Ｗの複合炭窒化物
が得られるという効果がある。さらに本発明によ
るTi、Nb、Ｗの複合炭窒化物の粉末を用いてサ
ーメツトを作製すると、非常に焼結性が良く、切
削工具特性においても耐摩耗性、靭性、耐熱亀裂
性に極めて優れた合金になるという効果がある。
製造法は、微細な粉末で、かつ酸素や遊離炭素の
著しく少ない良質なTi、Nb、Ｗの複合炭窒化物
が得られるという効果がある。さらに本発明によ
るTi、Nb、Ｗの複合炭窒化物の粉末を用いてサ
ーメツトを作製すると、非常に焼結性が良く、切
削工具特性においても耐摩耗性、靭性、耐熱亀裂
性に極めて優れた合金になるという効果がある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ TiO2、Nb2O5、WO3及び炭素粉末を出発原
料として混合し、該混合物を水素雰囲気中で加熱
した後、1200℃以上1500℃以下の温度で窒素雰囲
気に切換えて加熱し、引き続き該窒素雰囲気中で
1500℃以上2100℃以下の温度に保持して反応せし
めることを特徴とするTi、Nb、Ｗの複合炭窒化
物の製造法。 ２ 加熱処理中の窒素雰囲気圧力を30Torr以上
10気圧以下とする特許請求の範囲第１項に記載さ
れるTi、Nb、Ｗの複合炭窒化物の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20305387A JPS6445706A (en) | 1987-08-17 | 1987-08-17 | Production of composite carbon nitride |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20305387A JPS6445706A (en) | 1987-08-17 | 1987-08-17 | Production of composite carbon nitride |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6445706A JPS6445706A (en) | 1989-02-20 |
| JPH0513084B2 true JPH0513084B2 (ja) | 1993-02-19 |
Family
ID=16467563
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20305387A Granted JPS6445706A (en) | 1987-08-17 | 1987-08-17 | Production of composite carbon nitride |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6445706A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103350156A (zh) * | 2013-06-28 | 2013-10-16 | 宜兴华威封头有限公司 | 一种不锈钢封头的温压成型工艺 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20040229781A1 (en) * | 2000-05-10 | 2004-11-18 | Marks Andrew Robert | Compounds and methods for treating and preventing exercise-induced cardiac arrhythmias |
| GB202003650D0 (en) * | 2020-03-13 | 2020-04-29 | Johnson Matthey Fuel Cells Ltd | Catalyst support |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59445B2 (ja) * | 1975-03-03 | 1984-01-06 | 住友電気工業株式会社 | ＴｉとＷを含む複合炭窒化物固溶体の製造法 |
| JPH0233647B2 (ja) * | 1982-06-07 | 1990-07-30 | Mitsubishi Kinzoku Kk | Fukugotanchitsukabutsukoyotaifunmatsunoseizoho |
-
1987
- 1987-08-17 JP JP20305387A patent/JPS6445706A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103350156A (zh) * | 2013-06-28 | 2013-10-16 | 宜兴华威封头有限公司 | 一种不锈钢封头的温压成型工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6445706A (en) | 1989-02-20 |
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