JPH0546419B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

（産業上の利用分野） 本発明は、制振床部材に、特に直貼用制振床部
材に関するものである。 本発明者等は床衝撃音の緩和性能に優れた床材
を鋭意研究した結果、次の架橋粘弾性体を凹部及
び凸部を設けた空気封入フイルム基材を床構成材
とすることにより、著るしく床衝撃音の緩和効果
が生じることを確認し、更に不陸吸収材にも制振
機能を持たせることにより一層、床衝撃音の緩和
効果が向上することを確認し本発明を完成させる
に到つたものである。 本発明の制振床部材である架橋粘弾性体付空気
封入フイルムは、空気層の振動緩和性と、制振性
及び圧縮特性に優れた架橋粘弾性体とを組合せて
利用し更に、その下側に不陸吸収材を組合せ、こ
れにも制振機能を持たせたものである。 （従来の技術） 近年のこの種の制振床部材に関する技術進歩は
目ざましく、建築分野に於ても残された課題は、
結露と音・振動の２点に絞られつつあるのが現状
であると言われている。音・振動の問題は近年各
所で色々の対応策が講じられ、改良されて来てい
るものの技術的困難さもあつて、充分な効果を上
げるに到らない分野が多数存在している。床材も
その例に挙げられ、種々の研究がなされているも
のの未だに良好な性能を発揮するものは出ていな
いのが現状である。即ち、床材の中でも木質フロ
アー材に関しては、清潔さを保てて、カビやダニ
を始めとする害虫が生息しにくく、落着いた色調
である等のメリツトから、木質床を要望する居住
者が増加している。 （発明が解決しようとする課題） ところが、木質床材の唯一の欠点は、床の歩行
音や物の落下音に対する床衝撃音の緩和が全くで
きず、階下に居住する人の迷惑を考慮すると階上
では木質床は使用できないのが現状である。 従来より公知の如く、床衝撃音を緩和するに
は、例えば、フエルト類の様に小さな応力でも容
易に圧縮変形を行うものであれば、簡単に床衝撃
音を緩和することが知られている。一方、そうし
た性能を有する材質のものは、圧縮変形が大きす
ぎるため、木質床の如く、平滑な仕上面を要求さ
れる床部材を適用すると、例えば、家具等を置い
た丈でも歪が生じ、平滑性が保てなくなるという
致命的欠点を生じるのである。そこで、現在行な
われている床衝撃音対策は、圧縮グラスウール、
石綿、木片セメント板、ゴム板、無機質板材、合
板等を数種類組み合せたり、それ等組み合せた物
を床版から浮かせたりして床構成を行ない、更に
床版と天井の空間に吸音材を入れたり、場合によ
つては、天井を防振ゴムで吊天井としたりして床
と天井との総合効果により床衝撃音の緩和対策を
行なつているのが現状である。 ところが、前記方法では、原材料部材数が多
く、原材料コストが高い。施工時の材料ロスが多
い。施工工数が多い等の原因でコストが高くなつ
てしまう。又、床衝撃音の緩和を行うための床部
材の総厚みは非常に厚くなつてしまい、建物を同
じ軒高とすると、住空間を狭くするか、階数を減
すかせざるを得なくなる。逆に、同じ階数を確保
し、住空間を同じとすれば、軒高のアツプ分は建
物の建築コストにはね返り高くついてしまうとい
う欠点を有する。 本発明者等はこのような上記の欠点を解消し、
低コストで床衝撃音を緩和し、できる丈薄くしか
も直貼が可能な、木質床材仕上げを行なつても床
衝撃音を緩和できる直貼用拘束型制振床部材を目
標として多くの試行錯誤を繰返した末、常温反応
で架橋粘弾性体が得られる液状ゴムと、空気封入
部を有するフイルム基材とが各々単体でも優れた
床衝撃音緩和性能を有し、それ等２者を併用した
場合には、さらに床衝撃音を緩和する性能を発揮
するだけでなく、単体で用いた場合の欠点をも解
消するという知見を得、各種試験の結果、特開昭
62−253866号を完成するに到つた。 前記方法によるとほぼ満足し得る制振床を提供
すことができるが、施工面及び仕上り感及び制振
性をさらに向上せんと試行錯誤した結果本発明を
完成した。即ち更に本発明者等は上記方法を改善
せんと試行錯誤を繰返した所、１mm〜10mm厚の発
泡体網状物を制振機能付不陸吸収材として、又は
制振機能付不陸吸収材の一構成部材として、特開
昭62−253866号で開示した方法を組合せることに
より、著るしく床衝撃音緩和性能が向上するだけ
でなく、施工面で安定した接着性が得られ、それ
に伴つて、仕上り感をさらに向上せしめるという
知見を得た。 即ち、常温反応により架橋粘弾性体が得られる
液状ゴムは、単体で用いた場合はコスト高とな
り、汎用床材としては不適当である点と、板状の
拘束材の間で反応させる場合は、やや多目に材料
を使用し、余分の材料を押出す方法を採らないと
大きな空洞をランダムに生じやすいため、製品の
バラツキが生じ易くなるという欠点があつた。一
方、空気封入部を有するフイルム基材を単体で用
いる場合は、凸部薄膜フイルムを保護する材質が
無い場合には、局部的に圧力がかかると容易にフ
イルムが破壊し、床材の一部材として層状で使用
し得る材質では無いという欠点を有している。
又、フイルム基材の中では片面だけでなく両面か
ら薄膜フイルムで覆つたものは、片面フイルム品
より耐荷重は若干向上するものの、床材として層
状で使用し得る材質ではない。又、封入空気を有
するプラスチツクダンボールも知られているが、
表面フイルムの材厚を増し、全体の剛性を増した
ものは、圧縮荷重を与えた場合は、予想外に小さ
な応力で坐屈し、復元しないという床材として致
命的な欠点を有するばかりか、床衝撃音の緩和性
能も劣つてしまう欠点を有している。 上記欠点を解消せんが為に、片面又は両面にポ
リオレフイン系発泡シートを貼付けた場合は、床
衝撃劣緩音性能は改善されるものの、封入空気を
持たせたプラスチツクダンポールを使用した場合
と、使用しない場合との差異は全く生じなくな
り、圧縮時に於ても、ポリオレフイン系発泡シー
トの変形限界を越えれば、ポリオレフイン系発泡
シートを貼合せない場合と同様に座屈し、復元し
なくなる欠点がある。 本発明者等は、前記の両者の欠点を解消すべく
試行錯誤を組返した後、常温反応で架橋粘弾性体
が得られる液状ゴムを空気封入部を有するフイル
ム基材の凹部及び／又は全面に充填することによ
り、床衝撃音緩和性能が優れ、床材としての圧縮
特性も非常に優れたものが得られるという知見を
得た。 本発明は直貼用拘束型制振床部材において、空
気を封入した凸部分とフイルムのみの凹部分とが
交互に配設されたフイルム基材の凹部及び／又は
凸部を含む凹部の全面に、架橋粘弾性体を充填し
て成る架橋粘弾性体付き空気封入フイルム基材を
床構成部材の１部材とし、これの上側に上側拘束
材として木質フローリング板を、下側に下側拘束
材として合板を貼り合せ、更に発泡体網状物より
なる不陸吸収材を合板に組み合せたことを特徴と
する直貼用拘束型制振床部材にある。 本発明の制振床部材は空気を封入した凸部の空
気の容積と、フイルムのみの凹部に充填された架
橋粘弾性体との容積の比が、凸部：凹部＝２：８
〜８：２であり、凸部の高さが６mm以下であり、
凹部及び／又は凸部を含む凹部全面に充填する架
橋粘弾性体が水酸基を末端に有するテレキーリツ
クポリマーを基本成分とする主剤と、イソシアネ
ート基を１分子当り２個以上有する硬化剤とを常
温で硬化反応せしめて得られたものであることが
好ましい。 本発明の制振床部材は空気を封入した凸部分
と、フイルムのみの凹部分とが交互に配設された
フイルム基材の凹部及び／又は凸部を含む凹部全
面に充填する架橋粘弾性体が、水酸基末端液状ポ
リブタジエン、アスフアルト、可塑剤を基本成分
とする主剤と、イソシアネート基を１分子当り２
個以上有する硬化剤とを常温で硬化反応せしめて
得られたものであることが好ましい。 本発明において、前記架橋粘弾性体は常温で硬
化反応を行ない、その硬化反応後の生成物質が80
℃に加温されても形状を保持し、20℃の条件下で
硬度が日本ゴム協会規格SRIS−0101に定めるＣ
型硬度計で50以下であるという３つの条件を具備
することが好ましい。 本発明において、前記不陸吸収材は１mm〜10mm
の厚みで、発泡倍率が10倍〜70倍で、網目により
形成される空間面が１mm²〜1000mm²である発泡体網
状物よりなるものであることが好ましい。 （作用） 本発明において、架橋粘弾性体の硬度を50以下
とした理由は次の通りである。 架橋粘弾性体は非常に低硬度の架橋ゴムであ
り、通常のゴム硬度計では、この架橋ゴムが低硬
度のために測定不能となる。そのために、ゴムス
ポンジでよく使用される硬度測定法としての日本
ゴム協会規格STIS−0101において、Ｃ型硬度計
で測定したところ、50以下であることが本発明を
達成する上で好ましい条件になる。50以下である
という条件で下限に対しての問題点を抑えるため
に、「硬化反応後の生成物質が80℃に加温されて
も形状を保持し」という条件を設定することによ
り硬化不良や塑性流動による復元性の不足に対し
歯止めをかけるために限定した。つまり上記の上
限と下限の条件を設けることにより、本発明を達
成するに適した粘弾性体を規定したものである。 本発明において、発泡体網状物の厚みを１mm〜
10mm、発泡倍率を10倍〜70倍、網目により形成さ
れる空間面が１mm²〜1000mm²とした理由は、次の通
りである。 発泡体網状物の厚みは、１mm以下では不陸吸収
効果が悪く、衝撃吸収のための変位量も少なくな
り、制振機能が劣つてくるため１mm以下は不適当
である。逆に10mm以上の場合は、制振性能や不陸
吸収効果は優れるものの、コスト高、床材総厚み
が増加する。歩行による変位量が大きくなりすぎ
る等の欠点がでるため、好ましくない。又、発泡
倍率は10倍以下のときは不陸吸収効果が悪く、制
振性能も悪くなるため、10倍以下は不適当であ
る。逆に70倍以上の場合は、歩行時の変位量が大
きくなりすぎ、荷重による圧縮永久歪が大きくな
り、経時により制振性が徐々に落ちてくるという
問題が生じるため不適当である。 次に、網目により形成される空間面が１mm²〜
1000mm²とした根拠について述べると次の通りであ
る。 網目により形成される空間の面積は、１mm²以下
のときは網目１本１本を形成する発泡体紐状物が
少ない変位量でも隣同志がくつつき、充分な変位
量を得にくいため、不適当であり、逆に1000mm²以
上の空間面積を有する場合には変形量が大きくな
りすぎたり、圧縮永久歪を受け易い欠点が生じる
ため好ましくない。 又、本発明において、網状物としたことの大き
な特徴を説明すると、網状物は交点が重なり合
い、１本の網状物の倍の厚みになる又は倍の密度
となるため、通常は網目の交点の点で床躯体に接
している。つまり、振動絶縁を行う上では理想的
な条件となつている。そこで床への物体の落下や
歩行等による衝撃が加わつた時には、交点が押し
つぶされ、１本１本の紐状物で変形エネルギーを
緩和し、一定量以上の変形を受けると面又は面に
近い状態で変形エネルギーを受け、より大きな面
積で応力分散を行うことができる仕組が必然的に
とれるため、紐状物とした場合には従来得られな
かつた床衝撃音の低減効果が得られるものであ
る。 本発明の直貼用拘束型制振床部材が、床衝撃音
緩和性能に優れる理由は、空気封入部が空気袋と
なり圧縮変形し易い点と、凹部に充填された粘弾
性体がフイルム基材の凸凹に密着し、衝撃時の変
位を複雑な形状で拘束し、粘弾性体自体の衝撃エ
ネルギーの吸収性能に加えて、空気袋を形成する
フイルム凸部の変形と架橋粘弾性体とのずり変形
部分が増すことにより、一層、衝撃エネルギーの
吸収性能が増したものと考えられる。 又、圧縮特性に於ては、衝撃を受けた場合に
は、フイルム凸部である空気袋が圧縮され、粘弾
性体をより圧縮することにより非常に小さい変位
では容易に変形するものの、一定荷重以上の圧縮
に対しては、凸部空気袋中の圧縮空気の反力と、
架橋粘弾性体の圧縮反力とが働らき、変形を大き
くするには一層大きな力を要する様になるため
に、必要以上の変位をすることが避けられる。
又、圧縮荷重を除荷した場合は、架橋粘弾性体の
復元力と、圧縮された凸部の空気袋の復元力とが
総合されて、非常に早い回復力が得られるという
特徴が見出された。 又、架橋された物質であつても、架橋粘弾性体
は温度変化により硬度変化を受け易くなる傾向が
あるが、高温では空気の膨張により粘弾性体の硬
度低下による圧縮力低下を押えることができ、逆
に、低温では空気の収縮により、粘弾性体の硬度
アツプによる圧縮強度増加を抑制することがで
き、温度変化による性能変化を少なくする点でも
制振床部材としてのメリツトが生じる。 又コスト面に於ても、片面はフイルムである点
で取扱い作業が非常に容易となり、長尺加工も可
能となるというメリツトが生じ、工数減の度合が
非常に大きくなるだけでなく、凸部空気封入部は
材料が不要ということもあつて、材料を少なくす
ることが可能となり、低コスト化にも好適であ
る。 更に、発泡体網状物を不陸吸収材として用いる
ことにより、下地躯体の不陸に追従しやすく、し
かも有効接着面積を増すことができ、木質床材と
してより良い仕上りが得られ、長期間安定した性
能を発揮できる丈でなく、振動を床版スラブに伝
達しにくくなり、床衝撃音の緩和に非常に有効で
ある。しかも安価な材質であり、コストアツプも
ほとんど無い点で非常に利用価値が高いものとな
る。 次に、本発明の直貼用拘束型制振床部材を用い
た床の断面構成について述べる。 第１図及び第３図に示す様に、比較的剛性の高
い板状体を拘束材として架橋粘弾性体付中空フイ
ルム基材の両面に接着し、更に発泡体網状物を不
陸吸収材若しくは不陸吸収材の一部材として使用
する方法と、第２図に示す様に、架橋粘弾性体を
充填したフイルム基材と発泡体網状物とを直接貼
合せて拘束型制振床材として使用する方法とがあ
る。 又、架橋粘弾性体付フイルム基材は、フイルム
面を上面としても、下面としても、何等問題はな
い。又、架橋粘弾性体面に更にフイルムや不織布
を貼合せたものでもよい。 次に順を追つて床構成部材の説明をする。 仕上材とは、現在床仕上材として使用されてい
る木質床仕上材、塩ビ系床仕上材、コルクタイル
等を挙げることができる。 木質床材としては、フローリングボード、フロ
ーリングブロツク、モザイクパーケツトより成る
単層フローリングと天然木化粧複合フローリン
グ、特殊加工化粧複合フローリング、天然木化粧
複合ブロツク、特殊加工化粧複合ブロツクより成
る複合フローリング、挽き板やつき板とコルクと
積層したフローリング等を挙げることができる。
これ等は、板層を薄くした方が床衝撃音を緩和す
る上では好ましい。拘束材として具体例を挙げる
と、前記木質床材、合板、圧縮紙、プラスチツク
板、金属薄板、パーテイクルボード、木片セメン
ト板、フアイバーボード、パルプセメント板、木
毛セメント板、フレキシブル板、軟質フレキシブ
ル板、大平板、石綿セメント板、石綿セメントパ
ーライト板、石綿セメント珪酸カルシウム板、せ
つこうボード等が挙げられ、これ等は何れも板状
であれば表面の化粧加工の有無、穴の有無に拘ら
ず使用できるが、床構成部材の総厚みを低くする
目的を重視すれば、板厚の薄いものが望ましい。 尚、拘束材と基板の材質は同じで、衝撃の加え
られる基板の反対側すなわち木質フローリング板
が拘束材となり、また反対側より衝撃が加えられ
るときは基板が拘束材となる。 従つて、拘束材と基板は拘束材から加振された
場合は、丁度逆の状態となり、基板が拘束材とし
て働き、拘束材が基板として働くことになるため
に、拘束材と基板とを区別することはできないが
一般的に拘束材、基板というように言われてい
る。 次に不陸吸収材の説明を行う。 不陸吸収材として、本発明に好適であるもの
は、発泡体のメインポリマーとしてはクロロプレ
ン、EPTを始めとする各種合成ゴム、ポリエチ
レン、ポリプロピレン、ポリステレン、ポリウレ
タン、エチレン酢酸ビニル共重合体等を１種若し
くは２種以上組み合せたポリマーを基本ポリマー
とするものが好ましく、発泡体の発泡倍率は10〜
70％であることが望ましい。 又、発泡体の網状物とは（第５図〜第６図）に
示す如く、第５図の様にひも状物が上下に組み合
わせられたものでも、第６図の様に同一平面上で
網状物に成型されたものであつてもよい。又、網
状物を構成するひも状物の断面形状は円、楕円、
四角、三角その他の形状であつても良い。 次に、網目の空間部分を構成する寸法は網状に
開いた状態で空間面が１mm²〜1000mm²が好適な範囲
であるが、これを他のものと共用する時は網目を
縮めて使用しても、最大限に開いた状態で用いて
も良い。 各材質及び発泡倍率、厚みにより不陸吸収性能
の発揮しやすさ、床版との接着のしやすさ、制振
性能の発揮のしやすさ、圧縮へたりの生じにくさ
等をケースバイケースで変化させ、最適な所を選
ぶ必要があるが、一般的に次のことが言える。つ
まり、網目間隔が小さい場合や発泡体の発泡倍率
が比較的小さい場合は張つた状態が好ましいが、
逆に網目間隔が大きく、発泡倍率が大きい場合
は、縮めて使用する方が好ましい。 上記の如き、発泡体網状物を用いることによ
り、直貼型床材の施工上のポイントとなる下地の
不陸を吸収する能力が格段と向上し、美しい仕上
りとすることが可能となつた。又、接着性能も平
面で用いた場合よりも、点接着及び線接着を有効
に利用したこともあつて、寧ろ接着有効面積を増
加させることができ、接着の点でもより安心でき
ることが判つた。 又、本発明に示した発泡体網状物は制振性向上
を目的として、床断面構成部材の一部材として例
えば、仕上木質フローリングの直下に入れて、架
橋粘弾性体付フイルムと貼合せて用いることも可
能である。 又、本発明に示した発泡体網状物は、コンクリ
ートスラブ面からの湿気対策として、発泡体シー
トと併用しても効果の高いものである。 次に、架橋粘弾性物質について説明する。 本発明で言う架橋粘弾性物質とは、常温で液状
であり、かつ常温で反応した後の硬化物が80℃に
加温されても形状を保持し、20℃の条件下で硬度
が日本ゴム協会規格SRIS−0101に示すＣ型硬度
計で50以下であるという条件を満足するものであ
ることが好ましい。上記条件を満足し得る反応性
物質としては、表１に示す官能基を有する液状ゴ
ムと架橋剤との組合せを例示することができる。
これ等は、常温反応性の硬化速度のコントロール
のし易さ、コスト面、入手のし易さ等を含めて考
慮すると、特に水酸基を末端に有し、主鎖をポリ
ブタジエン、水素添加ポリブタジエン、ポリブタ
ジエン−ニトリル、ポリブタジエン−スチレン、
イソプレン等や、ポリエーテルポリオール、ポリ
エステルポリオール、ウレタンアクリルポリオー
ル、アニリン誘導体ポリオール等を単独もしくは
併用して用いるのが望ましい。又、前記反応性物
質の硬化剤としては、イソシアネート系硬化剤が
好適であり、１分子当り２ケ以上のイソシアネー
ト基を有することが必要である。その具体例とし
ては、トルイレンジイソシアネート、ジフエニル
メタンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソ
シアネート、イソホロンジイソシアネート、末端
イソシアネート基を有するプレポリマーを挙げる
ことができ、単独若しくは併用して用いることも
できる。又、イソシアネート系硬化剤は配合比率
及び／又は粘性等の問題で可塑剤と混合して用い
ることもできるが、可塑剤は脱水処理したもので
あることと、イソシアネート化合物と反応しない
こととが必要である。

【表】 イド

【表】 上記の常温反応をせしめる上での必須成分のみ
の組み合せで本発明を満足し得る架橋粘弾性体を
得ることもできるが、コスト面、作業性面、物性
向上の面で更に各種の添加剤を加えることによ
り、幅広い安定した架橋粘弾性物質を得ることが
できる。 添加剤として、可塑剤、充填剤、瀝青物、粘着
付与樹脂、老化防止剤、防カビ剤、難燃剤、触
媒、界面活性剤、カツプリング剤等が挙げられ
る。 可塑剤は、粘度調整、作業性調整、架橋粘弾性
体の物質調整、難燃性の付与等を目的として配合
される。 可塑剤の具体例として、ナフテン系オイル、パ
ラフイン系オイル、アマロテイツク系オイル、ひ
まし油、綿実油、パインオイル、トール油、フタ
ル酸誘導体、イソフタル酸誘導体、アジピン酸誘
導体、アレイン酸誘導体、液状ゴムの官能基を含
まないもの等があり、単独又は併用して用いるこ
とができる。難燃性を要する場合は、ハロゲン化
合物系、リン化合物系可塑剤を単独又は併用して
使用できる。瀝青物としては、ストレートアスフ
アルト、ブロンアスフアルト、タール等があり、
所望の架橋粘弾性体を得るために、予じめ粘着付
与樹脂や可塑剤等で改質して使用することもでき
る。 粘着付与樹脂としては、天然樹脂、ロジン、変
性ロジン、ロジン及び変性ロジンの誘導体、ポリ
テルペン系樹脂、テルペン変性体、脂肪族系炭化
水素樹脂、シクロペンタジエン系樹脂、芳香族系
石油樹脂、フエノール樹脂、アルキルフエノール
−アセチレン系樹脂、キシレン樹脂、クマロン−
インデン樹脂、ビニルトルエン−αメチルスチレ
ン共重合体等を単独又は併用して用いることがで
きる。 充填剤は、振動減衰性、遮音性、難燃性の改善
に効果があり、主剤／硬化剤の配合比率の調整、
粘性の調整、配合コストダウンを計る目的で使用
するのもであり、ゴム及び塗料関連で一般に使用
されるものが使用できる。 その具体例としては、マイカ、グラフアイト、
ヒル石、タルク、クレー等の鱗片状無機粉体、フ
エライト、金属粉、硫酸バリウム、リトポン等の
高比重充填剤、炭酸カルシウム、微粉シリカ、カ
ーボン、炭酸マグネシウム、水酸化アルミ、アス
ベスト等の汎用充填剤を単独若しくは併用して使
用できる。又、三酸化アンチモン、ホウ砂等を難
燃化を目的として使用することもできる。 その他の添加剤として老化防止剤、触媒、顔
料、界面活性剤、カツプリング剤、防カビ剤等が
挙げられるが、これ等は必要に応じ添加すること
ができる。 次に、架橋粘弾性体を充填せしめる空気封入フ
イルム基材とは、空気封入凸部とフイルムのみの
凹部とを交互に有するフイルム基材を言い、第４
図に架橋粘弾性体を充填せしめた一態様例の斜視
図を示した。 空気封入フイルム基材は、従来より包装用資材
として、使用されている汎用品で充分であるが、
中空凸部の空気容積と、フイルム単体凹部に充填
される架橋粘弾性体の容積との比率は、凸部：凹
部＝２：８〜８：２の比率であることが望まし
く、凹部：凸部＝２：８より凸部が少なくなる
と、原材料コストアツプとなり、復元性も悪くな
る傾向が生じる。逆に、凸部：凹部＝８：２より
凸部が増加すると、原材料コストは下がるもの
の、空気袋の破壊危険性が高まる点と、復元性も
悪くなる傾向がある。又、空気封入部を構成する
フイルム厚は20μ〜100μ程度が望ましい。又、凸
部の高さは６mm以下が望ましく、更に、好適な範
囲は２mm〜４mmである。又、凸部１ケ当りの空気
の容積は、10c.c.以下が望ましく、更に、好適な範
囲は0.3〜５c.c.である。又、充填される架橋粘弾
性体は、凸部の上に充填された状態となつても良
いが、コスト面を考慮すると１mm厚以下にする方
が良い。逆に、充填高さが凸部の高さの3/4以下
の場合は、当初より圧縮して用いないと、拘束材
との密着効果が発揮できず、接着強度不足となり
易いため、望ましくない。 又、フイルム基材を構成する材質は、ポリエチ
レン、ポリプロピン、ナイロン、ポリエステル、
塩化ビニル、塩化ビニリデン等のフイルムを用い
ることができるが、中でもポリエチレン、ポリプ
ロピレンは汎用品として入手しやすいメリツトが
あり、塩化ビニリデンは耐気体透過性に優れてい
る点で好ましい材質である。又、空気封入凸部の
形状は、円柱状、角柱状、半円状、楕円状等何れ
の形状でも使用できる。又、本発明の床構成を有
する床材は、木質床材としての機能を発揮させる
上で、周囲全面に例えば、やとい実部を設けて、
床材同志のレベルを配慮する方法等を採ることに
より、美感上も通常の木質床材と何等変るもので
はない。 次に、本発明を実施例、比較例により説明す
る。表にこれらをまとめて示す。

【表】 試験方法 (1) 実施例及び比較例に示す配合処方例に沿つて
主剤を作成し、所定の硬化剤を添加混合し、表
示した凸部と凹部の容積比を有するフイルム基
材に充填し、架橋せしめた後、架橋粘弾性体付
フイルムを得た。 上記の如くして得られたフイルムの片面を
5.5mm厚の木質複合フローリング材に接着し、
残る片面を2.5mm厚の合板に接着し、実施例、
比較例の共通試料とした。次に実施例１は2.5
mm厚の合板の片面に10mm〜４mm厚30倍発泡ポリ
エチレン網状物で網目間隔20mm×20mmを不陸吸
収材として接着した。 実施例２は比較例１の不陸吸収材の下面に更
に４mm厚30mm倍発泡ポリエチレンで網目間隔20
mm×20mmを貼合せたものである。 比較例１は実施例１の不陸吸収材を２mm厚30
倍発泡ポリエチレンで網目のないシート状物と
したものである。 (2) 前記(1)と同様にして得た粘弾性配合物の主剤
と、硬化剤とを所定比率で混合し、12mm×50mm
×50mmの寸法の型枠に流し込み、硬度測定用試
料とした。 室温７日、50℃７日の養生を行なつた後、日
本ゴム協会規格SRIS−0101に定めるＣ型硬度
計にて硬度の測定をした。 (3) 硬度測定と同様にして得た12mm×50mm×50mm
の試料に架橋粘弾性体面に離型紙を当てて、
500ｇの荷重をかけて、80℃×24時間静置した
後、徐荷し室温に静置し、目視により４時間後
の変形の大小により判定した。エツジ部もシヤ
ープで変形の少ないものを○印、エツジ部のシ
ヤープさが無いもの、変形の大きいものは×印
で表示した。 (4) 床衝撃音の測定は、150mm厚RCスラブに対
し、前記(1)で作成した試料を貼付けてタツピン
グマシンにより軽量衝撃音を測定した。 測定方法はJIS−Ａ−1418に準じ、第５図に
示す方法とした。 結果は床衝撃音の遮断等級により示した。 (5) 前記(1)で得られた４mm厚の架橋粘弾性体付フ
イルム基材を作成し、４mm×50mm×50mmの寸法
で、上下各々2.5^tの合板に貼合せ、圧縮試験機
により、圧縮速度２mm／minにて50％圧縮し、
30分保持した後、除荷し10分後の復元性をチエ
ツクした。95％以上の復元性を示したものを○
印、95％以下のものを×印で表示した。 (6) 空気封入フイルム単体と架橋粘弾性付フイル
ムとの圧縮応力と変位の関係を圧縮試験機によ
り、圧縮速度２mm／minの条件にて圧縮し、得
られたチヤートより変位と圧縮応力とを読み取
りグラフ化した（第８図参照）。 (7) 実施例(1)に用いた試料を200mm×300mmの寸法
で、中央部に１cm²の点荷重を負荷し、荷重を
各々１Kg／cm²、３Kg／cm²、５Kg／cm²とした時の
長期に於ける床の変位量をダイヤルゲージにて
測定し、グラフ化した（第９図参照）。 以上より実施例１は架橋粘弾性体付フイルム
を、5.5mm厚の木質複合フローリング材と2.5mm厚
合板の間に接着し上記板材を各々上側拘束層、下
側拘束層として、更に４mm厚の30倍発泡ポリエチ
レン網状物を制振性を有する不陸吸収材として下
側拘束層の残る一方の面に接着せしめたものであ
る。 この場合は不陸吸収材の効果が発揮できて、良
好な床衝撃音緩和効果が生じている丈でなく、圧
縮特性からも良好な復元性を示す結果が得られて
いる。 実施例２は、比較例１の下面に更に４mm厚30倍
発泡ポリエチレンの網状物を貼合せた場合を示
す。 実施例１の床衝撃音の緩和効果を発揮すること
が判る。 比較例１は、発泡体網目状物を不陸吸収材とし
て使用していない場合を示した。床衝撃音緩和効
果はすぐれているものの、より高い効果を得る為
には今一歩の改良の余地がある。 実施例１、２に示す通り、比較例１に示す床構
成に対し不陸吸収材を発泡体網状物に置換えた丈
で非常に大きな効果が発揮されており、より一層
下階の居住者に気がねなく生活できるレベルに近
づいたものである。 第８図に示すグラフは、空気封入フイルム基材
単体の場合と架橋粘弾性体付フイルム基材との比
較であるが、フイルム単体よりも変位が少ない範
囲では圧縮荷重をほとんど要しないが、大きな変
位を与えるには、大きな圧縮強度を加える必要が
あることを示している。即ち、床衝撃音緩和床材
としては理想的な圧縮特性と言える。 第９図は本発明の床材が長期間の荷重により、
どの様な変化を受けるかを示すものである。点荷
重により荷重値を変化させてみたものであるが、
通常の集合住宅に於て、使用されるものから推定
して、充分な耐荷重性を具備している床材と言え
る。 前述の如く、本発明によると、特願昭61−
93466号（特開昭62−253866号）に開示した拘束
型制振層により封入空気層の圧縮特性と架橋粘弾
性体の圧縮特性を利用し、更に複雑な形状による
密着表面積を増大せしめることにより、拘束型制
振材の制振性能をより効率よく発揮させることが
できる。原料の架橋粘弾性体の一部をフイルム凸
部空気層に代えることにより、低コスト化を可能
にした。制振床部材の総厚みを薄く押さえ、建物
の軒高アツプを押えることができ、建築コストを
下げる効果は非常に大きい。又、フイルム凸部の
空気層により遮断効果も利用できる。というメリ
ツトが生じ、更に本発明による発泡体網状物を用
いた制振機能を有する不陸吸収材を使用すること
により、更に床衝撃音を緩和することができる様
になり、従来より要望の高い、木質フローリング
仕上を低コストで可能にした本発明は工業上の利
用価値は非常に大である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例品の施工断図であ
る。第２図は本発明の一実施例品の施工断面図で
あり、仕上材を上側拘束材とし下側拘束材を制振
機能を有する発泡体網状物より成る不陸吸収材と
した例である。第３図は本発明の一実施例品の施
工断面図であり、不陸吸収材を発泡体網状物と発
泡体シートの２種を併用した例である。第４図は
本発明の直貼用拘束型制振床部材の実施例品を示
す斜視図であり、第５図、第６図は制振機能付不
陸吸収材の例を示す斜視図であり、第７図は床衝
撃音の測定を行なつた装置を示す説明図であり、
さらに、第８図は本発明に係る架橋粘弾性体の有
無の圧縮特性を示す線図である。第９図は本発明
の一実施例品の長期点荷重とへこみ深さの関係を
示す線図である。 １……木質フローリング板（上側拘束材）、２
……架橋粘弾性体付フイルム基材、３……合板
（下側拘束材）、４……発泡ポリエチレン網状物、
５……床版、６……実部、７……実部、８……発
泡ポリエチレンシート、９……音源室、１０……
タツピングマシン、１１……試料、１２……床
版、１３……受音室、１４……マイクロホン、１
５……精密騒音計、１６……周波数分析器、１７
……レベルレコーダー。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 直貼用拘束型制振床部材において、空気を封
   入した凸部分とフイルムのみの凹部分とが交互に
   配設されたフイルム基材の凹部及び／又は凸部を
   含む凹部の全面に、架橋粘弾性体を充填して成る
   架橋粘弾性体付き空気封入フイルム基材を床構成
   部材の１部材とし、これの上側に上側拘束材とし
   て木質フローリング板を、下側に下側拘束材とし
   て合板を貼り合せ、更に発泡体網状物よりなる不
   陸吸収材を合板に組み合せたことを特徴とする直
   貼用拘束型制振床部材。 ２ 空気を封入した凸部の空気の容積と、フイル
   ムのみの凹部に充填された架橋粘弾性体との容積
   の比が、凸部：凹部＝２：８〜８：２であり、凸
   部の高さが６mm以下であり、凹部及び／又は凸部
   を含む凹部全面に充填する架橋粘弾性体が水酸基
   を末端に有するテレキーリツクポリマーを基本成
   分とする主剤と、イソシアネート基を１分子当り
   ２個以上有する硬化剤とを常温で硬化反応せしめ
   て得られたものであることを特徴とする特許請求
   の範囲第１項記載の直貼用拘束型制振床部材。 ３ 空気を封入した凸部分と、フイルムのみの凹
   部分とが交互に配設されたフイルム基材の凹部及
   び／又は凸部を含む凹部全面に充填する架橋粘弾
   性体が、水酸基末端液状ポリブタジエン、アスフ
   アルト、可塑剤を基本成分とする主剤と、イソシ
   アネート基を１分子当り２個以上有する硬化剤と
   を常温で硬化反応せしめて得られたものであるこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の直貼
   用拘束型制振床部材。 ４ 前記架橋粘弾性体は常温で硬化反応を行な
   い、その硬化反応後の生成物質が80℃に加温され
   ても形状を保持し、20℃の条件下で硬度が日本ゴ
   ム協会規格SRIS−0101に定めるＣ型硬度計で50
   以下であるという３つの条件を具備する特許請求
   の範囲第１項記載の直貼用拘束型制振床部材。 ５ 前記不陸吸収材は１mm〜10mmの厚みで、発泡
   倍率が10倍〜70倍で、網目により形成される空間
   面が１mm²〜1000mm²である発泡体網状物よりなる特
   許請求の範囲第１項記載の制振床材。