JPH0549620B2 - - Google Patents
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- JPH0549620B2 JPH0549620B2 JP61022927A JP2292786A JPH0549620B2 JP H0549620 B2 JPH0549620 B2 JP H0549620B2 JP 61022927 A JP61022927 A JP 61022927A JP 2292786 A JP2292786 A JP 2292786A JP H0549620 B2 JPH0549620 B2 JP H0549620B2
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- JP
- Japan
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- hydraulic inorganic
- strength
- melamine resin
- resin
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Description
「発明の目的」
本発明は水硬性無機質部材の製造方法に係り、
ポルトランドセメントなどによる強度特性に優れ
た水硬性無機質部材を簡易且つ低コストに製造す
ることのできる方法を提供しようとするものであ
る。 産業上の利用分野 セメントや石膏などによる水硬性無機質部材の
製造技術。 従来の技術 ポルトランドセメントや石膏などを用いて無機
質部材を製造することは従来から普通一般に行わ
れており、又この場合において砂、砂利その他の
骨材を配合し造量せしめて土木ないし建築用の部
材とすることも周知である。 なお上記したポルトランドセメントなどに代え
て樹脂質を用いるレンジコンクリートも従来から
知られている。 更に特開昭52−53917号公報においては半水石
膏、減水剤、石綿などの繊維類、メラミン樹脂な
どの熱硬化性樹脂および水からなる可塑性混合
物、即ち半水石膏に対減水剤を用いて半水石膏の
分散を図つたものを加圧成形型内に鋳込み、半水
石膏の凝結開始直前に加圧し、余剰の水および空
気を抜いて緻密組織に成形し、硬化させてから更
に加熱することが提案されている。 発明が解決しようとする問題点 上記のような従来の普通一般のものいおいてセ
メント等の水硬生物質粉末を用いる場合には、そ
のセメント等の配合量如何が実質的に得られる製
品の強度特性を支配する。即ち強度を高くするに
はセメント等を多量に配合することが不可欠であ
つて高価となり、又限度がある。 レンジコンクリートにおいては多量の樹脂とす
ることから高価となり、しかもその高強度化に限
度のあることは上記同様である。また、有機物で
ある樹脂をバインダーとするため、耐火性がなく
て無機部材となり得ない。 前記した特開昭52−53917号公報のものにおい
ては減水剤の如何が重要であつて、減水剤の種別
が交つただけでも倍量の減水剤で抗折力が半減状
態となることは該公報に明かにされている通りで
あり、斯うした減水剤の採用は当然に高価となる
と共に、その製造操作が煩雑で多くの工数を必要
とし、この点においても高価とならざるを得な
い。しかもこの特開昭52−53917に記載されてい
るような単なるメラミン樹脂、あるいはスルフオ
ン化メラミン樹脂であつても分子量が8000未満あ
るいは200000を越えるものの場合においては好ま
しい曲げ強度や圧縮強度の向上を求め得ない。 「発明の構成」 問題点を解決するための手段 ポルトランドセメントその他の水硬性無機質粉
末又は該水硬性無機質粉末に骨材その他の配合材
を添加し混練するに当り、分子量が8000〜200000
のスルフオン化メラミン樹脂を添加混入せしめて
成形してから常温以上の加熱処理することを特徴
とする水硬性無機質部材の製造方法。 作 用 水硬性無機質粉末を用いた混練物に分子量8000
〜200000のスルフオン化メラミン樹脂を混合して
成形したものを加熱処理することによりアルカリ
系内においても高分子化されて充分な高強度化が
図られる。 適宜に触媒を用いることにより常温に近いよう
な温度条件下においても上記高分子化を得しめ
る。 実施例 上記したような本発明について更に説明する
と、本発明においては前述したようにポルトラン
ドセメントなどによる混練成形体を得るに当つて
該混練物にスルフオン化メラミン樹脂を配合して
混練し成形せしめ、次いで加熱処理するものであ
る。この加熱温度としては一般的に40〜180℃で
あるが、触媒としては例えばナフタレンスルフオ
ン酸、ドデシルベンゼンスルフオン酸、パラトル
エンスルフオン酸等の有機スルフオン酸およびそ
れらのアミン塩、リン酸のブタノールエステル、
テトラクロールフタル酸のブタノールエステルお
よび無機塩などの何れか１種または２種以上を加
えて反応促進を図ることができ、常温以上の加熱
処理により適切に高分子化を得しめる。 前記したスルフオン化メラミン樹脂の添加量に
ついては一般的に曲げ強度については0.8％程度
でも向上効果があり、特に１％以上で好ましい強
度上昇が得られ、又圧縮強度についても同然であ
るが、工業的に好ましい範囲としては３％以上で
ある。その上限については30％を超えて添加して
もその樹脂量増大に見合つた曲げないし圧縮強度
の上昇を期待し得ない。 又このようなスルフオン化メラミン樹脂の分子
量が8000〜200000、好ましくは10000〜150000で
あつて、この範囲の分子量を有するスルフオン化
メラミン樹脂はセメントその他の水硬性無機物に
対して分散効果を示す優れた機能を有し、さらに
その混練成形体においてはセメントなどの水硬性
無機物中におけるカルシウムの如き２価の陽イオ
ンと樹脂中スルフオン酸とのイオン結合により高
分子化し、成形体組織の緻密化が図られる。分子
量が8000未満では高強度化が適切に図り難く、ま
た200000を超えた場合にはセメントその他の水硬
性無機物との混和性が悪くなり、分散混練が困難
となる。なお本発明によるものはメチロールメラ
ミン、メチルエーテル化メラミンおよびその変化
物などの水溶性メラミン樹脂、200℃程度の温度
で変質することのない骨材、アニオン系界面活性
剤、アクリルエマルジヨンのような高分子レジン
およびまたはナフタレンスルフオン酸等の触媒を
併用してよい。 本発明によるものの具体的な製造例について説
明すると以下の如くである。 製造例 １ 普通ポルトランドセメント100部に炭素繊維1.5
部およびポルアクリルアミドゲル５部を添加した
ものに分子量が20000スルフオン化メラミン樹脂
をセメント重量(C)の０〜35％の範囲で種々に変化
して添加混合し、水セメント比（Ｗ／Ｃ）を12
％、18％、22％として混合調整したものを成形
し、次いで150℃で180分間の高圧蒸気加熱処理を
行なつたものについてその曲げ強度の測定結果は
第１表の如くで、又圧縮強度の測定結果は次の第
２表の通りである。
ポルトランドセメントなどによる強度特性に優れ
た水硬性無機質部材を簡易且つ低コストに製造す
ることのできる方法を提供しようとするものであ
る。 産業上の利用分野 セメントや石膏などによる水硬性無機質部材の
製造技術。 従来の技術 ポルトランドセメントや石膏などを用いて無機
質部材を製造することは従来から普通一般に行わ
れており、又この場合において砂、砂利その他の
骨材を配合し造量せしめて土木ないし建築用の部
材とすることも周知である。 なお上記したポルトランドセメントなどに代え
て樹脂質を用いるレンジコンクリートも従来から
知られている。 更に特開昭52−53917号公報においては半水石
膏、減水剤、石綿などの繊維類、メラミン樹脂な
どの熱硬化性樹脂および水からなる可塑性混合
物、即ち半水石膏に対減水剤を用いて半水石膏の
分散を図つたものを加圧成形型内に鋳込み、半水
石膏の凝結開始直前に加圧し、余剰の水および空
気を抜いて緻密組織に成形し、硬化させてから更
に加熱することが提案されている。 発明が解決しようとする問題点 上記のような従来の普通一般のものいおいてセ
メント等の水硬生物質粉末を用いる場合には、そ
のセメント等の配合量如何が実質的に得られる製
品の強度特性を支配する。即ち強度を高くするに
はセメント等を多量に配合することが不可欠であ
つて高価となり、又限度がある。 レンジコンクリートにおいては多量の樹脂とす
ることから高価となり、しかもその高強度化に限
度のあることは上記同様である。また、有機物で
ある樹脂をバインダーとするため、耐火性がなく
て無機部材となり得ない。 前記した特開昭52−53917号公報のものにおい
ては減水剤の如何が重要であつて、減水剤の種別
が交つただけでも倍量の減水剤で抗折力が半減状
態となることは該公報に明かにされている通りで
あり、斯うした減水剤の採用は当然に高価となる
と共に、その製造操作が煩雑で多くの工数を必要
とし、この点においても高価とならざるを得な
い。しかもこの特開昭52−53917に記載されてい
るような単なるメラミン樹脂、あるいはスルフオ
ン化メラミン樹脂であつても分子量が8000未満あ
るいは200000を越えるものの場合においては好ま
しい曲げ強度や圧縮強度の向上を求め得ない。 「発明の構成」 問題点を解決するための手段 ポルトランドセメントその他の水硬性無機質粉
末又は該水硬性無機質粉末に骨材その他の配合材
を添加し混練するに当り、分子量が8000〜200000
のスルフオン化メラミン樹脂を添加混入せしめて
成形してから常温以上の加熱処理することを特徴
とする水硬性無機質部材の製造方法。 作 用 水硬性無機質粉末を用いた混練物に分子量8000
〜200000のスルフオン化メラミン樹脂を混合して
成形したものを加熱処理することによりアルカリ
系内においても高分子化されて充分な高強度化が
図られる。 適宜に触媒を用いることにより常温に近いよう
な温度条件下においても上記高分子化を得しめ
る。 実施例 上記したような本発明について更に説明する
と、本発明においては前述したようにポルトラン
ドセメントなどによる混練成形体を得るに当つて
該混練物にスルフオン化メラミン樹脂を配合して
混練し成形せしめ、次いで加熱処理するものであ
る。この加熱温度としては一般的に40〜180℃で
あるが、触媒としては例えばナフタレンスルフオ
ン酸、ドデシルベンゼンスルフオン酸、パラトル
エンスルフオン酸等の有機スルフオン酸およびそ
れらのアミン塩、リン酸のブタノールエステル、
テトラクロールフタル酸のブタノールエステルお
よび無機塩などの何れか１種または２種以上を加
えて反応促進を図ることができ、常温以上の加熱
処理により適切に高分子化を得しめる。 前記したスルフオン化メラミン樹脂の添加量に
ついては一般的に曲げ強度については0.8％程度
でも向上効果があり、特に１％以上で好ましい強
度上昇が得られ、又圧縮強度についても同然であ
るが、工業的に好ましい範囲としては３％以上で
ある。その上限については30％を超えて添加して
もその樹脂量増大に見合つた曲げないし圧縮強度
の上昇を期待し得ない。 又このようなスルフオン化メラミン樹脂の分子
量が8000〜200000、好ましくは10000〜150000で
あつて、この範囲の分子量を有するスルフオン化
メラミン樹脂はセメントその他の水硬性無機物に
対して分散効果を示す優れた機能を有し、さらに
その混練成形体においてはセメントなどの水硬性
無機物中におけるカルシウムの如き２価の陽イオ
ンと樹脂中スルフオン酸とのイオン結合により高
分子化し、成形体組織の緻密化が図られる。分子
量が8000未満では高強度化が適切に図り難く、ま
た200000を超えた場合にはセメントその他の水硬
性無機物との混和性が悪くなり、分散混練が困難
となる。なお本発明によるものはメチロールメラ
ミン、メチルエーテル化メラミンおよびその変化
物などの水溶性メラミン樹脂、200℃程度の温度
で変質することのない骨材、アニオン系界面活性
剤、アクリルエマルジヨンのような高分子レジン
およびまたはナフタレンスルフオン酸等の触媒を
併用してよい。 本発明によるものの具体的な製造例について説
明すると以下の如くである。 製造例 １ 普通ポルトランドセメント100部に炭素繊維1.5
部およびポルアクリルアミドゲル５部を添加した
ものに分子量が20000スルフオン化メラミン樹脂
をセメント重量(C)の０〜35％の範囲で種々に変化
して添加混合し、水セメント比（Ｗ／Ｃ）を12
％、18％、22％として混合調整したものを成形
し、次いで150℃で180分間の高圧蒸気加熱処理を
行なつたものについてその曲げ強度の測定結果は
第１表の如くで、又圧縮強度の測定結果は次の第
２表の通りである。
【表】
【表】
製造例 ２
ポルアクリルアミドゲル5.0部を配合しなかつ
たこと以外は製造例１のものと同じに混合調整さ
れたＷ／Ｃが22％のペーストによる成形体につい
ての曲げ強度および圧縮強度については次の第３
表の如くである。
たこと以外は製造例１のものと同じに混合調整さ
れたＷ／Ｃが22％のペーストによる成形体につい
ての曲げ強度および圧縮強度については次の第３
表の如くである。
【表】
【表】
製造例 ３
普通ポルトランドセメント100部、川砂100部、
微細スラグ100部、アクリルエマルジヨン1.5部の
混合物に対し、分子量が40000のスルフオン化メ
ラミン樹脂を製造例１と同様にセメント重量に対
し０〜35.0％の範囲で種々に変化させて添加し、
又その水セメント比（Ｗ／Ｃ）を30％および35％
として混練調整したモルタルを夫々成形せしめた
ものについての曲げ強度の測定結果は次の４表の
通りであり、又その圧縮強度を夫々測定した結果
については次の第５表の如くであつて、曲げ強度
は0.8％で充分に向上するが20％を超えて添加し
ても殆ど向上が認められない。同様に圧縮強度も
0.5％が0.8％となることによつて大幅に向上して
いるが、30％を超えて添加してもそのスルフオン
化メラミン樹脂量増大に見合つた向上はない。
微細スラグ100部、アクリルエマルジヨン1.5部の
混合物に対し、分子量が40000のスルフオン化メ
ラミン樹脂を製造例１と同様にセメント重量に対
し０〜35.0％の範囲で種々に変化させて添加し、
又その水セメント比（Ｗ／Ｃ）を30％および35％
として混練調整したモルタルを夫々成形せしめた
ものについての曲げ強度の測定結果は次の４表の
通りであり、又その圧縮強度を夫々測定した結果
については次の第５表の如くであつて、曲げ強度
は0.8％で充分に向上するが20％を超えて添加し
ても殆ど向上が認められない。同様に圧縮強度も
0.5％が0.8％となることによつて大幅に向上して
いるが、30％を超えて添加してもそのスルフオン
化メラミン樹脂量増大に見合つた向上はない。
【表】
【表】
【表】
製造例 ４
アクリルエマルジヨン1.5部を用いなかつた外
は製造例３におけると全く同じ配合で、水セメン
ト比（Ｗ／Ｃ）については30％、35％、40％およ
び50％とした各種の混練物を調整し、該混練調整
物を成形してから150℃に180分間高圧蒸気加熱処
理したものの曲げ強度は第６表の通りで、又その
圧縮強度については次の第７表の通りである。 即ち曲げ強度はスルフオン化メラミン樹脂が
0.5％から0.8％となることによつて大幅に向上し
ているが、20％を超えても余り向上しないことは
製造例３と同じであり、圧縮強度についても20％
以上に添加しても横這い状態に近いものと言え
る。
は製造例３におけると全く同じ配合で、水セメン
ト比（Ｗ／Ｃ）については30％、35％、40％およ
び50％とした各種の混練物を調整し、該混練調整
物を成形してから150℃に180分間高圧蒸気加熱処
理したものの曲げ強度は第６表の通りで、又その
圧縮強度については次の第７表の通りである。 即ち曲げ強度はスルフオン化メラミン樹脂が
0.5％から0.8％となることによつて大幅に向上し
ているが、20％を超えても余り向上しないことは
製造例３と同じであり、圧縮強度についても20％
以上に添加しても横這い状態に近いものと言え
る。
【表】
【表】
【表】
然してこのような製造例４のものに対して、そ
のスルフオン化メラミンを次の第８表に示した樹
脂（スルフオン化メラミンについては分子量の異
なつたもの）などに変更した以外はこの製造例４
のものと全く同じ配合で、水セメント（Ｗ／Ｃ）
については30％、40％、メチロール化メラミン樹
脂についてはＷ／Ｃを30％、35％、40％および50
％とした各種の混合物を比較例１〜４として調整
した。 また、製造例４のものに対して、加熱条件のみ
40℃５時間とした混合物を比較例５として調整整
した。
のスルフオン化メラミンを次の第８表に示した樹
脂（スルフオン化メラミンについては分子量の異
なつたもの）などに変更した以外はこの製造例４
のものと全く同じ配合で、水セメント（Ｗ／Ｃ）
については30％、40％、メチロール化メラミン樹
脂についてはＷ／Ｃを30％、35％、40％および50
％とした各種の混合物を比較例１〜４として調整
した。 また、製造例４のものに対して、加熱条件のみ
40℃５時間とした混合物を比較例５として調整整
した。
【表】
これら比較例１〜４の混練調整物を成形してか
ら150℃に180分間高圧蒸気加熱処理したものおよ
び製造例４の加熱条件のみ40℃300分の蒸気養生
とした比較例５の曲げ強度は次の第９表の如くで
あり、圧縮強度は第10表の如くであつて、前記し
た第６表や第７表の結果と比較すると、比較例１
〜４では、0.8％以上の添加によつて本発明によ
るスルフオン化メラミン樹脂を用いた効果が明白
に示され、７〜20％の添加で、曲げ強度は少なく
とも50Kg／cm2以上、圧縮強度は250Kg／cm2前後な
いしそれ以上も向上していることが確認され、卓
越した改善結果を得しめていることを知つた。 また、製造例４の加熱処理条件のみ40℃300分
とした比較例５では、高温加熱処理をした製造例
４ほどの改善効果は認められないが、比較例１〜
４に較べ、７〜20％の添加で、曲げ強度は少なく
とも20Kg／cm2以上、圧縮強度は150Kg／cm2前後な
いしそれ以上も向上していることが確認され、改
善効果を得しめていることを知つた。
ら150℃に180分間高圧蒸気加熱処理したものおよ
び製造例４の加熱条件のみ40℃300分の蒸気養生
とした比較例５の曲げ強度は次の第９表の如くで
あり、圧縮強度は第10表の如くであつて、前記し
た第６表や第７表の結果と比較すると、比較例１
〜４では、0.8％以上の添加によつて本発明によ
るスルフオン化メラミン樹脂を用いた効果が明白
に示され、７〜20％の添加で、曲げ強度は少なく
とも50Kg／cm2以上、圧縮強度は250Kg／cm2前後な
いしそれ以上も向上していることが確認され、卓
越した改善結果を得しめていることを知つた。 また、製造例４の加熱処理条件のみ40℃300分
とした比較例５では、高温加熱処理をした製造例
４ほどの改善効果は認められないが、比較例１〜
４に較べ、７〜20％の添加で、曲げ強度は少なく
とも20Kg／cm2以上、圧縮強度は150Kg／cm2前後な
いしそれ以上も向上していることが確認され、改
善効果を得しめていることを知つた。
【表】
【表】
製造例 ５
次の第11表に示すように配合（Kg／m3）による
コンクリートに分子量が800000のスルフオン化メ
ラミン樹脂を０〜35％の範囲で混合した。
コンクリートに分子量が800000のスルフオン化メ
ラミン樹脂を０〜35％の範囲で混合した。
【表】
得られた各コンクリートによる成形体につい
て、その曲げ強度を測定した結果は第12表の如く
であり、又圧縮強度を測定した結果を同様に要約
して示しているのが次の第13表である。
て、その曲げ強度を測定した結果は第12表の如く
であり、又圧縮強度を測定した結果を同様に要約
して示しているのが次の第13表である。
【表】
【表】
製造例 ６
普通ポルトランドセメント100部にポリアクリ
ルアミドゲル５部と、分子量60000のスルフオン
化メラミン樹脂とメチロールメラミン樹脂とを等
量に混合した樹脂分を０〜35％の範囲で種々に変
化して混入すると共にＷ／Ｃが22％のものにおい
てのみ炭素繊維を1.5部添加混合し、水セメント
比を12％、18％、22％として調整されたペースト
により成形し、次いで150℃×180分間の高圧蒸気
加熱処理を行つたものについての曲げ強度は第14
表の如くであり、又圧縮強度の測定結果は次の第
15表に示す如くである。即ち曲げ強度は0.5％を
超えることにより大幅に向上するが、20％を超え
特に30％を超えても向上が少なく、圧縮強度につ
いても同様の傾向が認められる。
ルアミドゲル５部と、分子量60000のスルフオン
化メラミン樹脂とメチロールメラミン樹脂とを等
量に混合した樹脂分を０〜35％の範囲で種々に変
化して混入すると共にＷ／Ｃが22％のものにおい
てのみ炭素繊維を1.5部添加混合し、水セメント
比を12％、18％、22％として調整されたペースト
により成形し、次いで150℃×180分間の高圧蒸気
加熱処理を行つたものについての曲げ強度は第14
表の如くであり、又圧縮強度の測定結果は次の第
15表に示す如くである。即ち曲げ強度は0.5％を
超えることにより大幅に向上するが、20％を超え
特に30％を超えても向上が少なく、圧縮強度につ
いても同様の傾向が認められる。
【表】
【表】
製造例 ７
ポリアクリルアミドゲル５部を用いなかつた外
は製造例６におけると同じ配合で、Ｗ／Ｃを22％
としたペーストによる成形体の曲げ強度および圧
縮強度は次の第16表の如くである。
は製造例６におけると同じ配合で、Ｗ／Ｃを22％
としたペーストによる成形体の曲げ強度および圧
縮強度は次の第16表の如くである。
【表】
製造例 ８
普通ポルトランドセメント100部、川砂100部、
高炉水砕スラグ100部、アクリルエマルジヨン1.5
部の混合物に対し、分子量100000のスルフオン化
メラミン樹脂とメチロールメラミン樹脂を等重量
比で混合した樹脂分を０〜35.0％の範囲で種々に
変化させて添加し、又その水セメント比（Ｗ／
Ｃ）を30％および35％として混練調整したモルタ
ルを夫々成形せしめたものについての曲げ強度の
測定結果は次の第17表の通りであり、又その圧縮
強度を夫々測定した結果については次の第18表の
如くであつて、曲げ強度はスルフオン化メラミン
樹脂の添加量が0.5％を超えると大幅に向上し、
1.0％以上で充分に向上するが30％を超えて添加
しても殆ど向上が認められない。同様に圧縮強度
も0.5％が1.0％となることによつて大幅に向上し
ているが、20％を超え、特に30％を超えて添加し
てもそのメラミン樹脂量増大に見合つた向上はな
い。
高炉水砕スラグ100部、アクリルエマルジヨン1.5
部の混合物に対し、分子量100000のスルフオン化
メラミン樹脂とメチロールメラミン樹脂を等重量
比で混合した樹脂分を０〜35.0％の範囲で種々に
変化させて添加し、又その水セメント比（Ｗ／
Ｃ）を30％および35％として混練調整したモルタ
ルを夫々成形せしめたものについての曲げ強度の
測定結果は次の第17表の通りであり、又その圧縮
強度を夫々測定した結果については次の第18表の
如くであつて、曲げ強度はスルフオン化メラミン
樹脂の添加量が0.5％を超えると大幅に向上し、
1.0％以上で充分に向上するが30％を超えて添加
しても殆ど向上が認められない。同様に圧縮強度
も0.5％が1.0％となることによつて大幅に向上し
ているが、20％を超え、特に30％を超えて添加し
てもそのメラミン樹脂量増大に見合つた向上はな
い。
【表】
【表】
製造例 ９
アクリルエマルジヨン1.5部を用いなかつた外
は製造例８における全く同じ配合で、水セメント
比（Ｗ／Ｃ）については35％のものと、40％およ
び50％とした各種の混練物を調整し、該混練調整
物を成形してから150℃に180分間高圧蒸気加熱処
理したものの曲げ強度は第19表の通りで、又その
引張り強度については次の第20表の通りである。 即ち曲げ強度はメラミン樹脂が0.5％から1.0％
となることによつて大幅に向上しているが、20％
を超え特に30％を超えても余り向上しないことは
製造例８と同じであり、圧縮強度についても30％
以上に添加しても余り向上しない。
は製造例８における全く同じ配合で、水セメント
比（Ｗ／Ｃ）については35％のものと、40％およ
び50％とした各種の混練物を調整し、該混練調整
物を成形してから150℃に180分間高圧蒸気加熱処
理したものの曲げ強度は第19表の通りで、又その
引張り強度については次の第20表の通りである。 即ち曲げ強度はメラミン樹脂が0.5％から1.0％
となることによつて大幅に向上しているが、20％
を超え特に30％を超えても余り向上しないことは
製造例８と同じであり、圧縮強度についても30％
以上に添加しても余り向上しない。
【表】
【表】
製造例 10
製造例５における第８表のベースコンクリート
配合のものに対して分子量80000のスルフオン化
メラミン樹脂とメチロールメラミンを等重量に混
合した樹脂分を０〜35％の範囲内において混入し
て得られた各コンクリートによる成形体につい
て、前述同様に加熱処理し、その曲げ強度および
圧縮強度を測定した結果は次の第21表の通りであ
つて、0.5％を超えた添加によつて曲げおよび圧
縮の何れもが好ましい強度向上を得ていることが
明らかであり、一方20％以上となるとその向上が
乏しく、特に30％を超えた添加によつても強度向
上は殆どない。
配合のものに対して分子量80000のスルフオン化
メラミン樹脂とメチロールメラミンを等重量に混
合した樹脂分を０〜35％の範囲内において混入し
て得られた各コンクリートによる成形体につい
て、前述同様に加熱処理し、その曲げ強度および
圧縮強度を測定した結果は次の第21表の通りであ
つて、0.5％を超えた添加によつて曲げおよび圧
縮の何れもが好ましい強度向上を得ていることが
明らかであり、一方20％以上となるとその向上が
乏しく、特に30％を超えた添加によつても強度向
上は殆どない。
【表】
更に上記したような製造例によるものについて
の材令による変化についても検討した。即ち代表
的にスルフオン化メラミン樹脂、メチロールメラ
ミンおよびそれらの等重量混合による樹脂分を何
れも５％配合したものと、その比較例としてそれ
らの樹脂分を全く添加しないものおよび同じく樹
脂分を添加しても本発明方法による加熱処理を行
わないで、20℃の水中養生を行つたものについて
その曲げ強度および圧縮強度の材令による変化を
要約して示しているが添付図面第１図と第２図で
ある。 即ち第１図はペーストを用いた場合で、その配
合はセメント100部にカーボン繊維1.5部を混合
し、上記のように樹脂分を加え、または混入しな
いものであつて、Ｗ／Ｃは22％とされた場合であ
り、又第２図は製造例５において第８表に示した
ような配合によるコンクリートの場合である。本
発明方法によるものはその加熱処理を何れも150
℃×180minの高圧高温蒸気養生で行ない、その
後は温度60％、20℃の条件に保持したものであ
る。 然してこのような第１，２図によるときは、ペ
ーストによる第１図において本発明のものは材令
28日の場合に、曲げ強度で加熱を行わない比較材
（原料組成は本発明とは全く同じ）に対し、150〜
300Kg／cm2程度高いものとなり、圧縮強度では200
〜400Kg／cm2程度向上したものとなる。又コンク
リートの第２図の場合においても本発明のものは
水中養生による比較材（原料組成は本発明と全く
同じ）に対し曲げ強度で30Kg／cm2程度高く、又圧
縮強度では300Kg／cm2程度も高いものの得られる
ことは明らかである。 「発明の効果」 以上説明したような本発明によるときはこの種
ポルトランドセメントなどの水硬性物質を用いた
部材を製造するに当つてスルフオン化メラミン樹
脂を添加混入し、しかも該混練物を成形してから
加熱処理することによつて適切な強度向上を図ら
しめ、比較的少ない樹脂分の添加で有効な品質の
向上をもたらしめるものであるから工業的にその
効果の大きい発明である。
の材令による変化についても検討した。即ち代表
的にスルフオン化メラミン樹脂、メチロールメラ
ミンおよびそれらの等重量混合による樹脂分を何
れも５％配合したものと、その比較例としてそれ
らの樹脂分を全く添加しないものおよび同じく樹
脂分を添加しても本発明方法による加熱処理を行
わないで、20℃の水中養生を行つたものについて
その曲げ強度および圧縮強度の材令による変化を
要約して示しているが添付図面第１図と第２図で
ある。 即ち第１図はペーストを用いた場合で、その配
合はセメント100部にカーボン繊維1.5部を混合
し、上記のように樹脂分を加え、または混入しな
いものであつて、Ｗ／Ｃは22％とされた場合であ
り、又第２図は製造例５において第８表に示した
ような配合によるコンクリートの場合である。本
発明方法によるものはその加熱処理を何れも150
℃×180minの高圧高温蒸気養生で行ない、その
後は温度60％、20℃の条件に保持したものであ
る。 然してこのような第１，２図によるときは、ペ
ーストによる第１図において本発明のものは材令
28日の場合に、曲げ強度で加熱を行わない比較材
（原料組成は本発明とは全く同じ）に対し、150〜
300Kg／cm2程度高いものとなり、圧縮強度では200
〜400Kg／cm2程度向上したものとなる。又コンク
リートの第２図の場合においても本発明のものは
水中養生による比較材（原料組成は本発明と全く
同じ）に対し曲げ強度で30Kg／cm2程度高く、又圧
縮強度では300Kg／cm2程度も高いものの得られる
ことは明らかである。 「発明の効果」 以上説明したような本発明によるときはこの種
ポルトランドセメントなどの水硬性物質を用いた
部材を製造するに当つてスルフオン化メラミン樹
脂を添加混入し、しかも該混練物を成形してから
加熱処理することによつて適切な強度向上を図ら
しめ、比較的少ない樹脂分の添加で有効な品質の
向上をもたらしめるものであるから工業的にその
効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであつ
て、第１図はペーストを用いた本発明によるもの
と、その比較材について材令による圧縮及び曲げ
の各強度変化を要約して示した図表、第２図はコ
ンクリートを用いた場合における本発明によるも
のと比較材について第１図と同様の関係を要約し
て示した図表である。
て、第１図はペーストを用いた本発明によるもの
と、その比較材について材令による圧縮及び曲げ
の各強度変化を要約して示した図表、第２図はコ
ンクリートを用いた場合における本発明によるも
のと比較材について第１図と同様の関係を要約し
て示した図表である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ポルトランドセメントその他の水硬性無機質
粉末又は該水硬性無機質粉末に骨材その他の配合
材を添加し混練するに当り、分子量が8000〜
200000のスルフオン化メラミン樹脂を添加混入せ
しめて成形してから常温以上の加熱処理すること
を特徴とする水硬性無機質部材の製造方法。 ２ 川砂その他の細骨材と粗骨材或いは繊維材の
ような少なくとも200℃程度の温度で変質するこ
とのない材料を骨材として用いる特許請求の範囲
第１項に記載の水硬性無機質部材の製造方法。 ３ 混練時にアニオン系界面活性剤をも添加して
混合する特許請求の範囲第１項または第２項の何
れか１つに記載の水硬性無機質部材の製造方法。 ４ アクリルエマルジヨンのような高分子レジン
をも添加して混合する特許請求の範囲第１項から
第３項の何れかに記載の水硬性無機質部材の製造
方法。 ５ ナフタレンスルフオン酸、ドデシルベンゼン
スルフオン酸、パラトルエンスルフオン酸および
それらのアミン塩、リン酸のブタノールエステ
ル、テトラクロールフタル酸のブタノールエステ
ルおよび無機塩の何れか１種または２種以上を触
媒として用いる特許請求の範囲第１項から第４項
の何れか１つに記載の水硬性無機質部材の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2292786A JPS62182144A (ja) | 1986-02-06 | 1986-02-06 | 水硬性無機質部材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2292786A JPS62182144A (ja) | 1986-02-06 | 1986-02-06 | 水硬性無機質部材の製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32232496A Division JPH09328348A (ja) | 1996-11-18 | 1996-11-18 | 水硬性無機質部材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62182144A JPS62182144A (ja) | 1987-08-10 |
| JPH0549620B2 true JPH0549620B2 (ja) | 1993-07-26 |
Family
ID=12096262
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2292786A Granted JPS62182144A (ja) | 1986-02-06 | 1986-02-06 | 水硬性無機質部材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62182144A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02282539A (ja) * | 1989-04-25 | 1990-11-20 | Taisei Corp | 無機質薄肉ｐｃ型枠を使用したｒｃ躯体工法 |
| JP2515026Y2 (ja) * | 1989-07-05 | 1996-10-23 | 大成建設株式会社 | 最下階スラブの湧水処理構造 |
| JPH04363201A (ja) * | 1991-06-10 | 1992-12-16 | Nippon Funen Kk | 人工石の製造方法 |
| JPH04364901A (ja) * | 1991-06-11 | 1992-12-17 | Nippon Funen Kk | 模様のある人工石の製造方法 |
| JP2668672B2 (ja) * | 1991-06-19 | 1997-10-27 | 日本フネン株式会社 | ドア枠とその飾枠 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5253917A (en) * | 1975-10-28 | 1977-04-30 | Tanto Kk | Method of production of gypsum product |
| JPS5364228A (en) * | 1976-11-22 | 1978-06-08 | Mitsubishi Chem Ind | Manufacture of rock woollcontaining foamed gypsum molded plate |
| JPS59202810A (ja) * | 1983-05-06 | 1984-11-16 | 電気化学工業株式会社 | 超高強度コンクリ−ト杭の製法 |
| JPS6016848A (ja) * | 1983-07-04 | 1985-01-28 | 花王株式会社 | セメント混和剤 |
| JPS6021839A (ja) * | 1983-07-12 | 1985-02-04 | 梅沢 徳弘 | セメント成型体の製造方法 |
| JPS61146747A (ja) * | 1984-12-14 | 1986-07-04 | 花王株式会社 | セメント分散剤 |
-
1986
- 1986-02-06 JP JP2292786A patent/JPS62182144A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62182144A (ja) | 1987-08-10 |
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