JPH0569275B2 - - Google Patents
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- JPH0569275B2 JPH0569275B2 JP61189277A JP18927786A JPH0569275B2 JP H0569275 B2 JPH0569275 B2 JP H0569275B2 JP 61189277 A JP61189277 A JP 61189277A JP 18927786 A JP18927786 A JP 18927786A JP H0569275 B2 JPH0569275 B2 JP H0569275B2
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- cavity resonator
- door
- shaped conductor
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Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は高周波加熱装置のドア構造の改良に関
する。
する。
従来の技術
高周波加熱装置のドア周縁に特性インピーダン
スの異なる溝を深さ方向に設け、この溝の深さ方
向の特性インピーダンスを不連続にすることによ
り、実質的深さが使用波長の４分の１より小さく
しても、溝の入口でのインピーダンスが最大とな
り、チヨーク溝と同様に漏洩電波を少なくするこ
とができるという提案が特開昭60−25190号公報
にある。この従来例では、溝の深さ方向に幅の異
なる溝を設けたり、溝の周壁の形状を深さ方向に
変形するなどかなりの形状が複雑である。また、
特性インピーダンスの不連続部における反射防止
を考慮する必要がある。
スの異なる溝を深さ方向に設け、この溝の深さ方
向の特性インピーダンスを不連続にすることによ
り、実質的深さが使用波長の４分の１より小さく
しても、溝の入口でのインピーダンスが最大とな
り、チヨーク溝と同様に漏洩電波を少なくするこ
とができるという提案が特開昭60−25190号公報
にある。この従来例では、溝の深さ方向に幅の異
なる溝を設けたり、溝の周壁の形状を深さ方向に
変形するなどかなりの形状が複雑である。また、
特性インピーダンスの不連続部における反射防止
を考慮する必要がある。
また、第７図で示すように、ドア５の外周に電
波漏洩防止用の空胴共振器１２を屈曲形成してロ
字状断面とし、空胴共振器１２の一周壁である張
出面１１の端部切口と空胴共振器１２の他の壁面
（第１の壁面８）とを対向させた入口２５を有す
る構造が実開昭61−795号公報に示されている。
この従来例では空胴共振器１２の周壁が複数の導
体片に分割されていることは記載されていない。
したがつて空胴共振器１２内には第８図に示す進
行方向がyz面以外にも生じる高次モードの電波
が入つてくるため、空胴共振器１２が共振状態か
ら外れ、電波漏洩防止効果が小さくなる。仮りに
第７図の空胴共振器１２の立上り面２３と張出面
１１を長手方向（ｘ方向）に使用波長の1/2より
小さい幅の導体片に分割したと考える。この場
合、空胴共振器１２を等価容量Ｃと等価インダク
タンスＬとから成る並列共振素子をドア５の長手
方向（ｘ方向）に複数個並べたものとみなせる。
各並列共振素子において、後述の(2)式で示すよう
に、空胴共振器１２の入口２５と空胴断面の面積
中心Ｏの距離lMと、入口寸法Ｇとの比lM／Ｇが大
きいほぼ等価容量Ｃが大きくなる。第７図の空胴
共振器１２ではlM／Ｇ＝1.0で、後述する本発明
のlM／Ｇ≧1.5に比べて等価容量Ｃが小さくなる。
その分だけ後述の(3)式より等価インダクタンスＬ
を大きくして漏洩電波の周波数に共振させるよう
にしなければならない。そのため、後述の(1)式か
ら明らかなように、空胴共振器１２の断面ABを
大きくする必要があるので、従来例の空胴共振器
１２は大形となり、ドアの小形化、低コスト化に
は不向きである。
波漏洩防止用の空胴共振器１２を屈曲形成してロ
字状断面とし、空胴共振器１２の一周壁である張
出面１１の端部切口と空胴共振器１２の他の壁面
（第１の壁面８）とを対向させた入口２５を有す
る構造が実開昭61−795号公報に示されている。
この従来例では空胴共振器１２の周壁が複数の導
体片に分割されていることは記載されていない。
したがつて空胴共振器１２内には第８図に示す進
行方向がyz面以外にも生じる高次モードの電波
が入つてくるため、空胴共振器１２が共振状態か
ら外れ、電波漏洩防止効果が小さくなる。仮りに
第７図の空胴共振器１２の立上り面２３と張出面
１１を長手方向（ｘ方向）に使用波長の1/2より
小さい幅の導体片に分割したと考える。この場
合、空胴共振器１２を等価容量Ｃと等価インダク
タンスＬとから成る並列共振素子をドア５の長手
方向（ｘ方向）に複数個並べたものとみなせる。
各並列共振素子において、後述の(2)式で示すよう
に、空胴共振器１２の入口２５と空胴断面の面積
中心Ｏの距離lMと、入口寸法Ｇとの比lM／Ｇが大
きいほぼ等価容量Ｃが大きくなる。第７図の空胴
共振器１２ではlM／Ｇ＝1.0で、後述する本発明
のlM／Ｇ≧1.5に比べて等価容量Ｃが小さくなる。
その分だけ後述の(3)式より等価インダクタンスＬ
を大きくして漏洩電波の周波数に共振させるよう
にしなければならない。そのため、後述の(1)式か
ら明らかなように、空胴共振器１２の断面ABを
大きくする必要があるので、従来例の空胴共振器
１２は大形となり、ドアの小形化、低コスト化に
は不向きである。
なお、第７図は実開昭61−795号公報の明細書
の図面の各部寸法を同一比率で示したものであ
り、また、構成要素の名称および番号は本実施例
と対応する部分は同じにしてある。
の図面の各部寸法を同一比率で示したものであ
り、また、構成要素の名称および番号は本実施例
と対応する部分は同じにしてある。
発明が解決しようとする問題点
溝の深さ方向に、複雑な形状をした溝を設ける
必要があり、また特性インピーダンスの不連続部
における反射防止に手間が掛かつたり、ドアの小
形化に不向きな点である。
必要があり、また特性インピーダンスの不連続部
における反射防止に手間が掛かつたり、ドアの小
形化に不向きな点である。
問題点を解決するための手段
ドア周囲にロ字状断面を持つ漏洩電波防止用の
空胴共振器を設け、この空胴共振器の４面のうち
３面をドアの周囲の長手方向に設けた多数のコ字
状導体片で形成し、残りの一面とコ字状導体片の
端部切口とを互いに対向させて上記空胴共振器に
漏洩電波を導き入れる入口とし、かつこの入口と
空胴断面の面積中心の距離lMと、入口寸法Ｇとの
比lM／Ｇを1.5以上とし、又入力をふさぐ誘電体
カバーとそれから突き出た複数の容量調整素子と
を設け、それらを特定の位置に設けたものであ
る。
空胴共振器を設け、この空胴共振器の４面のうち
３面をドアの周囲の長手方向に設けた多数のコ字
状導体片で形成し、残りの一面とコ字状導体片の
端部切口とを互いに対向させて上記空胴共振器に
漏洩電波を導き入れる入口とし、かつこの入口と
空胴断面の面積中心の距離lMと、入口寸法Ｇとの
比lM／Ｇを1.5以上とし、又入力をふさぐ誘電体
カバーとそれから突き出た複数の容量調整素子と
を設け、それらを特定の位置に設けたものであ
る。
作 用
上記のように構成することにより、コ字状導体
片により漏洩しようとする電波は伝搬モードのう
ち波長が最も短いTEM波としてロ字状断面の空
胴共振器内に導き入れられる。この空胴共振器
は、近似的に１巻きの筒状コイルとして空胴断面
積に比例した等価インダクタンスＬと、空胴の入
口付近の乱れ電界に基づく等価容量Ｃとから成る
並列共振素子を形成する。空胴の入口を小さくす
るほどＣが大きくなり、その分だけＬを小さくで
きる。すなわち空胴断面積を小さくできる。ロ字
状断面の各辺がそれぞれ使用波長の４分の１より
も小さい寸法で、電波シール効果が最大となる。
片により漏洩しようとする電波は伝搬モードのう
ち波長が最も短いTEM波としてロ字状断面の空
胴共振器内に導き入れられる。この空胴共振器
は、近似的に１巻きの筒状コイルとして空胴断面
積に比例した等価インダクタンスＬと、空胴の入
口付近の乱れ電界に基づく等価容量Ｃとから成る
並列共振素子を形成する。空胴の入口を小さくす
るほどＣが大きくなり、その分だけＬを小さくで
きる。すなわち空胴断面積を小さくできる。ロ字
状断面の各辺がそれぞれ使用波長の４分の１より
も小さい寸法で、電波シール効果が最大となる。
実施例
本発明の一実施例による高周波加熱装置の構成
および作用を図面とともに説明する。
および作用を図面とともに説明する。
第１図および第２図において、１は加熱室で、
２は加熱室１の開口部を取り囲むフランジで、３
は外箱である。４は加熱室１内を覗くためにドア
５の中央部にできるだけ広範囲に設けた小穴群で
ある。６はこの小穴群４の周囲を取り囲む段部
で、この段部６は小穴群４の内面に固着した透光
性のドア内カバー１５の端部が清掃の際などには
がれるのを防ぐと共に、ドア５閉成時にフランジ
２と平面接触する封口面７の平面度を良くするも
のである。８は封口面７の端部よりフランジ２に
対して略直角に折り曲げた第１の壁面である。９
は第１の壁面８の端部よりフランジ２に対して略
平行に延長した第２の壁面である。１０は第２の
壁面９に溶接した多数のコ字状導体片である。こ
のコ字状導体片１０は第２の壁面９に溶接される
取り付け面１９と、第１の壁面８にほぼ平行に対
向する立ち上がり面２３と、端部切口を第１の壁
面８に対向させた張出面１１との３面から成る。
ドア５の周囲の長手方向に対する各コ字状導体片
１０の幅Ｄ（第３図のｘ方向）は使用波長の２分
の１よりも小さくしている。
２は加熱室１の開口部を取り囲むフランジで、３
は外箱である。４は加熱室１内を覗くためにドア
５の中央部にできるだけ広範囲に設けた小穴群で
ある。６はこの小穴群４の周囲を取り囲む段部
で、この段部６は小穴群４の内面に固着した透光
性のドア内カバー１５の端部が清掃の際などには
がれるのを防ぐと共に、ドア５閉成時にフランジ
２と平面接触する封口面７の平面度を良くするも
のである。８は封口面７の端部よりフランジ２に
対して略直角に折り曲げた第１の壁面である。９
は第１の壁面８の端部よりフランジ２に対して略
平行に延長した第２の壁面である。１０は第２の
壁面９に溶接した多数のコ字状導体片である。こ
のコ字状導体片１０は第２の壁面９に溶接される
取り付け面１９と、第１の壁面８にほぼ平行に対
向する立ち上がり面２３と、端部切口を第１の壁
面８に対向させた張出面１１との３面から成る。
ドア５の周囲の長手方向に対する各コ字状導体片
１０の幅Ｄ（第３図のｘ方向）は使用波長の２分
の１よりも小さくしている。
又、第１の壁面８とコ字状導体片１０とで囲ま
れたロ字状断面は狭小な入口２５を有する空胴共
振器１２を形成する。この空胴共振器１２の入口
２５をふさぐ不透明の誘電体カバー１３の最外周
内面から突き出した突起片１４は、コ字状導体片
１０の立ち上がり面２３に設けた取り付け穴１８
に引つ掛かるようになつている。ドア５の前面を
覆う透光性のドア外カバー１６を保持するための
誘電体製のドア外枠２４から突き出した突起片１
７は第２の壁面９の最外周縁端部２０に引つ掛か
るようになつている。
れたロ字状断面は狭小な入口２５を有する空胴共
振器１２を形成する。この空胴共振器１２の入口
２５をふさぐ不透明の誘電体カバー１３の最外周
内面から突き出した突起片１４は、コ字状導体片
１０の立ち上がり面２３に設けた取り付け穴１８
に引つ掛かるようになつている。ドア５の前面を
覆う透光性のドア外カバー１６を保持するための
誘電体製のドア外枠２４から突き出した突起片１
７は第２の壁面９の最外周縁端部２０に引つ掛か
るようになつている。
また、第５図に示すように、誘電体カバー１３
から空胴共振器１２内に突き出した複数の容量調
整素子２６，２７のうち少なくとも一つを張出面
１１の端部切口近傍に配置し、コ字状導体片１０
が外部より衝撃が加わつたときの変形（入口２５
が小さくなる方向）を防止している。
から空胴共振器１２内に突き出した複数の容量調
整素子２６，２７のうち少なくとも一つを張出面
１１の端部切口近傍に配置し、コ字状導体片１０
が外部より衝撃が加わつたときの変形（入口２５
が小さくなる方向）を防止している。
次に上記のように構成した実施例の作用効果を
説明する。加熱室１開口部を取り囲むフランジ２
と封口面７との平面接触部に向かう入射電波に対
して、第４図のような簡易等価回路によつて定性
的に電波シール効果を説明する。２１はフランジ
２と封口面７との平面接触部に対応する容量で、
一種のバイパスコンデンサとして作用する。平面
接触部は平行板線路と考えられ、この線路の容量
は平行のギヤツプに反比例するので容量２１は上
記平面接触部のギヤツプが小さいほど大きくな
り、電波シール効果が増す。コ字状導体片１０の
幅Ｄ（第３図のｘ方向）を使用波長の２分の１よ
り小さくしているので、第１の壁面８と各コ字状
導体片１０とで形成されたロ字状断面を持つ空胴
共振器１２の内部に入り込んだ電波の進行方向は
第３図のyz面内に限定される。張出面１１が無
ければ第６図のように電界が分布し、平行板線路
の長さｌが自由空間波長λの約４分の１で並列共
振を起こし、インピーダンスが最大となり、電波
漏洩を防止することができるが、2450MHzの高周
波加熱装置ではｌは30.6mmで、これをドアに実装
しようとすると厚くなり、意匠的にもコスト的に
も不利である。
説明する。加熱室１開口部を取り囲むフランジ２
と封口面７との平面接触部に向かう入射電波に対
して、第４図のような簡易等価回路によつて定性
的に電波シール効果を説明する。２１はフランジ
２と封口面７との平面接触部に対応する容量で、
一種のバイパスコンデンサとして作用する。平面
接触部は平行板線路と考えられ、この線路の容量
は平行のギヤツプに反比例するので容量２１は上
記平面接触部のギヤツプが小さいほど大きくな
り、電波シール効果が増す。コ字状導体片１０の
幅Ｄ（第３図のｘ方向）を使用波長の２分の１よ
り小さくしているので、第１の壁面８と各コ字状
導体片１０とで形成されたロ字状断面を持つ空胴
共振器１２の内部に入り込んだ電波の進行方向は
第３図のyz面内に限定される。張出面１１が無
ければ第６図のように電界が分布し、平行板線路
の長さｌが自由空間波長λの約４分の１で並列共
振を起こし、インピーダンスが最大となり、電波
漏洩を防止することができるが、2450MHzの高周
波加熱装置ではｌは30.6mmで、これをドアに実装
しようとすると厚くなり、意匠的にもコスト的に
も不利である。
本実施例のように、張出面１１を設けて、ロ字
状断面を持ち狭小な入口２５を有する空胴共振器
１２を形成した場合は、第５図のような電界分布
となる。この場合、張出面１１の端部切口付近と
第１の壁面８との間に電気力線の大部分が集まつ
ている。空胴共振器１２は第４図において等価イ
ンダクタンスＬと等価容量Ｃとから成る並列共振
素子として表されている。等価インダクタンスＬ
は、近似的に空胴共振器１２と同じ断面の１巻き
の筒状コイルとして働き、そのコイルの定数とし
ての等価的なインダクタンスを意味し、筒軸方向
（ｘ方向）の単位長あたりの値は(1)式のようにな
る。また、等価容量Ｃは空胴共振器１２の入口２
５付近の乱れ電界に基づくもので、近似的に(2)式
で与えられる。
状断面を持ち狭小な入口２５を有する空胴共振器
１２を形成した場合は、第５図のような電界分布
となる。この場合、張出面１１の端部切口付近と
第１の壁面８との間に電気力線の大部分が集まつ
ている。空胴共振器１２は第４図において等価イ
ンダクタンスＬと等価容量Ｃとから成る並列共振
素子として表されている。等価インダクタンスＬ
は、近似的に空胴共振器１２と同じ断面の１巻き
の筒状コイルとして働き、そのコイルの定数とし
ての等価的なインダクタンスを意味し、筒軸方向
（ｘ方向）の単位長あたりの値は(1)式のようにな
る。また、等価容量Ｃは空胴共振器１２の入口２
５付近の乱れ電界に基づくもので、近似的に(2)式
で与えられる。
Ｌ＝μ0AB ……(1)
Ｃ＝（２／πloge√2elM／Ｇ−Ｋ）ε0 ……(2)
ここで
AB：空胴共振器１２のロ字状断面の面積
μ0：空胴共振器１２内の媒質の透磁率
ｅ：2.72
lM：空胴共振器１２の入口２５と空胴断面の
面積中心Ｏとの距離 ε0：空胴共振器１２内の媒質の誘電率 Ｋ：入口２５付近の形状に関係する補正項 Ｇ：入口２５の間隙（入口寸法） 空胴共振器１２の共振周波数0は(3)式で表せ
る。
面積中心Ｏとの距離 ε0：空胴共振器１２内の媒質の誘電率 Ｋ：入口２５付近の形状に関係する補正項 Ｇ：入口２５の間隙（入口寸法） 空胴共振器１２の共振周波数0は(3)式で表せ
る。
0＝１／2π√LC ……(3)
(2)式より入口２５の間隙Ｇを小さくするほど、
あるいはlM／Ｇを大きくするほど等価容量Ｃが大
きくなることがわかる。共振周波数0を一定とす
ると、等価容量Ｃが大きくなるほど等価インダク
タンスＬが小さくてよいことが(3)式からわかる。
等価インダクタンスＬを小さくするには(1)式より
空胴共振器１２のロ字状断面の面積ABを小さく
すればよい。すなわち、空胴共振器１２を小形に
するためには、入口２５の間隙Ｇを狭くして等価
容量Ｃを大きくし、その分だけ空胴面積ABを小
さくして等価インダクタンスＬを小さくし、一定
の共振周波数0（高周波加熱装置の加熱周波数）
で並列共振を起こさせて、入口２５におけるイン
ピーダンスを最大にし電波漏洩を防止すればよ
い。
あるいはlM／Ｇを大きくするほど等価容量Ｃが大
きくなることがわかる。共振周波数0を一定とす
ると、等価容量Ｃが大きくなるほど等価インダク
タンスＬが小さくてよいことが(3)式からわかる。
等価インダクタンスＬを小さくするには(1)式より
空胴共振器１２のロ字状断面の面積ABを小さく
すればよい。すなわち、空胴共振器１２を小形に
するためには、入口２５の間隙Ｇを狭くして等価
容量Ｃを大きくし、その分だけ空胴面積ABを小
さくして等価インダクタンスＬを小さくし、一定
の共振周波数0（高周波加熱装置の加熱周波数）
で並列共振を起こさせて、入口２５におけるイン
ピーダンスを最大にし電波漏洩を防止すればよ
い。
加熱周波数が2450MHz、高周波出力が500wの
高周波加熱装置において、フランジ２と封口面７
との間の間隙を２mm、張出面１１と封口面７との
段差を３mm、コ字状導体片の幅Ｄを15mmとし、水
275mlを加熱してドア５の周囲から５cmの距離で
電波漏洩量を測定してみた。その結果Ｇ＝５mmの
ときAB＝15.4×15.9mm、lM／Ｇ＝2.1で、電波漏
洩量が0.1mw／cm2以下となり、Ｇ＝８mmと大きく
すると、上記と同程度に少ない電波漏洩量に抑え
るためにはAB＝20.4×18.4mm、lM／Ｇ＝1.75とい
うようにロ字状断面の面積も大きくなる。このよ
うな実験により、入口２５の間隙Ｇを４〜８mm位
と狭小にしてlM／Ｇを1.5以上にすることにより、
ロ字状断面の空胴共振器１２の寸法Ａおよび寸法
Ｂをそれぞれ使用波長λの４分の１である30.6mm
よりもかなり小さくできることが明らかとなつて
いる。
高周波加熱装置において、フランジ２と封口面７
との間の間隙を２mm、張出面１１と封口面７との
段差を３mm、コ字状導体片の幅Ｄを15mmとし、水
275mlを加熱してドア５の周囲から５cmの距離で
電波漏洩量を測定してみた。その結果Ｇ＝５mmの
ときAB＝15.4×15.9mm、lM／Ｇ＝2.1で、電波漏
洩量が0.1mw／cm2以下となり、Ｇ＝８mmと大きく
すると、上記と同程度に少ない電波漏洩量に抑え
るためにはAB＝20.4×18.4mm、lM／Ｇ＝1.75とい
うようにロ字状断面の面積も大きくなる。このよ
うな実験により、入口２５の間隙Ｇを４〜８mm位
と狭小にしてlM／Ｇを1.5以上にすることにより、
ロ字状断面の空胴共振器１２の寸法Ａおよび寸法
Ｂをそれぞれ使用波長λの４分の１である30.6mm
よりもかなり小さくできることが明らかとなつて
いる。
また、複数の容量調整素子２６，２７は等価容
量Ｃを調整して、並列共振を確実に得られるよう
にするものであるが、張出面１１の端部切口きん
ぼうにも配置してあるため、コ字状導体片１０の
変形防止に役立ち長期間にわたつて安定した電波
シール効果を保持することができる。
量Ｃを調整して、並列共振を確実に得られるよう
にするものであるが、張出面１１の端部切口きん
ぼうにも配置してあるため、コ字状導体片１０の
変形防止に役立ち長期間にわたつて安定した電波
シール効果を保持することができる。
発明の効果
以上のように本発明によると、多数のコ字状導
体片と第１の壁面とで囲まれたロ字状断面の空胴
共振器の入口をコ字状導体片の張出面の端部切口
と第１の壁面を対向させた構成で狭小なものと
し、かつlM／Ｇ≧1.5のように寸法を選んだので、
空胴共振器の断面寸法ＡおよびＢを使用波長λの
４分の１よりも小さくでき、空胴共振器の形状が
簡単となり、ドアの小形化、薄形化が図れ、また
容量調整素子のうち少なくとも一つが張出面の端
部切口近傍に配置しているため、空胴共振器の等
価容量の調節機能を持たせると同じにコ字状導体
片の外力（ｚ方向）による変形を防止し、電波シ
ール効果の安定性を高めている。
体片と第１の壁面とで囲まれたロ字状断面の空胴
共振器の入口をコ字状導体片の張出面の端部切口
と第１の壁面を対向させた構成で狭小なものと
し、かつlM／Ｇ≧1.5のように寸法を選んだので、
空胴共振器の断面寸法ＡおよびＢを使用波長λの
４分の１よりも小さくでき、空胴共振器の形状が
簡単となり、ドアの小形化、薄形化が図れ、また
容量調整素子のうち少なくとも一つが張出面の端
部切口近傍に配置しているため、空胴共振器の等
価容量の調節機能を持たせると同じにコ字状導体
片の外力（ｚ方向）による変形を防止し、電波シ
ール効果の安定性を高めている。
第１図は本発明の一実施例による高周波加熱装
置のドア５の金属部だけを示す要部斜視図、第２
図は同ドア周囲の電波シール部を示す要部断面
図、第３図は第１図におけるxyz方向を示す図、
第４図はドア５の電波シール部の簡易等価回路
図、第５図は同電波シール部の電界分布図、第６
図は同終端を短絡した平行板線路の電界分布図、
第７図は従来の電波シール構造を示す構成説明
図、第８図は同電界方向を示す図である。 １……加熱室、２……フランジ、４……小穴
群、５……ドア、６……段部、７……封口面、８
……第１の壁面、９……第２の壁面、１０……コ
字状導体片、１１……張出面、１２……空胴共振
器、１３……誘電体カバー、１９……取り付け
面、２３……立ち上がり面、２５……入口、２
６，２７……容量調整素子、lM……空胴共振器１
２の入口２５と空胴断面の面積中心Ｏとの距離、
Ｇ……入口寸法。
置のドア５の金属部だけを示す要部斜視図、第２
図は同ドア周囲の電波シール部を示す要部断面
図、第３図は第１図におけるxyz方向を示す図、
第４図はドア５の電波シール部の簡易等価回路
図、第５図は同電波シール部の電界分布図、第６
図は同終端を短絡した平行板線路の電界分布図、
第７図は従来の電波シール構造を示す構成説明
図、第８図は同電界方向を示す図である。 １……加熱室、２……フランジ、４……小穴
群、５……ドア、６……段部、７……封口面、８
……第１の壁面、９……第２の壁面、１０……コ
字状導体片、１１……張出面、１２……空胴共振
器、１３……誘電体カバー、１９……取り付け
面、２３……立ち上がり面、２５……入口、２
６，２７……容量調整素子、lM……空胴共振器１
２の入口２５と空胴断面の面積中心Ｏとの距離、
Ｇ……入口寸法。
Claims (1)
- １ 加熱室１開口部を開閉するドア５の周縁に漏
洩電波防止用の空胴共振器１２を設けた高周波加
熱装置において、ドア５の周縁に位置しドア５閉
成時には加熱室１開口部のフランジ２に平面接触
する封口面７と、この封口面７の端部よりフラン
ジ２に対して略直角に折れ曲げた第１の壁面８
と、この第１の壁面８と略直角の第２の壁面９と
を一枚の金属板から一体形成し、この第２の壁面
９にドア５の周囲の長手方向に使用波長の２分の
１よりも小さく分割した多数のコ字状導体片１０
を固着し、第１の壁面８とコ字状導体片１０とに
より各辺がいずれも使用波長の４分の１よりも小
さいロ字状断面を形成すると共に入口２５を有す
る空胴共振器１２を形成し、入口２５と空胴断面
の面積中心Ｏの距離lMと、入口寸法Ｇとの距離の
比（lM／Ｇ）を1.5以上とし、コ字状導体片１０
はドアとは別にベルト状金属板から一体形成され
たもので、第２の壁面９に固着する取り付け面１
９と、第１の壁面８にほぼ平行に対向する立ち上
がり面２３と、端部切口を第１の壁面８に対向さ
せた張出面１１との３面からなり、空胴共振器１
２の入口２５は張出面１１の端部切口と第１の壁
面８とを対向させて形成し、かつ入口２５をふさ
ぐ誘電体カバー１３とそれから空胴共振器１２内
に突き出した複数の容量調整素子２６，２７とを
設け、そのうち少なくとも一つをコ字状導体片１
０から第１の壁面に向かつて張り出した張出面１
１の端部切口近傍に配置したことを特徴とする高
周波加熱装置。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61189277A JPS6345795A (ja) | 1986-08-12 | 1986-08-12 | 高周波加熱装置 |
| GB8718229A GB2196520B (en) | 1986-08-07 | 1987-07-31 | Microwave heating apparatus |
| DE19873726002 DE3726002A1 (de) | 1986-08-07 | 1987-08-05 | Tuerdichtung fuer einen mikrowellenofen |
| KR1019870008619A KR900008074B1 (ko) | 1986-08-07 | 1987-08-06 | 초고주파 가열장치 |
| FR8711322A FR2602626B1 (fr) | 1986-08-07 | 1987-08-07 | Joint d'etancheite electromagnetique pour porte de dispositif de chauffage a micro-ondes, et dispositif de chauffage comportant un tel agencement |
| US07/082,471 US4868359A (en) | 1986-08-07 | 1987-08-07 | Radiation sealed door in a microwave heating apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61189277A JPS6345795A (ja) | 1986-08-12 | 1986-08-12 | 高周波加熱装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6345795A JPS6345795A (ja) | 1988-02-26 |
| JPH0569275B2 true JPH0569275B2 (ja) | 1993-09-30 |
Family
ID=16238622
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61189277A Granted JPS6345795A (ja) | 1986-08-07 | 1986-08-12 | 高周波加熱装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6345795A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08135279A (ja) * | 1994-11-07 | 1996-05-28 | Takigen Mfg Co Ltd | 左右兼用型扉用ロックハンドル装置 |
| JPH08135280A (ja) * | 1994-11-14 | 1996-05-28 | Takigen Mfg Co Ltd | 左右兼用型扉用ロックハンドル装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2812882B2 (ja) * | 1994-07-11 | 1998-10-22 | 良治 砂子 | ホタルイカの醤油漬けの製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50142546U (ja) * | 1974-05-13 | 1975-11-25 | ||
| JPS59230291A (ja) * | 1983-06-07 | 1984-12-24 | 松下電器産業株式会社 | 電波シ−ル装置 |
-
1986
- 1986-08-12 JP JP61189277A patent/JPS6345795A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08135279A (ja) * | 1994-11-07 | 1996-05-28 | Takigen Mfg Co Ltd | 左右兼用型扉用ロックハンドル装置 |
| JPH08135280A (ja) * | 1994-11-14 | 1996-05-28 | Takigen Mfg Co Ltd | 左右兼用型扉用ロックハンドル装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6345795A (ja) | 1988-02-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |