JPH0569274B2 - - Google Patents
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- JPH0569274B2 JPH0569274B2 JP61185519A JP18551986A JPH0569274B2 JP H0569274 B2 JPH0569274 B2 JP H0569274B2 JP 61185519 A JP61185519 A JP 61185519A JP 18551986 A JP18551986 A JP 18551986A JP H0569274 B2 JPH0569274 B2 JP H0569274B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wall surface
- cavity resonator
- door
- rising
- cavity
- Prior art date
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- Constitution Of High-Frequency Heating (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は高周波加熱装置のドア構造の改良に関
する。
する。
従来の技術
高周波加熱装置のドア周縁に特性インピーダン
スの異なる溝を深さ方向に設け、この溝の深さ方
向の特性インピーダンスを不連続にすることによ
り、実質的深さが使用波長の４分の１より小さく
しても、溝の入口でのインピーダンスが最大とな
り、チヨーク溝と同様に漏洩電波を少なくするこ
とができるという提案が特開昭60−25190号公報
にある。この従来例では、溝の深さ方向に幅の異
なる溝を設けたり、溝の周壁の形状を深さ方向に
変形するなどかなり形状が複雑である。また、特
性インピーダンスの不連続部における反射防止を
考慮する必要がある。
スの異なる溝を深さ方向に設け、この溝の深さ方
向の特性インピーダンスを不連続にすることによ
り、実質的深さが使用波長の４分の１より小さく
しても、溝の入口でのインピーダンスが最大とな
り、チヨーク溝と同様に漏洩電波を少なくするこ
とができるという提案が特開昭60−25190号公報
にある。この従来例では、溝の深さ方向に幅の異
なる溝を設けたり、溝の周壁の形状を深さ方向に
変形するなどかなり形状が複雑である。また、特
性インピーダンスの不連続部における反射防止を
考慮する必要がある。
また、第７図で示すように、ドア５の外周に電
波漏洩防止用の空胴共振器１２を屈曲形状してロ
字状断面とし、空胴共振器１２の一周壁である張
出面１１の端部切り口と空胴共振器１２の他の壁
面（第１の壁面８）とを対向させた入口２５を有
する構造が実開昭61−795号公報に示されている。
この従来例では空胴共振器１２の周壁が複数の導
体片に分割されているとは記載されていない。し
たがつて空胴共振器１２内には第８図に示す進行
方向がyz面以外にも生じる高次モードの電波が
入つてくるため、空胴共振器１２が共振状態から
外れ、電波漏洩防止効果が小さくなる。仮りに第
７図の空胴共振器１２の立ち上がり面２３と張出
面１１を長手方向（ｘ方向）に使用波長の1/2よ
り小さい幅の導体片に分割したと考える。この場
合、空胴共振器１２を等価容量Ｃと等価インダク
タンスＬとから成る並列共振素子をドア５の長手
方向（ｘ方向）に複数個並べたものとみなせる。
各並列共振素子において、後述の(2)式で示すよう
に、空胴共振器１２の入口２５と空胴断面の面積
中心Ｏの距離lMと、入口寸法Ｇとの比lM／Ｇが大
きいほど等価容量Ｃが大きくなる。
波漏洩防止用の空胴共振器１２を屈曲形状してロ
字状断面とし、空胴共振器１２の一周壁である張
出面１１の端部切り口と空胴共振器１２の他の壁
面（第１の壁面８）とを対向させた入口２５を有
する構造が実開昭61−795号公報に示されている。
この従来例では空胴共振器１２の周壁が複数の導
体片に分割されているとは記載されていない。し
たがつて空胴共振器１２内には第８図に示す進行
方向がyz面以外にも生じる高次モードの電波が
入つてくるため、空胴共振器１２が共振状態から
外れ、電波漏洩防止効果が小さくなる。仮りに第
７図の空胴共振器１２の立ち上がり面２３と張出
面１１を長手方向（ｘ方向）に使用波長の1/2よ
り小さい幅の導体片に分割したと考える。この場
合、空胴共振器１２を等価容量Ｃと等価インダク
タンスＬとから成る並列共振素子をドア５の長手
方向（ｘ方向）に複数個並べたものとみなせる。
各並列共振素子において、後述の(2)式で示すよう
に、空胴共振器１２の入口２５と空胴断面の面積
中心Ｏの距離lMと、入口寸法Ｇとの比lM／Ｇが大
きいほど等価容量Ｃが大きくなる。
第７図の空胴共振器１２ではlM／Ｇ＝1.0で、
後述する本発明のlM／Ｇ≧1.5に比べて等価容量
Ｃが小さくなる。その分だけ後述の(3)式より等価
インダクタンスＬを大きくして漏洩電波の周波数
に共振させるようにしなければならない。そのた
め、後述の(1)式から明らかなように、空胴共振器
１２の断面ABを大きくする必要があるので、従
来例の空胴共振器１２は大形となり、ドアの小形
化、低コスト化には不向きである。
後述する本発明のlM／Ｇ≧1.5に比べて等価容量
Ｃが小さくなる。その分だけ後述の(3)式より等価
インダクタンスＬを大きくして漏洩電波の周波数
に共振させるようにしなければならない。そのた
め、後述の(1)式から明らかなように、空胴共振器
１２の断面ABを大きくする必要があるので、従
来例の空胴共振器１２は大形となり、ドアの小形
化、低コスト化には不向きである。
なお、第７図は実開昭61−795号公報の明細書
の図面の各部寸法を同一比率で示したものであ
り、また、構成要素の名称および番号は本発明と
対応する部分は同じにしてある。
の図面の各部寸法を同一比率で示したものであ
り、また、構成要素の名称および番号は本発明と
対応する部分は同じにしてある。
発明が解決しようとする問題点
溝の深さ方向に、複雑な形状をした溝を設ける
必要があり、また、特性インピーダンスの不連続
部における反射防止に手間が掛かつたり、ドアの
小形化に不向きな点である。
必要があり、また、特性インピーダンスの不連続
部における反射防止に手間が掛かつたり、ドアの
小形化に不向きな点である。
問題点を解決するための手段
ドア周囲にロ字状断面を持つ漏洩電波防止用の
空胴共振器を設け、この空胴共振器の４面のうち
３面をドアの周囲に長手方向に設けた多数のコ字
状導体片で形成し、残りの一面とコ字状導体片の
端部切口とを互いに対向させて空胴共振器に漏洩
電波を導き入れる入口とし、かつこの入口と空胴
共振器面積中心の距離lMと、入口寸法Ｇとの比
lM／Ｇを1.5以上としたものである。
空胴共振器を設け、この空胴共振器の４面のうち
３面をドアの周囲に長手方向に設けた多数のコ字
状導体片で形成し、残りの一面とコ字状導体片の
端部切口とを互いに対向させて空胴共振器に漏洩
電波を導き入れる入口とし、かつこの入口と空胴
共振器面積中心の距離lMと、入口寸法Ｇとの比
lM／Ｇを1.5以上としたものである。
作 用
上記のように構成することにより、コ字状導体
片により漏洩しようとする電波は伝搬モードのう
ち波長が最も短いTEM波としてロ字状断面の空
胴共振器内に導き入れられる。この空胴共振器
は、近似的に１巻きの筒状コイルとして空胴断面
積に比例した等価インダクタンスＬと、空胴の入
口付近の乱れ電界に基づく等価容量Ｃとから成る
並列共振素子を形成する。空胴の入口を小さくす
るほどＣが大きくなり、その分だけＬを小さくで
きる。すなわち空胴断面積を小さくできる。ロ字
状断面の各辺がそれぞれ使用波長の４分の１より
も小さい寸法で、電波シール効果が最大となる。
片により漏洩しようとする電波は伝搬モードのう
ち波長が最も短いTEM波としてロ字状断面の空
胴共振器内に導き入れられる。この空胴共振器
は、近似的に１巻きの筒状コイルとして空胴断面
積に比例した等価インダクタンスＬと、空胴の入
口付近の乱れ電界に基づく等価容量Ｃとから成る
並列共振素子を形成する。空胴の入口を小さくす
るほどＣが大きくなり、その分だけＬを小さくで
きる。すなわち空胴断面積を小さくできる。ロ字
状断面の各辺がそれぞれ使用波長の４分の１より
も小さい寸法で、電波シール効果が最大となる。
実施例
本発明の一実施例による高周波加熱装置の構成
および作用を図面とともに説明する。
および作用を図面とともに説明する。
第１図および第２図において、１は加熱室で、
２は加熱室１の開口部を取り囲むフランジで、３
は外箱である。４は置で加熱室１内をのぞくため
にドア５の中央部にできるだけ広範囲に設けた小
穴群である。６はこの小穴群４の周囲を取り囲む
段部で、この段部６は小穴群４の内面に固着した
透光性のドア内カバー１５の端部が清掃の際など
にはがれるのを防ぐと共に、ドア５開成時にフラ
ンジ２と平面接触する封口面７の平面度を良くす
るものである。８は封口面７の端部よりフランジ
２に対して略直角に折り曲げた第１の壁面であ
る。９は第１の壁面８の端部よりフランジ２に対
して略平行に延長した第２の壁面である。２３は
第２の壁面９の端部からフランジ面２に向かつて
略直角に折れ曲がつた立ち上がり面である。１１
は立ち上がり面２３の端部から第１の壁面８に対
向して張り出した張出面である。封口面７、第１
の壁面８、第２の壁面９、立ち上がり面２３及び
張出面１１の５面は１枚の金属板から一体形成し
ている。張出面１１と上記立ち上がり面２３の両
者にドア５の周囲の長手方向に使用波長の２分の
１よりも小さい間隔で切り欠きを設けている。１
０は第２の壁面９と立ち上がり面２３と張出面１
１との３面からなるコ字状導体片である。状導体
片１０の幅Ｄ（第３図のｘ方向）は使用波長の２
分の１よりも小さくしている。また、第１の壁面
８とコ字状導体片１０とで囲まれたロ字状断面は
狭小な入口２５を有する空胴共振器１２を形成す
る。この空胴共振器１２の入口をふさぐ不透明の
誘電体カバー１３から突き出した突起片１４はコ
字状導体片１０の立ち上がり面２３に設けた取り
付け穴１８に引つ掛かるようになつている。ドア
５の前面を覆う透光性のドア外カバー１６を保持
するための誘電体製のドア外枠２４から突き出し
た突起片１７は取り付け穴１８の周辺に引つ掛か
るようになつている。
２は加熱室１の開口部を取り囲むフランジで、３
は外箱である。４は置で加熱室１内をのぞくため
にドア５の中央部にできるだけ広範囲に設けた小
穴群である。６はこの小穴群４の周囲を取り囲む
段部で、この段部６は小穴群４の内面に固着した
透光性のドア内カバー１５の端部が清掃の際など
にはがれるのを防ぐと共に、ドア５開成時にフラ
ンジ２と平面接触する封口面７の平面度を良くす
るものである。８は封口面７の端部よりフランジ
２に対して略直角に折り曲げた第１の壁面であ
る。９は第１の壁面８の端部よりフランジ２に対
して略平行に延長した第２の壁面である。２３は
第２の壁面９の端部からフランジ面２に向かつて
略直角に折れ曲がつた立ち上がり面である。１１
は立ち上がり面２３の端部から第１の壁面８に対
向して張り出した張出面である。封口面７、第１
の壁面８、第２の壁面９、立ち上がり面２３及び
張出面１１の５面は１枚の金属板から一体形成し
ている。張出面１１と上記立ち上がり面２３の両
者にドア５の周囲の長手方向に使用波長の２分の
１よりも小さい間隔で切り欠きを設けている。１
０は第２の壁面９と立ち上がり面２３と張出面１
１との３面からなるコ字状導体片である。状導体
片１０の幅Ｄ（第３図のｘ方向）は使用波長の２
分の１よりも小さくしている。また、第１の壁面
８とコ字状導体片１０とで囲まれたロ字状断面は
狭小な入口２５を有する空胴共振器１２を形成す
る。この空胴共振器１２の入口をふさぐ不透明の
誘電体カバー１３から突き出した突起片１４はコ
字状導体片１０の立ち上がり面２３に設けた取り
付け穴１８に引つ掛かるようになつている。ドア
５の前面を覆う透光性のドア外カバー１６を保持
するための誘電体製のドア外枠２４から突き出し
た突起片１７は取り付け穴１８の周辺に引つ掛か
るようになつている。
次に上記のように構成した実施例の作用効果を
説明する。加熱室１開口部を取り囲むフランジ２
と封口面７との平面接触部に向かう入射電波に対
して、第４図のような簡易等価回路によつて定性
的に電波シール効果を説明する。２１はフランジ
２と封口面７との平面接触部に対応する容量で、
一種のバイパスコンデンサとして作用する。平面
接触部は平行板線路と考えられ、この線路の容量
は平行のギヤツプに反比例するので容量２１は上
記平面接触部のギヤツプが小さいほど大きくな
り、電波シール効果が増す。コ字状導体片１０の
幅Ｄ（第３図のｘ方向）は使用波長の２分の１よ
り小さくしているので、第１の壁面８と各コ字状
導体片１０とで形成されたロ字状断面を持つ空胴
共振器１２の内部に入り込んだ電波の進行方向は
第３図のyz面内に限定される。張出面１１が無
ければ第６図のように電界が分布し、平行板線路
の長さｌが自由空間波長λの約４分に１で並列共
振を起こし、インピーダンスが最大となり、電波
漏洩を防止することができるが、2450MHzの高周
波加熱装置ではｌは30.6mmで、これをドアに実装
しようとすると厚くなり、意匠的にもコスト的に
も不利である。
説明する。加熱室１開口部を取り囲むフランジ２
と封口面７との平面接触部に向かう入射電波に対
して、第４図のような簡易等価回路によつて定性
的に電波シール効果を説明する。２１はフランジ
２と封口面７との平面接触部に対応する容量で、
一種のバイパスコンデンサとして作用する。平面
接触部は平行板線路と考えられ、この線路の容量
は平行のギヤツプに反比例するので容量２１は上
記平面接触部のギヤツプが小さいほど大きくな
り、電波シール効果が増す。コ字状導体片１０の
幅Ｄ（第３図のｘ方向）は使用波長の２分の１よ
り小さくしているので、第１の壁面８と各コ字状
導体片１０とで形成されたロ字状断面を持つ空胴
共振器１２の内部に入り込んだ電波の進行方向は
第３図のyz面内に限定される。張出面１１が無
ければ第６図のように電界が分布し、平行板線路
の長さｌが自由空間波長λの約４分に１で並列共
振を起こし、インピーダンスが最大となり、電波
漏洩を防止することができるが、2450MHzの高周
波加熱装置ではｌは30.6mmで、これをドアに実装
しようとすると厚くなり、意匠的にもコスト的に
も不利である。
本発明のように、張出面１１を設けて、ロ字状
断面を持ち狭小な入口２５を有する空胴共振器１
２を形成した場合は、第５図のような電界分布と
なる。この場合、張出面１１の端部切口付近と第
１の壁面８との間に電気力線の大部分が集まつて
いる。空胴共振器１２は第４図において等価イン
ダクタンスＬと等価容量Ｃとから成る並列共振素
子として表されている。等価インダクタンスＬ
は、近似的に空胴共振器１２と同じ断面の１巻き
の筒状コイルとして働き、そのコイルの定数とし
ての等価的なインダクタンスを意味し、筒軸方向
（ｘ方向）の単位長あたりの値は(1)式のようにな
る。また、等価容量Ｃは空胴共振器１２の入口２
５付近の乱れ電界に基づくもので、近似的に(2)式
で与えられる。
断面を持ち狭小な入口２５を有する空胴共振器１
２を形成した場合は、第５図のような電界分布と
なる。この場合、張出面１１の端部切口付近と第
１の壁面８との間に電気力線の大部分が集まつて
いる。空胴共振器１２は第４図において等価イン
ダクタンスＬと等価容量Ｃとから成る並列共振素
子として表されている。等価インダクタンスＬ
は、近似的に空胴共振器１２と同じ断面の１巻き
の筒状コイルとして働き、そのコイルの定数とし
ての等価的なインダクタンスを意味し、筒軸方向
（ｘ方向）の単位長あたりの値は(1)式のようにな
る。また、等価容量Ｃは空胴共振器１２の入口２
５付近の乱れ電界に基づくもので、近似的に(2)式
で与えられる。
Ｌ＝μ0AB ……(1)
Ｃ＝（２／πlog ｅ√2elm／Ｇ−Ｋ）εp ……(2)
ここで
AB：空胴共振器１２のロ字状断面の面積
μ0：空胴共振器１２内の媒質の透磁率
ｅ：2.72
lM：空胴共振器１２の入口２５と空胴断面の面
積中心Ｏとの距離 εp：空胴共振器１２内の媒質の誘電率 Ｋ：入口２５付近の形状に関係する補正項 Ｇ：入口２５の間隙（入口寸法） 空胴共振器１２の共振周波数0は(3)式で表せ
る。
積中心Ｏとの距離 εp：空胴共振器１２内の媒質の誘電率 Ｋ：入口２５付近の形状に関係する補正項 Ｇ：入口２５の間隙（入口寸法） 空胴共振器１２の共振周波数0は(3)式で表せ
る。
0＝１／2π√LC ……(3)
(2)式より入口２５の間隙Ｇを小さくするほど、
あるいはlM／Ｇを大きくするほど等価容量Ｃが大
きくなることがわかる。共振周波数0を一定とす
ると、等価容量Ｃが大きくなるほど等価インダク
タンスＬが小さくてよいことが(3)式からわかる。
等価インダクタンスＬを小さくするには(1)式より
空胴共振器１２のロ字状断面の面積ABを小さく
すればよい。すなわち、空胴共振器１２を小形に
するためには、入口２５の間隙Ｇを狭くして等価
容量Ｃを大きくし、その分だけ空胴面積ABを小
さくして等価インダクタンスＬを小さくし、一定
の共振周波数0（高周波加熱装置の加熱周波数）
で並列共振を起こさせて、入口２５におけるイン
ピーダンスを最大にし電波漏洩を防止すればよ
い。
あるいはlM／Ｇを大きくするほど等価容量Ｃが大
きくなることがわかる。共振周波数0を一定とす
ると、等価容量Ｃが大きくなるほど等価インダク
タンスＬが小さくてよいことが(3)式からわかる。
等価インダクタンスＬを小さくするには(1)式より
空胴共振器１２のロ字状断面の面積ABを小さく
すればよい。すなわち、空胴共振器１２を小形に
するためには、入口２５の間隙Ｇを狭くして等価
容量Ｃを大きくし、その分だけ空胴面積ABを小
さくして等価インダクタンスＬを小さくし、一定
の共振周波数0（高周波加熱装置の加熱周波数）
で並列共振を起こさせて、入口２５におけるイン
ピーダンスを最大にし電波漏洩を防止すればよ
い。
加熱周波数が2450MHz、高周波出力が500wの
高周波加熱装置において、フランジ２と封口面７
との間の間隙を２mm、張出面１１と封口面７との
段差を３mm、コ字状導体片の幅Ｄを15mmとし、水
275mlを加熱してドア５の周囲から５cmの距離で
電波漏洩量を測定してみた。その結果、Ｇ＝５mm
のときAB＝15.4×15.9mm、lM／Ｇ＝2.1で、電波
漏洩量が0.1mw／cm2以下となり、Ｇ＝８mmと大き
くすると、上記と同程度に少ない電波漏洩量に抑
えるためにはAB＝20.4×18.4mm、lM／Ｇ＝1.75と
いうようにロ字状断面の面積も大きくなる。この
ような実験により、入口２５の間隙Ｇを４〜８mm
位と狭小にしてlM／Ｇを1.5以上にすることによ
り、ロ字状断面の空胴共振器１２の寸法Ａおよび
寸法Ｂをそれぞれ使用波長λの４分の１である
30.6mmよりもかなり小さくできることが明らかと
なつている。
高周波加熱装置において、フランジ２と封口面７
との間の間隙を２mm、張出面１１と封口面７との
段差を３mm、コ字状導体片の幅Ｄを15mmとし、水
275mlを加熱してドア５の周囲から５cmの距離で
電波漏洩量を測定してみた。その結果、Ｇ＝５mm
のときAB＝15.4×15.9mm、lM／Ｇ＝2.1で、電波
漏洩量が0.1mw／cm2以下となり、Ｇ＝８mmと大き
くすると、上記と同程度に少ない電波漏洩量に抑
えるためにはAB＝20.4×18.4mm、lM／Ｇ＝1.75と
いうようにロ字状断面の面積も大きくなる。この
ような実験により、入口２５の間隙Ｇを４〜８mm
位と狭小にしてlM／Ｇを1.5以上にすることによ
り、ロ字状断面の空胴共振器１２の寸法Ａおよび
寸法Ｂをそれぞれ使用波長λの４分の１である
30.6mmよりもかなり小さくできることが明らかと
なつている。
さらに、ドア５とコ字状導体片１０とを１枚の
金属板より一体形成しているので、部品点数が少
なく、コスト的に有利である。
金属板より一体形成しているので、部品点数が少
なく、コスト的に有利である。
発明の効果
以上のように本発明によると、多数のコ字状導
体片と第１の壁面とで囲まれたロ字状断面の空胴
共振器の入口をコ字状導体片の端部切口と第１の
壁面を対向させた構成で狭小なものとし、かつ
lM／Ｇ≧1.5のように寸法を選んだので、空胴共
振器の断面寸法ＡおよびＢを使用波長λの４分の
１よりも小さくでき、共振空胴器の形状が簡単と
なり、ドアの小形化、薄形化が図れ、コンパクト
な高周波加熱装置を提供でき、さらにドアとコ字
状導体片とを１枚の金属板から一体形成している
ので、経済的波及効果も大なるものがある。
体片と第１の壁面とで囲まれたロ字状断面の空胴
共振器の入口をコ字状導体片の端部切口と第１の
壁面を対向させた構成で狭小なものとし、かつ
lM／Ｇ≧1.5のように寸法を選んだので、空胴共
振器の断面寸法ＡおよびＢを使用波長λの４分の
１よりも小さくでき、共振空胴器の形状が簡単と
なり、ドアの小形化、薄形化が図れ、コンパクト
な高周波加熱装置を提供でき、さらにドアとコ字
状導体片とを１枚の金属板から一体形成している
ので、経済的波及効果も大なるものがある。
第１図は本発明の一実施例による高周波加熱装
置のドア５の金属部だけを示す要部斜視図、第２
図は同ドア周囲の電波シール部を示す要部断面
図、第３図は第１図におけるxyz方向を示す図、
第４図はドア５の電波シール部簡易等価回路図、
第５図は同電波シール部の電界分布図、第６図は
同終端を短絡した平行板線路の電界分布図、第７
図は従来の電波シール構造を示す構成説明図、第
８図は同電界方向を示す図である。 １……加熱室、２……フランジ、４……小穴
群、５……ドア、６……段部、７……封口面、８
……第１の壁面、９……第２の壁面、１０……コ
字状導体片、１１……張出面、１２……コ字状導
体片、２３……立ち上がり面、２５……入口、lM
……空胴共振器１２の入口２５と空胴断面の面積
中心Ｏとの距離、Ｇ……入口寸法。
置のドア５の金属部だけを示す要部斜視図、第２
図は同ドア周囲の電波シール部を示す要部断面
図、第３図は第１図におけるxyz方向を示す図、
第４図はドア５の電波シール部簡易等価回路図、
第５図は同電波シール部の電界分布図、第６図は
同終端を短絡した平行板線路の電界分布図、第７
図は従来の電波シール構造を示す構成説明図、第
８図は同電界方向を示す図である。 １……加熱室、２……フランジ、４……小穴
群、５……ドア、６……段部、７……封口面、８
……第１の壁面、９……第２の壁面、１０……コ
字状導体片、１１……張出面、１２……コ字状導
体片、２３……立ち上がり面、２５……入口、lM
……空胴共振器１２の入口２５と空胴断面の面積
中心Ｏとの距離、Ｇ……入口寸法。
Claims (1)
- １ 加熱室１開口部を開閉するドア５の周縁に漏
洩電波防止用の空胴共振器１２を設けた高周波加
熱装置において、ドア５の周縁に位置しドア５閉
成時には加熱室１開口部のフランジ２に平面接触
する封口面７と、この封口面７の端部よりフラン
ジ２に対して略直角に折れ曲がつた第１の壁面８
と、この第１の壁面８と略直角の第２の壁面９
と、この第２の壁面９の端部から上記フランジ面
２に向かつて略直角に折れ曲がつた立ち上がり面
２３と、この立ち上がり面２３の端部から上記第
１の壁面８に対向して張り出した張出面１１とを
１枚の金属板から一体形成し、この張出面１１と
上記立ち上がり面２３の両者にドア５の周囲の長
手方向に使用波長の２分の１よりも小さい間隔で
切り欠きを設け、第２の壁面９と立ち上がり面２
３と張出面１１との３面から成るコ字状導体片１
０と第１の壁面８により各辺がいずれも使用波長
の４分の１よりも小さいロ字状断面を形成すると
共に入口２５を有する空胴共振器１２を形成し、
かつ入口２５と空胴断面の面積中心Ｏの距離lM
と、入口寸法Ｇとの距離の比（lM／Ｇ）を1.5以
上としたことを特徴とする高周波加熱装置。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61185519A JPS6343287A (ja) | 1986-08-07 | 1986-08-07 | 高周波加熱装置 |
| GB8718229A GB2196520B (en) | 1986-08-07 | 1987-07-31 | Microwave heating apparatus |
| DE19873726002 DE3726002A1 (de) | 1986-08-07 | 1987-08-05 | Tuerdichtung fuer einen mikrowellenofen |
| KR1019870008619A KR900008074B1 (ko) | 1986-08-07 | 1987-08-06 | 초고주파 가열장치 |
| FR8711322A FR2602626B1 (fr) | 1986-08-07 | 1987-08-07 | Joint d'etancheite electromagnetique pour porte de dispositif de chauffage a micro-ondes, et dispositif de chauffage comportant un tel agencement |
| US07/082,471 US4868359A (en) | 1986-08-07 | 1987-08-07 | Radiation sealed door in a microwave heating apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61185519A JPS6343287A (ja) | 1986-08-07 | 1986-08-07 | 高周波加熱装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6343287A JPS6343287A (ja) | 1988-02-24 |
| JPH0569274B2 true JPH0569274B2 (ja) | 1993-09-30 |
Family
ID=16172209
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61185519A Granted JPS6343287A (ja) | 1986-08-07 | 1986-08-07 | 高周波加熱装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6343287A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6372095A (ja) * | 1986-09-12 | 1988-04-01 | 株式会社日立ホームテック | 高周波加熱装置 |
| EP1401244B1 (en) | 2002-09-23 | 2011-02-16 | LG Electronics, Inc. | Constructional features in a microwave oven |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50142546U (ja) * | 1974-05-13 | 1975-11-25 | ||
| JPS5126178A (en) * | 1974-08-26 | 1976-03-03 | Takeji Kawahara | Kanzumeinryono seizoho |
| JPS59230291A (ja) * | 1983-06-07 | 1984-12-24 | 松下電器産業株式会社 | 電波シ−ル装置 |
| JPS61124092A (ja) * | 1984-11-20 | 1986-06-11 | 松下電器産業株式会社 | 高周波加熱装置の扉装置 |
-
1986
- 1986-08-07 JP JP61185519A patent/JPS6343287A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6343287A (ja) | 1988-02-24 |
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