JPH0579489B2 - - Google Patents

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JPH0579489B2
JPH0579489B2 JP59218824A JP21882484A JPH0579489B2 JP H0579489 B2 JPH0579489 B2 JP H0579489B2 JP 59218824 A JP59218824 A JP 59218824A JP 21882484 A JP21882484 A JP 21882484A JP H0579489 B2 JPH0579489 B2 JP H0579489B2
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mold
stamper
cavity
molten resin
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Takashi Segawa
Kunio Tsuboi
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Sony Corp
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Priority to EP85307410A priority patent/EP0178901B1/en
Priority to DE8585307410T priority patent/DE3582550D1/de
Priority to US06/788,740 priority patent/US4707321A/en
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Publication of JPH0579489B2 publication Critical patent/JPH0579489B2/ja
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    • B29C45/263—Moulds with mould wall parts provided with fine grooves or impressions, e.g. for record discs
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    • B29C45/46—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould
    • B29C45/56—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould using mould parts movable during or after injection, e.g. injection-compression moulding
    • B29C45/561—Injection-compression moulding
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    • B29C45/263—Moulds with mould wall parts provided with fine grooves or impressions, e.g. for record discs
    • B29C2045/2648—Outer peripheral ring constructions
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    • B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29C45/26—Moulds
    • B29C45/263—Moulds with mould wall parts provided with fine grooves or impressions, e.g. for record discs
    • B29C2045/2657—Drive means for the outer peripheral ring
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S425/00—Plastic article or earthenware shaping or treating: apparatus
    • Y10S425/81—Sound record

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
  • Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、例えばビデオデイスクやドローデイ
スク（DRAW・DISK）等の光学デイスクを射出
成形するのに最適な射出成形機に関するものであ
る。
〔従来技術〕
ビデオデイスクの射出成形機の公知例として例
えば特開昭54−69169号公報がある。この公知例
は、型締め状態（型閉じ状態の可動金型を固定金
型に数百トンの高圧で加圧している状態）で金型
のキヤビテイ内に溶融樹脂を射出して、スタンパ
ーの信号（ピツト）を転写したビデオデイスクを
成形するものである。
〔発明が解決しようとする問題点〕
ビデオデイスク等の光学デイスクを射出成形す
る上で、スタンパーの信号の転写性が良いこと
（スタンパーの中心側から最外周に至る全域にお
いて信号が均一に転写されること。）射出成形さ
れたデイスクの複屈折（この場合はデイスクの信
号読取り用の入射光と反射光との位相のずれ具合
を言い、主としてデイスクの内部歪が原因する。）
が極力小さいこと等が重要である。なお複屈折が
大きいと、デイスクの信号をデイテクターで読取
ることが出来なくなり、特に、ドローデイスクの
如く信号の書込み及び読取りの両方を行う光学デ
イスクでは、先に書込んだ信号をあとで読取るこ
とが出来なくなるので非常に重大である。そして
スタンパーの信号の転写性を良くし、かつ複屈折
を極力小さくする為にはデイスクの成形性が問題
となる。
そこで従来は、小径のコンパクトデイスク（直
径が12cm）に比べて大径のビデオデイスク（直径
が20〜30cm）には、成形性が良い（金型のキヤビ
テイ内での溶融樹脂の流動性が良くて成形し易い
こと。）アクリル樹脂を用いて射出成形していた
が、次のような問題点があつた。
(A) アクリル樹脂は吸湿性が大きい為に、アルミ
膜の密着性が弱く、アルミ膜が剥がれ易い等の
経時変化を発生し易い。
(B) アクリル樹脂は耐熱性が低い為に、２枚のデ
イスクを接着材にて貼り合せて成形する両面デ
イスクにおいて、２枚のデイスクを高温に加熱
して接着することが出来ず、デイスクの貼り合
せの密着力が弱い。
(C) アクリル樹脂は耐衝撃性が低い為に、落下等
の衝撃によつて容易に欠け易い。
なお従来から、小径のコンパクトデイスクはポ
リカーボネート樹脂を用いて射出成形している。
そしてポリカーボネート樹脂はアクリル樹脂に比
べて吸湿性が小さく、また耐熱性や耐衝撃性が共
に高いから、ポリカーボネート樹脂を用いて大径
のビデオデイスクを射出成形出来れば、上記の(A)
(B)(C)の問題点を克服することが出来る。
そこで、本発明の発明者は、ポリカーボネート
樹脂を用いて、前記公知例（特開昭54−69169号
公報）と同じ射出成形方法によつて大径のビデオ
デイスクを射出成形する実験を試みた。
しかしながら、この実験によつて成形されたビ
デオデイスクは、外周部分におけるスタンパーの
信号の転写性が悪かつたばかりか、特に、第９図
の測定値Ｃに示す如く複屈折が多大で、半径125
mm付近しか±35°以内の実用範囲を満足すること
が出来ず、信号を読出せる状態ではなかつた。
なおこの原因は、ポリカーボネート樹脂がアク
リル樹脂に比べて成形性が悪いことから、デイス
クの直径の違いによりキヤビテイ内での溶融樹脂
の流動性に大きな変化を生じる為と見られる。即
ち、コンパクトデイスクの如き小径のデイスクで
は、キヤビテイ内での溶融樹脂の流動性が比較的
良くて、キヤビテイ内の溶融樹脂の内外周の圧力
差が殆ど変わらないのに対して、ビデオデイスク
の如き大径のデイスクでは、キヤビテイ内での溶
融樹脂の流動性が極度に悪くなり、キヤビテイ内
の溶融樹脂に不要な応力を与えてしまつて、高分
子配合及び残留応力がキヤビテイ内の内外周の全
域において一様とならず、内部歪が多大に発生す
る為と見られる。
本発明は、ポリカーボネート樹脂等の成形性の
悪い樹脂を用いてビデオデイスクの如き大径の光
学デイスク等を射出成形する場合においても、キ
ヤビテイ内に射出された溶融樹脂の流動性を非常
に良くし、かつまた内部歪を極力少なくすること
が出来る射出成形機を提供しようとするものであ
る。
〔問題点を解決するための手段〕
本発明は、可動金型と固定金型との間に形成さ
れたキヤビテイ内に溶融樹脂を射出するように構
成され、上記可動金型に型締め圧を加えていない
状態で上記キヤビテイ内に溶融樹脂を射出し、こ
の射出工程中又は射出工程後に上記可動金型に型
締め圧を加えて上記キヤビテイ内の溶融樹脂をプ
レス成形するように構成した射出成形機におい
て、スタンパーの外周を外周スタンパー押えによ
つて上記可動金型に保持させ、上記固定金型の外
周に補助金型を型開き及び型閉じ方向に出入り自
在に嵌合し、この補助金型は型閉じ状態で上記外
周スタンパー押えの内周に挿入されると共に上記
スタンパーの外周部分との間にガス抜きに必要な
だけの〓間を保持させた状態で上記可動金型に追
従して上記固定金型外へ出入りされるように構成
したものである。
〔作用〕
本発明は、スタンパーの外周部分との間にガス
抜きに必要なだけの〓間を保持した状態で可動金
型に追従して固定金型内へ出入りされ、かつ型締
状態では外周スタンパー押えの内周に挿入される
ようになされた補助金型を固定金型の外周に配置
されているので、可動金型と固定金型との間に充
分な〓間を形成した状態で、補助金型と可動金型
と固定金型との間に形成されているキヤビテイ内
に溶融樹脂を射出することが出来て、ポリカーボ
ネート樹脂等の成形性の悪い溶融樹脂を射出する
場合においても、キヤビテイ内に射出された溶融
樹脂の流動性を非常に良くすることが出来る。こ
の結果、キヤビテイ内に溶融樹脂を射出する際
に、その溶融樹脂に不要な応力を与えてしまうよ
うなことを未然に防止することが出来る。しか
も、補助金型は可動金型に追従して出入り可能で
あることから、上記キヤビテイ内への溶融樹脂の
射出工程中または射出工程後に可動金型に型締め
圧を加えてキヤビテイ内の溶融樹脂をプレス成形
することが可能であり、このプレス成形により、
キヤビテイ内の溶融樹脂の高分子配合及び残留応
力をキヤビテイ内の内外周の全域において一様に
することが出来て、内部歪を極力少なくすること
が出来る。
〔実施例〕
以下、本発明を光学式のビデオデイスクの射出
成形機に適用した実施例を図面に基づき説明す
る。
先ず、第１図〜第４図によつて金型構造を説明
する。
可動金型１にはスタンパー２が内外周スタンパ
ー押え３，４によつて固定されている。固定金型
６は固定盤７に固定されており、射出シリンダー
８のノズル９の先端９ａが固定金型６の中央部に
開口されている。そして固定金型６の外周にはそ
の金型６に対して出入り自在の円環状をなす補助
金型１０が設けられており、その補助金型１０の
外周には固定盤７に固定された補助金型押え１１
が設けられている。なお補助金型１０の先端に一
体に設けられた円環状突起１０ａが外周スタンパ
ー押え４の内周に入り込み得るように構成されて
いる。この補助金型１０の後端面には固定盤７と
の間に円環状をなすエアシリンダー１２が設けら
れており、このエアシリンダー１２には固定盤７
に設けられたエア供給路１３が接続されている。
なお固定金型６と補助金型１０との内外周の間及
び補助金型１０と補助金型押え１１との内外周と
の間には夫々エアー漏れ防止用のＯリング１４，
１５が介装されている。また補助金型押え１１の
先端１１ａには補助金型１０の脱落防止用ストツ
パー１６が設けられている。
次に、以上の如き金型構造を用い、ポリカーボ
ネート樹脂によつて成形するビデオデイスクの成
形動作を説明する。
先ず、第１図は可動金型１が固定金型６から矢
印ａ方向に離間された型開き状態を示している。
次に、この型開き状態から可動金型１が第１図
で矢印ｂ方向に前進されて、やがて第２図に示す
如く可動金型１の先端の外周部分１ａが固定金型
６の補助金型押え１１の先端１１ａに当接されて
型閉じ状態となる。そしてこの型閉じにより補助
金型１０の円環状突起１０ａが外周スタンパー押
え４の内周に挿入されて、その補助金型１０の内
周で両金型１，６の間にキヤビテイ１８が形成さ
れる。
なお、この型閉じ状態で、可動金型１に加えら
れる型締め圧（可動金型１を固定金型６へ押圧す
る力）は０Kg／cm2付近となるように構成されてい
る。
次に、第３図に示す如くポリカーボネート樹脂
の溶融樹脂１９が射出シリンダー８のノズル９か
らキヤビテイ１８内に射出される。
なおこの際、型閉じ状態で可動金型１の型締め
圧が０Kg／cm2付近となつていることから、上記キ
ヤビテイ１８内への溶融樹脂１９の射出時に、そ
の射出圧によつて可動金型１が矢印ａ方向にΔl
だけ後退されて、両金型１，６間の隙間が第２図
のT1から第３図のT2に押し開かれる。
従つて、溶融樹脂１９の射出時にはキヤビテイ
１８内が大気圧に近くなり、溶融樹脂１９を無負
荷に近い状態でキヤビテイ１８内に射出すること
（ふわつと入れること。）が出来る。
この結果、射出された溶融樹脂１９のキヤビテ
イ１８内での流動性が非常に良くて、溶融樹脂１
９に不要な応力を与えることが全くない。
一方、第３図に示す如く上記の如きキヤビテイ
１８内への溶融樹脂１９の射出工程とほゞ同時
に、エア供給部１３からエアシリンダー１２内に
加圧エアが矢印ｃ方向から供給されて、その加圧
エアにより補助金型１０が矢印ａ方向に押出され
る。即ち、可動金型１の矢印ａ方向へのΔlの後
退動作にほゞ追従して補助金型１０も矢印ａ方向
にΔlだけ押出される。但し、その矢印ａ方向に
押出された補助金型１０はその先端でかつ円環状
突起１０ａの外周の段部１０ｂによつて外周スタ
ンパー押え４の先端４ａに当接されて、円環状突
起１０ａとスタンパー２の外周部分２ａとの間に
ガス抜きに必要なだけの極く僅かな隙間２０が確
保される。
従つて、補助金型１０が矢印ａ方向に押出され
ても、その円環状突起１０ａがスタンパー２の外
周部分２ａを押え込むことは全くなく、しかもキ
ヤビテイ１８内のガス抜きはその隙間２０から常
に確実に行うことができる。
次に、第４図に示す如く上記の如きキヤビテイ
１８内への溶融樹脂１９の射出工程中又はその射
出工程の完了後に、可動金型１が矢印ｂ方向に高
圧（数百トン）で加圧される。なおこの時の可動
金型１の矢印ｂ方向への前進量は前述したΔlで
ある。そしてこの時、外周スタンパー押え４の先
端４ａが補助金型１０の先端の段部１０ｂを矢印
ｂ方向に押す為、補助金型１０もエアシリンダー
１２内のエア圧に抗してΔlだけ矢印ｂ方向に押
戻される。しかしながら、補助金型１０の円環状
突起１０ａとスタンパー２の外周部分２ａとの間
には依然としてガス抜きに必要なだけの極く僅か
な隙間２０が確保されている。
以上の結果、キヤビテイ１８内の溶融樹脂１９
が所望の板厚のビデオデイスク２１にプレス成形
されて、スタンパー２の信号（ピツト）がそのビ
デオデイスク２１に転写される。なおこの際、キ
ヤビテイ１８内のガス抜きは極く僅かな隙間２０
にて行われる。そしてキヤビテイ１８内で加圧さ
れた溶融樹脂１９は補助金型１０の内周面１０ｃ
にぶつかつて止まり、上記隙間２０から外側の外
周スタンパー押え４側に不測に流れ出すことは全
くない。
そして上記プレス成形後は、溶融樹脂１９の射
出圧がそのまゝ保持されると共に両金型１，６が
冷却されることになる。
しかして以上の如く構成されかつ動作される金
型構造によれば、キヤビテイ１８内のガス抜きを
極く僅かな隙間２０から常に充分に行える上に、
補助金型１０の先端の円環状突起１０ａでスタン
パー２の外周部分２ａを不測に押え込んでしまつ
て、そのスタンパー２の外周部分２ａに「しわ」
を発生させるようなことは全くない。また溶融樹
脂１９が外周スタンパー押え４とスタンパー２の
外周部分２ａとの間に不測に回り込んで溶着して
しまい、次の型開きの際にスタンパー２の外周部
分２ａに「しわ」を発生させるようなことも全く
ない。
しかも、ギヤビテイ１８内への溶融樹脂１９の
射出時には、溶融樹脂１９に不要な応力を与える
ことがない。更に可動金型１によるキヤビテイ１
８内の溶融樹脂１９の加圧により、溶融樹脂１９
に一様に圧力を加えることが出来ので、（なおこ
の加圧時にスタンパー２の外周部分２ａに「し
わ」が発生しないことは、溶融樹脂１９に一様に
圧力を加え得る点で非常に重要である。）スタン
パー２の外周部分２ａにおいても内周部分２ｂ側
と同様にスタンパー２の信号の転写性が非常に良
くなる。しかも射出成形されたビデオデイスク２
１の高分子配合及び残留応力がそのビデオデイス
ク２１の中心側から最外周に至る全域において
ほゞ一様となり、ビデオデイスク２１に内部歪み
が発生するようなことは殆んどないので、ビデオ
デイスク２１の複屈折は後述する如く極めて小さ
くなる。
また、補助金型１０は固定金型６の外周に嵌装
されて矢印ａ及びｂ方向に摺動される構造であつ
て、固定金型６の熱が常に補助金型１０に伝導さ
れる。従つてこの補助金型１０は固定金型６との
間に温度差を殆んど発生しないので、補助金型１
０と固定金型６との温度差に伴う熱膨脹の差によ
つて補助金型１０の内周面１０ｃと固定金型６の
外周面６ａとの摺接部分に「カジリ」による隙間
が生じるようなことは全くない。なお上記摺接部
分に「カジリ」による隙間が生じるようなことが
あると、キヤビテイ１８内に射出されて加圧され
た溶融樹脂１９がその隙間内に容易に入り込ん
で、「バリ」を発生することになるが、この金型
構造によれば、このような「バリ」が全く発生し
ない。
次に、第５図〜第８図によつて前述した金型構
造を駆動する為の型締め駆動回路を説明する。な
おこゝでは直圧式の油圧回路を示している。
前記可動金型１を前後進させるラム２４はラム
シリンダー２５によつて支持されており、ラムシ
リンダー２５内にはラム２４の前進駆動用の第１
及び第２油圧シリンダー２６，２７と後進駆動用
の第３油圧シリンダー２８とが設けられている。
またラムシリンダー２５内には第２油圧シリンダ
ー２７を作動するプレフイル弁２９が設けられて
いる。このプレフイル弁２９は第４油圧シリンダ
ー３０とバネ３１とによつて作動されるように構
成されている。そして第１及び第２油圧シリンダ
ー２６，２７への油圧供給路３２と第３油圧シリ
ンダー２８への油圧供給路３３とは３位置切換弁
である第１切換弁３４を介して油圧ポンプ３５と
油タンク３６とに接続されている。また第４油圧
シリンダー３０への油圧供給路３７は２位置切換
弁である第２切換弁３８を介して油圧ポンプ３９
と油タンク４０とに接続されている。また第２油
圧シリンダー２７には油タンク４１と油圧計４２
とが接続されている。また前記エアシリンダー１
２へのエア供給路１３は２位置切換弁である第３
切換弁４４を介してエアコンプレツサー４５に接
続されている。なお第１、第２、第３切換弁３
４，３８，４４は例えば電磁弁によつて構成され
ている。
次に、以上の如き型締め駆動回路により型締め
動作を説明する。
先ず、第５図は型開き状態を示しており、当
初、第１切換弁３４が一端の第１位置３４ａに切
換えられて、油圧ポンプ３５からの油圧が油圧供
給路３３を介して第３油圧シリンダー２８内に矢
印ｄ方向から供給されて、ラム２４が矢印ａ方向
に後退される。この結果、前記可動金型１が前記
固定金型６から矢印ａ方向に離間されて、第１図
で示した型開き状態となる。なおこの際、第２切
換弁３８が第１位置３８ａに切換えられていて、
油圧ポンプ３９からの油圧が油圧供給路３７を介
して第４油圧シリンダー３０内に矢印ｅ方向から
供給されて、プレフイル弁２９がバネ３１に抗し
て矢印ｆ方向に後退されている。従つてラム２４
の矢印ａ方向への後退動作によつて第１及び第２
油圧シリンダー２６，２７内の油が矢印ｇで示す
如く油タンク３６へ戻されると共に、第２油圧シ
リンダー２７内の多量の油が矢印ｈで示す如く油
タンク４１へ戻される。そしてラム２４が矢印ａ
方向の後退限界位置に達すると、そのことがリミ
ツトスイツチ等からなる後退位置検出スイツチ４
７によつて検出されて、第１切換弁３４が中間の
第３位置３４ｃに切換えられ、第３油圧シリンダ
ー２８内への油圧供給が切断されて、ラム２４が
後退限界位置にて停止され、型開き完了となる。
次に、上記の如き型開き状態から型締め動作が
行われた後に、前述したビデオデイスク２１の成
形が行われる。
先ず、第６図に示す如く、第１切換弁３４が他
端の第２位置３４ｂに切換えられると、油圧ポン
プ３５からの油圧が油圧供給路３２を介して第１
及び第２油圧シリンダー２６，２７内に矢印ｉ方
向から供給され、ラム２４が矢印ｂ方向に前進さ
れる。この結果、第２図で示した如く前記可動金
型１が前記固定金型６の補助金型押え１１に矢印
ｂ方向から当接されて、型閉じ状態となり、かつ
キヤビテイ１８が形成される。なおこの際、ラム
２４の矢印ｂ方向への前進動作によつて第３油圧
シリンダー２８内の油が矢印ｊで示す如く油タン
ク３６へ戻されると共に、バキユームにより油タ
ンク４１内の多量の油が第２油圧シリンダー２７
内に矢印ｋ方向から自動的に吸上げられる。
そして、ラム２４が矢印ａ方向の前進限界位置
に達すると、そのことがリミツトスイツチ等から
なる前進位置検出スイツチ４８によつて検出され
て、第７図に示す如く第１切換弁３４が再び第３
位置３４ｃに切換えられ、第１及び第２油圧シリ
ンダー２６，２７内への油圧供給が切断されて、
ラム２４が前進限界位置にて停止され、型閉じ完
了となる。
ところで、上記型閉じ状態において、第２図で
説明した前記可動金型１に加えられる型締め圧
は、第２油圧シリンダー２７内の油圧を検出して
いる油圧計４２によつて検出されるが、この型閉
じ状態では上記型締め圧は０Kg／cm2付近となつて
いる。
次に、上記型閉じ完了後に、第３図で説明した
前記キヤビテイ１８内への溶融樹脂１９の射出工
程が開始される。なおこの射出工程は、前進位置
検出スイツチ４８による型閉じ完了検出信号と油
圧計４２からの型締め圧検出信号とに基づいて開
始される。
そして、第３図で説明した前記キヤビテイ１８
内への溶融樹脂１９の射出が開始されると、第７
図に１点鎖線で示す如く前記射出圧によつてラム
２４がΔlだけ矢印ａ方向に後退される。
一方、第３図で説明した如く上記射出工程とほ
ぼ同時に、第７図に示す如く第３切換弁４４が第
２位置４４ｂに切換えられて、エアコンプレツサ
ー４５から加圧エアがエア供給路１３を介して前
記エアシリンダー１２内に供給される。
次に、第４図で説明した如く上記射出工程中又
はその射出工程の完了後に、第８図に示す如く第
１切換弁３４が再び第２位置３４ｂに切換えられ
ると同時に、第２切換弁３８が第２位置３８ｂに
切換えられる。なおこの切換えは、前記射出シリ
ンダー８内の射出スクリユーの位置の検出信号や
射出開始によつて設定されたタイマーからの時間
設定信号等によつて切換えられる。
この際先ず、第２切換弁３８が第２位置３８ｂ
に切換えられると、第４油圧シリンダー３０内の
油が油供給路３７を介して油タンク４０内に矢印
ｍ方向に戻されて、プレフイル弁２９がバネ３１
によつて矢印ｎ方向に前進される。この結果、こ
の後における第２油圧シリンダー２７から油タン
ク４１への油の逆流が防止される。
次に、上記第２切換弁３８の上記切換えと同時
に、第１切換弁３４が第２位置３４ｂに切換えら
れると、油圧ポンプ３５から多量の油が油圧供給
路３２を介して第１及び第２油圧シリンダー２
６，２７内に矢印ｉ方向から供給される。しかし
てこの際、上記の如くプレフイル弁２９により第
２油圧シリンダー２７から油タンク４１への油の
逆流が防止されていることから、特に第２油圧シ
リンダー２７内が増圧されて、ラム２４が矢印ｂ
方向に所定の高圧状態（数百トン）に加圧され
て、いわゆる型締め状態となる。なおこの際、第
３油圧シリンダー３８内の油は油供給路３３を介
して油タンク３６へ戻される。
そして、上記の型締め状態は、第４図で説明し
た前記ビデオデイスク２１が成形完了されるまで
（両金型１，６の冷却工程が完了するまで）維持
されることになる。なおこの後適当な時期に第３
切換弁４４は第１位置４４ａに切換えられる。
しかして、以上の如く構成され、且つ動作され
る型締め駆動回路によれば、例えば次の如き各種
の調整が可能である。
200トンクラスの射出成形機になると、プレフ
イル弁２９のバネ３１による第８図で矢印ｎ方向
への前進動作がゆつくりであるから、キヤビテイ
１８内への溶融樹脂１９の射出開始以前に第２切
換弁３８を第２位置３８ｂに切換えて、プレフイ
ル弁２９を早目に矢印ｎ方向に前進させても、キ
ヤビテイ１８内への溶融樹脂１９の射出圧によ
り、第７図で説明した如くラム２４を矢印ａ方向
に後退させることが出来る。
キヤビテイ１８内への溶融樹脂１９の射出当初
よりプレフイル弁２９を締め（第８図の位置へ前
進させること。）ておき、その射出工程中に第１
切換弁３４を第３位置３４ｃから第２位置３４ｂ
に切換えても良い。これは射出当初の型締め圧が
低いからである。
キヤビテイ１８内への溶融樹脂１９の射出開始
当初は、必ずしも第２図で示した完全な型閉じ状
態である必要はなく、例えば第３図で示した如く
両金型１，６間の隙間が予めT2等に少し開いて
いる型開き状態で射出を開始し、その後に第８図
で説明した型締めを行うようにしても良い。そし
てこの場合は、第６図で説明したラム２４の矢印
ｂ方向への前進位置検出スイツチ４８を上記の如
き型を開きたい位置にセツトしておくだけで実現
することが出来る。
以上述べた通り、本発明の射出成形機によれ
ば、ポリカーボネート樹脂によつて光学式のビデ
オデイスク２１を成形するものであるが、本発明
によつて成形されたビデオデイスク２１の複屈折
の測定値は第９図に示したＡ、Ｂの値（なおＡ、
Ｂはビデオデイスク２１の２方向の測定値であ
る。）を示し、ビデオデイスク２１の中心側から
最外周に至る全域において、複屈折は±35°以内
の実用範囲を満足した。
以上、本発明の実施例を述べたが、本発明の技
術的思想に基づいて各種の変更が可能である。
例えば、型締め駆動回路として油圧回路を示し
たが、加圧エアを用いる駆動回路であつても良
い。
同様に、補助金型１０の駆動構造は必ずしもエ
アシリンダー１２によらなくても、油圧シリンダ
ーやバネ等を用いるものであつても良い。
型締め圧作動構造は必ずしもプレフイル弁２９
によらなくても、その他の如何なる構造であつて
も良い。
また本発明は、ビデオデイスクやドローデイス
ク等の如き光学デイスクの射出成形機に限定され
ることなく、その他の各種部材の射出成形機に適
用可能である。
〔発明の効果〕
本発明は、ポリカーボネート樹脂等の成形性の
悪い樹脂を用いてビデオデイスクの如き大径の光
学デイスク等を射出成形する場合においても、キ
ヤビテイ内に射出された溶融樹脂の流動性を非常
に良くし、かつまた内部歪を極力少なくすること
が出来るので、その射出成形時におけるスタンパ
ーの信号の転写性が非常に良く、かつ射出成形さ
れた光学デイスク等の複屈折が極めて小さくな
り、光学特性の非常に良い光学デイスク等を射出
成形することが出来る。
しかも本発明によれば、特に、補助金型と可動
金型と固定金型との間に形成されたキヤビテイ内
に溶融樹脂を射出するものであり、しかも補助金
型とスタンパーとの間にはガス抜きに必要なだけ
の〓間が確保されているので、キヤビテイ内のガ
ス抜きを常に充分に行える上に、補助金型でスタ
ンパーの外周部分を不測に押え込んでしまつて、
スタンパーの外周部分に「しわ」を発生させた
り、或いは、溶融樹脂が外周スタンパー押えとス
タンパーの外周部分との間に不測に回り込んで溶
着してしまい、型開きの際にスタンパーの外周部
分に「しわ」を発生させたりする不都合が全くな
い。また固定金型と補助金型との温度差による
「ガジリ」の問題も全くないので、「バリ」が全く
発生せず信頼性並びに耐久性が非常に高く、光学
デイスク等の大量生産に最適な射出成形機を提供
することが出来る。
【図面の簡単な説明】
図面は本発明をポリカーボネート樹脂を用いた
ビデオデイスクの射出成形機に適用した実施例を
示したものであつて、第１図〜第４図は金型構造
とその動作を説明する断面図、第５図〜第８図は
型締め駆動回路の構造とその動作を説明する油圧
回路図、第９図は本発明において射出成形したビ
デオデイスクの複屈折と従来方法によつて実験的
に射出成形したビデオデイスクの複屈折との測定
値を示したグラフである。 また図面に用いられた符号において、１……可
動金型、２……スタンパー、４……外周スタンパ
ー押え、６……固定金型、１０……補助金型、１
８……キヤビテイ、１９……溶融樹脂、２０……
〓間、２１……ビデオデイスクである。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ 可動金型と固定金型との間に形成されたキヤ
    ビテイ内に溶融樹脂を射出するように構成され、
    上記可動金型に型締め圧を加えていない状態で上
    記キヤビテイ内に溶融樹脂を射出し、この射出工
    程中又は射出工程後に上記可動金型に型締め圧を
    加えて上記キヤビテイ内の溶融樹脂をプレス成形
    するように構成した射出成形機において、 スタンパーの外周を外周スタンパー押えによつ
    て上記可動金型に保持させ、上記固定金型の外周
    に補助金型を型開き及び型閉じ方向に出入り自在
    に嵌合し、この補助金型は型閉じ状態で上記外周
    スタンパー押えの内周に挿入されると共に上記ス
    タンパーの外周部分との間にガス抜きに必要なだ
    けの〓間を保持させた状態で上記可動金型に追従
    して上記固定金型外へ出入りされるように構成し
    たことを特徴とする射出成形機。
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