JPH0585826B2 - - Google Patents
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- JPH0585826B2 JPH0585826B2 JP59006161A JP616184A JPH0585826B2 JP H0585826 B2 JPH0585826 B2 JP H0585826B2 JP 59006161 A JP59006161 A JP 59006161A JP 616184 A JP616184 A JP 616184A JP H0585826 B2 JPH0585826 B2 JP H0585826B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は製鉄工程において用いられる焼結機に
関する。 一般に製鉄工程において粉鉱石を高炉原料とし
て適正な大きさに焼結する焼結機としては第１図
に示されるような一系統の主排風管７を備えた連
続移動格子下方吸引方式のいわゆるドワイトロイ
ド式焼結機が多く用いられている。 このドワイトロイド式焼結機では焼結原料の供
給装置３，４および点火炉２は連続移動格子であ
るパレツト１の給鉱部１Ａ近傍の所定位置に配設
され、他端の排鉱部１Ｂまで連鎖状に連結された
パレツト１が焼結原料の給鉱部１Ａのスプロケツ
トホイール１Ｃによつて１〜5m／minの速度で
矢印１Ｄ方向に駆動されている。 このパレツト１上に焼結原料を積層装入し、点
火炉２によつて点火を行い次にパレツト１の下端
に沿つて配設された風箱５，５……を通じて排風
支管６，６……、主排風管７、集塵機８および主
排風機の９を介して下方に向けて強制吸気を行
い、排鉱部１Ｂに至る間に焼成を進行させる。 従来、このドワイトロイド式焼結機の給鉱部１
Ａから排鉱部１Ｂに至る間の強制吸気による風量
分布はドワイトロイド式焼結機の操業に大きな影
響があるにもかかわらず、適正に制御することが
困難であることから、一般にパレツト１の長手方
向全長に亘つて、一定の吸引負圧による強制吸気
によつて焼成を行い、焼結鉱を製造していた。し
かしこの従来方法では焼結層の通気性の良い焼成
が完了した部分では風量が過剰で最小風量で焼成
を行うという省エネルギーの観点から劣つてい
た。また、焼成を任意に制御できず、焼結層の上
層部は品質劣化および歩留りが悪いという欠点が
有つた。 そこで従来、上述の欠点を解消するものとして
風量制御による焼結鉱の製造方法（特開昭53−
118201）が提案された。 この従来方法は添加水分を高め、通気性の向上
を図つた後、上層部分の品質を改善するために焼
成初期の吸引風量を減少させるもので焼成初期で
は燃焼時間が長くなることから、この焼成初期の
焼結鉱の上層部の急冷が防止され、冷間強度、歩
留りは向上した。 この従来方法において用いられるドワイトロイ
ド式焼結機としては第２図に示されるような各風
箱に具備されているダンパ１１，１１……の開度
制御によるもの、または第３図に示されるような
風箱毎に排風機９Ｂ，９Ｂ……を具備したマルチ
フアン方式のものが提案された。前者はダンパ１
１，１１……の開閉によつて風量を制御するもの
で排風エネルギー（風量×風圧）は低減されず、
不経済であるという欠点が有り、後者は10〜25基
もの多数の排風機９Ｂ，９Ｂ……を必要とし、設
備費が高くなり、さらに物理的な制約から採用は
困難であるという欠点が有つた。 またパレツト１上の焼結鉱の上層部の品質向上
対策としては上層部分へのコークスの多量配合等
が挙げられるが、このコークスの層厚方向の偏析
装入法として多段装入方法等が提案された。しか
し、この偏析装入方法は、焼結原料の混合過程等
から決定され、この多段装入方法は、混合装置も
従来の１系列から別個に各層用の別系列を必要と
し設備費も高くなるという欠点が有つた。 本発明は上述の欠点を解消するために提案され
たもので、点火直後の焼成初期、焼成終期は極力
吸引負圧を減少し、中期で吸引負圧を増加し、低
コストで焼結鉱の品質向上、歩留り向上を図ると
ともに、排風電力削減、さらには効率的に焼結鉱
顕熱を回収することができる焼結機を提供するこ
とを目的とする。 本発明は以下の知見に基づいて成立する。 焼結鉱の製造において一定吸引負圧で強制吸気
すると焼成初期においては、パレツト１に積層さ
れた焼結層の通気抵抗が低いため、通過風量は多
くなり、約100mm厚の上層部は急激な焼成が行わ
れ、保熱効果がおよばず、急冷亀裂を生じ、品
質、歩留りの点で問題を生じる。 パレツト１上の焼結鉱の上層部の品質向上法と
して、上層部の急冷による高温保持時間の低下を
防止するため、上層部の焼成を比較的ゆつくりと
進める。つまり、点火直後の初期において上層部
を焼成する場合は、吸引負圧を極力減少し、さら
に焼成終期、すなわち、焼成完了点直前もしくは
その近傍では、通気抵抗が少なくなり、吸引風量
が増加する位置から吸引負圧を減少させ、中期で
は、生産性の確保の面から吸引負圧を増加する方
法が、品質向上、排風電力の削減に資するもので
ある。 本発明の要旨は焼結機のパレツト長手方向に風
箱群を３区分し、この区分された風箱群単位に焼
結層の焼成反応に対応して吸引負圧の制御を行う
ものである。 以下、本発明を図面を参照してその実施例に基
づいて説明する。 第４図に示されるような１系統の主排風管７を
有するドワイトロイド式焼結機において、パレツ
ト１を焼成反応の初期１Ｘ、中期１Ｙ、終期１Ｚ
に対応させて３ゾーン（，，）に区分す
る。このゾーン間とその両端部にゾーン同士の連
通、あるいは外気との接触をなくして漏風を防止
し、風箱群５１，５２，５３間の吸引負圧差を維
持するためのシール装置１１Ａ，１１Ｂ，１１
Ｃ，１１Ｄを配設する。さらに主排風管７にシー
ル装置１１Ｂ，１１Ｃに対応して仕切り板１１
Ｅ，１１Ｆを設け、同様に３分割し、主排風管７
の第ゾーン７−２および第ゾーン７−３には
別系統の主排風管７Ｂ，７Ｃを各々接続する。 さらに主排風管７Ｂは集塵機８Ｂ、主排風機９
Ｃを介して脱硫機１０Ａに接続され、主排風管７
Ｃは集塵機８Ｃ，主排風機９Ｄを介して脱硫機１
０Ｂに接続される。これによつて風箱５，５…
…、主排風管７は第−ゾーンに完全に区分さ
れ、第、第ゾーンの風箱群５１，５３はそれ
ぞれ別の低吸引負圧の主排風機９，９Ｄに接続さ
れ、第ゾーンの風箱群５２は、高吸引負圧の主
排風機９Ｃに接続される。 なお、主排風機９と９Ｄを第６図に示されるよ
うに同一吸引負圧とした場合には２水準吸引負圧
H1，H3の第１の実施方法に適用され、さらに、
主排風機９Ｄを主排風機９に比較して、より低い
吸引負圧H4のものとすることによつて、第１２
図に示される吸引負圧分布が得られ、３水準吸引
負圧の第２の実施方法に適用される。 この結果、第１の実施方法が奏する効果の他よ
り大きな排風電力の削減および焼結鉱温度の低下
防止が可能となる。 次に本実施例を用いた実施方法について説明す
る。 第５図に示されるように焼結原料の焼成初期１
Ｘにおいては通気抵抗が低いことから、吸引負圧
を低く定め、焼結層を通過する吸引風量を減少さ
せ、保熱効果を得る緩やかな焼成を実現させる。
また、焼成初期１Ｘの終了点から焼成完了点付近
に至るいわゆる焼成中期１Ｙにおいては焼結原料
層中に湿潤帯を生じることから、通気抵抗は高く
なり、そのため吸引負圧を高め、吸引風量の増加
を図る。この焼成中期１Ｙにおいては、吸引負圧
の増加を図つても、通過空気は焼結層の上層部分
によつて予熱され、保熱効果の面で品質、歩留り
の点で問題を生ずることなく、従つてこの中期１
Ｙにおいては生産性向上の観点から吸引負圧を増
加する。 さらに中期Ｙの終了点である焼成完了点付近以
降、排鉱部１Ｂに至る終期１Ｚにおいては、焼成
がほぼ完了しており、通気抵抗も低くなつてお
り、その通気抵抗の低下に合せて吸引負圧を低く
し、吸引風量の減少を図り、吸引風量の従来法の
通常操業と同等の維持もしくは増風は必要でな
い。 第６図に本実施例を用いた第１の実施方法によ
るの吸引負圧分布が示される。焼成初期１Ｘ、す
なわち点火炉２による点火直後の初期１Ｘにおい
ては従来法の吸引負圧レベルX2に比較して低い
吸引負圧H1を設定し、焼成中期１Ｙにおいて従
来法の吸引負圧H2に比較して高い吸引負圧H3を
設定する。また焼成終期１Ｚにおいては初期１Ｘ
と同様の吸引負圧H1を設定する。 次に従来法と本実施方法の各々について、焼結
層内の焼成の進行状態が第７図、第８図に概念的
に示される。第７図に示されるような従来法で
は、燃焼および冷却過程がほぼ一定の速度で進行
する。これに対して、本実施方法では、第８図に
示されるように初期１Ｘ、中期１Ｙ、終期１Ｚの
各々で、燃焼および冷却過程の進行速度が異なつ
て焼成が進行する。このとき、本実施方法では、
焼結層の上層部の燃焼および冷却過程をゆつくり
と進行させるため従来法に比べ高温保持時間を長
くすることができ、第１表に示されるように品
質、歩留りが向上する。また、焼成中期１Ｙにお
いては高水準の吸引負圧H3を設定し、反応速度
を上げて生産性を向上させる。さらに焼成終期１
Ｚでは、通気性が良好なため、急激に排風量が増
加するため、吸引負圧をH1レベルに下げて排風
量を低下させることで、省エネルギー化が図れ
る。さらに焼結鉱の過冷却も抑えられ、焼結機の
排鉱部１Ｂでの焼結鉱温度を高くすることができ
る。このため図示されない次工程の顕熱回収設備
での回収エネルギーを増大させる。 さらに、焼成過程において焼結原料、コークス
等に含まれる硫黄部が燃焼に伴つて酸化されSOx
として排出される。このSOxの排出パターンは本
実施方法においては第９図に示されるようになり
SOx濃度の高い部分はほとんど高吸引負圧ゾーン
である中期１Ｙに含まれる。これは既に提案され
ている脱硫装置を備えたドワイトロイド式焼結機
を用いた部分濃縮脱硫法に合致するものであり、
この高負圧部ゾーンである中期１Ｙの排ガスを脱
硫することによつて、高効率でSOxの除去が行わ
れ、脱硫装置でのSOx除去量が多くなり、また処
理ガス量を少なくすることができる。よつて公害
対策および脱硫コストの低減の両面で有利であ
る。 次に本実施方法と従来方法による排ガス温度分
布が第１０図に、排ガス量の分布が第１１図に示
される。 この結果から、各時間の排ガス量と吸引負圧の
積を積分することによつて、排風エネルギーを求
めた結果、および品質、歩留りの実験結果が第１
表に示される。ただし、表中の数値は平均値であ
る。この第１表から明らかなように排風エネルギ
ーについては本実施方法では、約９％低下し、ま
た上層部の歩留り、落下強度（SI）、還元粉化率
（RDI）についても、本実施例を用いた第１の実
施方法では向上されている。加えて、排鉱部１Ｂ
の焼結鉱温度は、本実施方法の場合、約40℃上昇
した。さらに第１表から明らかなように中、下層
部については、歩留り、落下強度（SI）、還元粉
化率（RDI）とも従来法と本実施方法とではほぼ
同一であつた。 次に本発明方法の一実施例を用いた第２の実施
方法である３水準の吸引負圧を設定した場合につ
いて説明すると第１２図にその吸引負圧分布が示
される。この実施方法は第６図に示される２水準
負圧の第１の実施方法とほぼ同一であるが、焼成
終期１Ｚにおいて、H1レベルよりさらに低い吸
引負圧H4を設定することにより、排風エネルギ
ー（排風電力）の削減をより大きくし、焼結鉱温
度の低下をより防止する。 以上、説明したように本発明は、主排風機にお
いて低コストで排風電力の削減、焼結鉱成品の品
質、歩留り向上、顕熱回収設備での回収熱量の増
加、さらにはSOxの除去量の増加、脱硫コストの
低減等焼結鉱製造原単位の削減に多大な貢献をす
るという効果を奏する。 【表】
関する。 一般に製鉄工程において粉鉱石を高炉原料とし
て適正な大きさに焼結する焼結機としては第１図
に示されるような一系統の主排風管７を備えた連
続移動格子下方吸引方式のいわゆるドワイトロイ
ド式焼結機が多く用いられている。 このドワイトロイド式焼結機では焼結原料の供
給装置３，４および点火炉２は連続移動格子であ
るパレツト１の給鉱部１Ａ近傍の所定位置に配設
され、他端の排鉱部１Ｂまで連鎖状に連結された
パレツト１が焼結原料の給鉱部１Ａのスプロケツ
トホイール１Ｃによつて１〜5m／minの速度で
矢印１Ｄ方向に駆動されている。 このパレツト１上に焼結原料を積層装入し、点
火炉２によつて点火を行い次にパレツト１の下端
に沿つて配設された風箱５，５……を通じて排風
支管６，６……、主排風管７、集塵機８および主
排風機の９を介して下方に向けて強制吸気を行
い、排鉱部１Ｂに至る間に焼成を進行させる。 従来、このドワイトロイド式焼結機の給鉱部１
Ａから排鉱部１Ｂに至る間の強制吸気による風量
分布はドワイトロイド式焼結機の操業に大きな影
響があるにもかかわらず、適正に制御することが
困難であることから、一般にパレツト１の長手方
向全長に亘つて、一定の吸引負圧による強制吸気
によつて焼成を行い、焼結鉱を製造していた。し
かしこの従来方法では焼結層の通気性の良い焼成
が完了した部分では風量が過剰で最小風量で焼成
を行うという省エネルギーの観点から劣つてい
た。また、焼成を任意に制御できず、焼結層の上
層部は品質劣化および歩留りが悪いという欠点が
有つた。 そこで従来、上述の欠点を解消するものとして
風量制御による焼結鉱の製造方法（特開昭53−
118201）が提案された。 この従来方法は添加水分を高め、通気性の向上
を図つた後、上層部分の品質を改善するために焼
成初期の吸引風量を減少させるもので焼成初期で
は燃焼時間が長くなることから、この焼成初期の
焼結鉱の上層部の急冷が防止され、冷間強度、歩
留りは向上した。 この従来方法において用いられるドワイトロイ
ド式焼結機としては第２図に示されるような各風
箱に具備されているダンパ１１，１１……の開度
制御によるもの、または第３図に示されるような
風箱毎に排風機９Ｂ，９Ｂ……を具備したマルチ
フアン方式のものが提案された。前者はダンパ１
１，１１……の開閉によつて風量を制御するもの
で排風エネルギー（風量×風圧）は低減されず、
不経済であるという欠点が有り、後者は10〜25基
もの多数の排風機９Ｂ，９Ｂ……を必要とし、設
備費が高くなり、さらに物理的な制約から採用は
困難であるという欠点が有つた。 またパレツト１上の焼結鉱の上層部の品質向上
対策としては上層部分へのコークスの多量配合等
が挙げられるが、このコークスの層厚方向の偏析
装入法として多段装入方法等が提案された。しか
し、この偏析装入方法は、焼結原料の混合過程等
から決定され、この多段装入方法は、混合装置も
従来の１系列から別個に各層用の別系列を必要と
し設備費も高くなるという欠点が有つた。 本発明は上述の欠点を解消するために提案され
たもので、点火直後の焼成初期、焼成終期は極力
吸引負圧を減少し、中期で吸引負圧を増加し、低
コストで焼結鉱の品質向上、歩留り向上を図ると
ともに、排風電力削減、さらには効率的に焼結鉱
顕熱を回収することができる焼結機を提供するこ
とを目的とする。 本発明は以下の知見に基づいて成立する。 焼結鉱の製造において一定吸引負圧で強制吸気
すると焼成初期においては、パレツト１に積層さ
れた焼結層の通気抵抗が低いため、通過風量は多
くなり、約100mm厚の上層部は急激な焼成が行わ
れ、保熱効果がおよばず、急冷亀裂を生じ、品
質、歩留りの点で問題を生じる。 パレツト１上の焼結鉱の上層部の品質向上法と
して、上層部の急冷による高温保持時間の低下を
防止するため、上層部の焼成を比較的ゆつくりと
進める。つまり、点火直後の初期において上層部
を焼成する場合は、吸引負圧を極力減少し、さら
に焼成終期、すなわち、焼成完了点直前もしくは
その近傍では、通気抵抗が少なくなり、吸引風量
が増加する位置から吸引負圧を減少させ、中期で
は、生産性の確保の面から吸引負圧を増加する方
法が、品質向上、排風電力の削減に資するもので
ある。 本発明の要旨は焼結機のパレツト長手方向に風
箱群を３区分し、この区分された風箱群単位に焼
結層の焼成反応に対応して吸引負圧の制御を行う
ものである。 以下、本発明を図面を参照してその実施例に基
づいて説明する。 第４図に示されるような１系統の主排風管７を
有するドワイトロイド式焼結機において、パレツ
ト１を焼成反応の初期１Ｘ、中期１Ｙ、終期１Ｚ
に対応させて３ゾーン（，，）に区分す
る。このゾーン間とその両端部にゾーン同士の連
通、あるいは外気との接触をなくして漏風を防止
し、風箱群５１，５２，５３間の吸引負圧差を維
持するためのシール装置１１Ａ，１１Ｂ，１１
Ｃ，１１Ｄを配設する。さらに主排風管７にシー
ル装置１１Ｂ，１１Ｃに対応して仕切り板１１
Ｅ，１１Ｆを設け、同様に３分割し、主排風管７
の第ゾーン７−２および第ゾーン７−３には
別系統の主排風管７Ｂ，７Ｃを各々接続する。 さらに主排風管７Ｂは集塵機８Ｂ、主排風機９
Ｃを介して脱硫機１０Ａに接続され、主排風管７
Ｃは集塵機８Ｃ，主排風機９Ｄを介して脱硫機１
０Ｂに接続される。これによつて風箱５，５…
…、主排風管７は第−ゾーンに完全に区分さ
れ、第、第ゾーンの風箱群５１，５３はそれ
ぞれ別の低吸引負圧の主排風機９，９Ｄに接続さ
れ、第ゾーンの風箱群５２は、高吸引負圧の主
排風機９Ｃに接続される。 なお、主排風機９と９Ｄを第６図に示されるよ
うに同一吸引負圧とした場合には２水準吸引負圧
H1，H3の第１の実施方法に適用され、さらに、
主排風機９Ｄを主排風機９に比較して、より低い
吸引負圧H4のものとすることによつて、第１２
図に示される吸引負圧分布が得られ、３水準吸引
負圧の第２の実施方法に適用される。 この結果、第１の実施方法が奏する効果の他よ
り大きな排風電力の削減および焼結鉱温度の低下
防止が可能となる。 次に本実施例を用いた実施方法について説明す
る。 第５図に示されるように焼結原料の焼成初期１
Ｘにおいては通気抵抗が低いことから、吸引負圧
を低く定め、焼結層を通過する吸引風量を減少さ
せ、保熱効果を得る緩やかな焼成を実現させる。
また、焼成初期１Ｘの終了点から焼成完了点付近
に至るいわゆる焼成中期１Ｙにおいては焼結原料
層中に湿潤帯を生じることから、通気抵抗は高く
なり、そのため吸引負圧を高め、吸引風量の増加
を図る。この焼成中期１Ｙにおいては、吸引負圧
の増加を図つても、通過空気は焼結層の上層部分
によつて予熱され、保熱効果の面で品質、歩留り
の点で問題を生ずることなく、従つてこの中期１
Ｙにおいては生産性向上の観点から吸引負圧を増
加する。 さらに中期Ｙの終了点である焼成完了点付近以
降、排鉱部１Ｂに至る終期１Ｚにおいては、焼成
がほぼ完了しており、通気抵抗も低くなつてお
り、その通気抵抗の低下に合せて吸引負圧を低く
し、吸引風量の減少を図り、吸引風量の従来法の
通常操業と同等の維持もしくは増風は必要でな
い。 第６図に本実施例を用いた第１の実施方法によ
るの吸引負圧分布が示される。焼成初期１Ｘ、す
なわち点火炉２による点火直後の初期１Ｘにおい
ては従来法の吸引負圧レベルX2に比較して低い
吸引負圧H1を設定し、焼成中期１Ｙにおいて従
来法の吸引負圧H2に比較して高い吸引負圧H3を
設定する。また焼成終期１Ｚにおいては初期１Ｘ
と同様の吸引負圧H1を設定する。 次に従来法と本実施方法の各々について、焼結
層内の焼成の進行状態が第７図、第８図に概念的
に示される。第７図に示されるような従来法で
は、燃焼および冷却過程がほぼ一定の速度で進行
する。これに対して、本実施方法では、第８図に
示されるように初期１Ｘ、中期１Ｙ、終期１Ｚの
各々で、燃焼および冷却過程の進行速度が異なつ
て焼成が進行する。このとき、本実施方法では、
焼結層の上層部の燃焼および冷却過程をゆつくり
と進行させるため従来法に比べ高温保持時間を長
くすることができ、第１表に示されるように品
質、歩留りが向上する。また、焼成中期１Ｙにお
いては高水準の吸引負圧H3を設定し、反応速度
を上げて生産性を向上させる。さらに焼成終期１
Ｚでは、通気性が良好なため、急激に排風量が増
加するため、吸引負圧をH1レベルに下げて排風
量を低下させることで、省エネルギー化が図れ
る。さらに焼結鉱の過冷却も抑えられ、焼結機の
排鉱部１Ｂでの焼結鉱温度を高くすることができ
る。このため図示されない次工程の顕熱回収設備
での回収エネルギーを増大させる。 さらに、焼成過程において焼結原料、コークス
等に含まれる硫黄部が燃焼に伴つて酸化されSOx
として排出される。このSOxの排出パターンは本
実施方法においては第９図に示されるようになり
SOx濃度の高い部分はほとんど高吸引負圧ゾーン
である中期１Ｙに含まれる。これは既に提案され
ている脱硫装置を備えたドワイトロイド式焼結機
を用いた部分濃縮脱硫法に合致するものであり、
この高負圧部ゾーンである中期１Ｙの排ガスを脱
硫することによつて、高効率でSOxの除去が行わ
れ、脱硫装置でのSOx除去量が多くなり、また処
理ガス量を少なくすることができる。よつて公害
対策および脱硫コストの低減の両面で有利であ
る。 次に本実施方法と従来方法による排ガス温度分
布が第１０図に、排ガス量の分布が第１１図に示
される。 この結果から、各時間の排ガス量と吸引負圧の
積を積分することによつて、排風エネルギーを求
めた結果、および品質、歩留りの実験結果が第１
表に示される。ただし、表中の数値は平均値であ
る。この第１表から明らかなように排風エネルギ
ーについては本実施方法では、約９％低下し、ま
た上層部の歩留り、落下強度（SI）、還元粉化率
（RDI）についても、本実施例を用いた第１の実
施方法では向上されている。加えて、排鉱部１Ｂ
の焼結鉱温度は、本実施方法の場合、約40℃上昇
した。さらに第１表から明らかなように中、下層
部については、歩留り、落下強度（SI）、還元粉
化率（RDI）とも従来法と本実施方法とではほぼ
同一であつた。 次に本発明方法の一実施例を用いた第２の実施
方法である３水準の吸引負圧を設定した場合につ
いて説明すると第１２図にその吸引負圧分布が示
される。この実施方法は第６図に示される２水準
負圧の第１の実施方法とほぼ同一であるが、焼成
終期１Ｚにおいて、H1レベルよりさらに低い吸
引負圧H4を設定することにより、排風エネルギ
ー（排風電力）の削減をより大きくし、焼結鉱温
度の低下をより防止する。 以上、説明したように本発明は、主排風機にお
いて低コストで排風電力の削減、焼結鉱成品の品
質、歩留り向上、顕熱回収設備での回収熱量の増
加、さらにはSOxの除去量の増加、脱硫コストの
低減等焼結鉱製造原単位の削減に多大な貢献をす
るという効果を奏する。 【表】
第１図は１系統の主排風管を有する従来のドワ
イトロイド式焼結機の構成図、第２図は風量ダン
パ制御方式の従来のドワイトロイド式焼結機の説
明図、第３図はマルチフアン方式の従来のドワイ
トロイド式焼結機の説明図、第４図は本発明の一
実施例の構成図、第５図は第４図の本発明の一実
施例を用いた実施方法の概念図、第６図は第４図
の実施例を用いた第１の実施方法の吸引負圧分布
説明図、第７図は従来方法による焼結層の状態説
明図、第８図は第６図の実施方法による焼結層の
状態説明図、第９図は第６図の実施方法による排
ガス温度とSOx濃度分布説明図、第１０図は従来
方法と第６図の実施方法による排ガス温度分布説
明図、第１１図は第６図の実施方法による排ガス
量の分布説明図、第１２図は第４図の本発明の一
実施例を用いた第２の実施方法の吸引負圧分布説
明図である。 １……パレツト、５……風箱、６……排風支
管、７……主排風管、８Ｂ，８Ｃ……集塵機、
９，９Ｂ，９Ｃ，９Ｄ……主排風機、５１，５
２，５３……風箱群。
イトロイド式焼結機の構成図、第２図は風量ダン
パ制御方式の従来のドワイトロイド式焼結機の説
明図、第３図はマルチフアン方式の従来のドワイ
トロイド式焼結機の説明図、第４図は本発明の一
実施例の構成図、第５図は第４図の本発明の一実
施例を用いた実施方法の概念図、第６図は第４図
の実施例を用いた第１の実施方法の吸引負圧分布
説明図、第７図は従来方法による焼結層の状態説
明図、第８図は第６図の実施方法による焼結層の
状態説明図、第９図は第６図の実施方法による排
ガス温度とSOx濃度分布説明図、第１０図は従来
方法と第６図の実施方法による排ガス温度分布説
明図、第１１図は第６図の実施方法による排ガス
量の分布説明図、第１２図は第４図の本発明の一
実施例を用いた第２の実施方法の吸引負圧分布説
明図である。 １……パレツト、５……風箱、６……排風支
管、７……主排風管、８Ｂ，８Ｃ……集塵機、
９，９Ｂ，９Ｃ，９Ｄ……主排風機、５１，５
２，５３……風箱群。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ パレツト長手方向に配設された複数の風箱お
よび該各風箱に接続された排風支管と、該各排風
支管の排風を主排風管を介して排出する排風機を
備えた焼結機において、 該パレツトを焼結原料の焼成反応に対応させて
３区分し該区分間の漏風を防止するシール装置を
設けると共に、該主排風管を該パレツトの区分に
対応して３区分し該主排風管の各区分毎にそれぞ
れ排風機を設けたことを特徴とする焼結機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP616184A JPS60149878A (ja) | 1984-01-17 | 1984-01-17 | 焼結機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP616184A JPS60149878A (ja) | 1984-01-17 | 1984-01-17 | 焼結機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60149878A JPS60149878A (ja) | 1985-08-07 |
| JPH0585826B2 true JPH0585826B2 (ja) | 1993-12-08 |
Family
ID=11630799
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP616184A Granted JPS60149878A (ja) | 1984-01-17 | 1984-01-17 | 焼結機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60149878A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101796083B1 (ko) * | 2016-10-18 | 2017-11-10 | 주식회사 포스코 | 배가스 처리장치 및 처리방법 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5551158A (en) * | 1978-10-09 | 1980-04-14 | Takasago Tekko Kk | V-belt type automatic transmission for controlling speed |
| JPS607195B2 (ja) * | 1982-04-07 | 1985-02-22 | 住友重機械工業株式会社 | 焼結装置 |
-
1984
- 1984-01-17 JP JP616184A patent/JPS60149878A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60149878A (ja) | 1985-08-07 |
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