JPH0710980B2 - 高性能燃料油 - Google Patents
高性能燃料油Info
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- JPH0710980B2 JPH0710980B2 JP62153836A JP15383687A JPH0710980B2 JP H0710980 B2 JPH0710980 B2 JP H0710980B2 JP 62153836 A JP62153836 A JP 62153836A JP 15383687 A JP15383687 A JP 15383687A JP H0710980 B2 JPH0710980 B2 JP H0710980B2
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- fuel oil
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- gasoline
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は高性能燃料油に関し、詳しくは高速耐ノック
性，加速性，燃焼性，始動性ならびに低温運転性等に優
れた無鉛で高オクタン価の燃料油に関する。
性，加速性，燃焼性，始動性ならびに低温運転性等に優
れた無鉛で高オクタン価の燃料油に関する。
（従来の技術及び発明が解決しようとする問題点〕 近年、四エチル鉛などの鉛化合物をガソリンに添加する
ことが規制されて以来、鉛を含まない高オクタン価ガソ
リンの開発が望まれ、今までに様々な燃料油が提案され
ている。例えば、ベンゼン50容量％未満とトルエン，キ
シレン，アルキルベンゼンの中から選ばれた一種以上を
89〜２容量％と残部が飽和炭化水素からなるガソリン機
関用燃料（特公昭60−10070号公報）、ベンゼン，トル
エン，混合キシレンの混合物45〜96容量％に、引火点−
11℃以下の低引火点成分２〜53容量％を加え、残部に引
火点30℃以上，沸点150℃以上の重質油成分を配合して
なるガソリン機関用燃料（特開昭59−4689号公報）、あ
るいは改質ガソリンの重質留分10〜55重量％と流動接触
分解法により得られる分解ガソリンの軽質留分10〜50重
量％を必須成分とする無鉛高オクタン価ガソリンの製造
方法（特開昭61−16985号公報）などが知られている。
ことが規制されて以来、鉛を含まない高オクタン価ガソ
リンの開発が望まれ、今までに様々な燃料油が提案され
ている。例えば、ベンゼン50容量％未満とトルエン，キ
シレン，アルキルベンゼンの中から選ばれた一種以上を
89〜２容量％と残部が飽和炭化水素からなるガソリン機
関用燃料（特公昭60−10070号公報）、ベンゼン，トル
エン，混合キシレンの混合物45〜96容量％に、引火点−
11℃以下の低引火点成分２〜53容量％を加え、残部に引
火点30℃以上，沸点150℃以上の重質油成分を配合して
なるガソリン機関用燃料（特開昭59−4689号公報）、あ
るいは改質ガソリンの重質留分10〜55重量％と流動接触
分解法により得られる分解ガソリンの軽質留分10〜50重
量％を必須成分とする無鉛高オクタン価ガソリンの製造
方法（特開昭61−16985号公報）などが知られている。
しかしながら、これらの燃料は高速時の耐ノック性，加
速性，燃焼性，始動性あるいは低温運転性などの点にお
いて未だ充分満足すべきものではなく、一層の改良が望
まれている。
速性，燃焼性，始動性あるいは低温運転性などの点にお
いて未だ充分満足すべきものではなく、一層の改良が望
まれている。
そこで、本発明者らは上記従来の燃料の欠点を解消し
て、高速耐ノック性に優れるとともに、加速性，燃焼
性，始動性，低温運転性などの良好な高性能燃料油を開
発すべく鋭意研究を重ねた。その結果、特定の性状を有
する改質ガソリンに、アルキレート及びイソペンタン留
分、さらに必要により軽質接触分解ガソリンを配合した
ものが、上記要求特性をすべて満たす高性能ガソリンに
なることを見出し、本発明を完成するに至った。
て、高速耐ノック性に優れるとともに、加速性，燃焼
性，始動性，低温運転性などの良好な高性能燃料油を開
発すべく鋭意研究を重ねた。その結果、特定の性状を有
する改質ガソリンに、アルキレート及びイソペンタン留
分、さらに必要により軽質接触分解ガソリンを配合した
ものが、上記要求特性をすべて満たす高性能ガソリンに
なることを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち本発明は、（Ａ）リサーチ法オクタン価101.5
以上，リード蒸気圧0.3kg/cm2以上および沸点範囲30〜2
00℃である改質ガソリン，（Ｂ）アルキレート及び
（Ｃ）リサーチ法オクタン価90〜95のイソペンタン留分
を必須成分とし、リサーチ法オクタン価99.5以上，モー
ター法オクタン価88.6以上，芳香族分50容量％以下であ
りかつ70℃までの留出分が25容量％以上であることを特
徴とする高性能燃料油（以下、「燃料油Ｉ」という。）
を提供するとともに、上記（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）成分
及び（Ｄ）リサーチ法オクタン価93.5〜96.5,リード蒸
気圧0.6〜1.05kg/cm2および沸点範囲25〜100℃である軽
質接触分解ガソリンを必須成分とし、リサーチ法オクタ
ン価99.5以上，モーター法オクタン価88.6以上，芳香族
分50容量％以下でありかつ70℃までの留出分が25容量％
以上であることを特徴とする高性能燃料油（以下、「燃
料油II」という。）を提供するものである。
以上，リード蒸気圧0.3kg/cm2以上および沸点範囲30〜2
00℃である改質ガソリン，（Ｂ）アルキレート及び
（Ｃ）リサーチ法オクタン価90〜95のイソペンタン留分
を必須成分とし、リサーチ法オクタン価99.5以上，モー
ター法オクタン価88.6以上，芳香族分50容量％以下であ
りかつ70℃までの留出分が25容量％以上であることを特
徴とする高性能燃料油（以下、「燃料油Ｉ」という。）
を提供するとともに、上記（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）成分
及び（Ｄ）リサーチ法オクタン価93.5〜96.5,リード蒸
気圧0.6〜1.05kg/cm2および沸点範囲25〜100℃である軽
質接触分解ガソリンを必須成分とし、リサーチ法オクタ
ン価99.5以上，モーター法オクタン価88.6以上，芳香族
分50容量％以下でありかつ70℃までの留出分が25容量％
以上であることを特徴とする高性能燃料油（以下、「燃
料油II」という。）を提供するものである。
本発明の燃料油Ｉは、（Ａ），（Ｂ）及び（Ｃ）の三成
分を必須成分とし、また、燃料油IIはこれらの各成分と
（Ｄ）成分の四成分を必須成分とするものである。ここ
で、（Ａ）成分である改質ガソリンは、一般に重質の直
留ナフサなどを、従来から広く知られている接触改質法
（プラットフォーミング法，マグナフォーミング法，ア
ロマイジング法，レニフォーミング法，フードリフォー
ミング法，ウルトラフォーミング法，パワーフォーミン
グ法など）により、水素気流中で高温，加圧下で触媒と
接触処理して得られるものであり、本発明ではリサーチ
法オクタン価101.5以上（通常は102〜104），リード蒸
気圧0.3kg/cm2以上（好ましくは0.5kg/cm2以上）および
沸点範囲30〜200℃の性状を有する改質ガソリンであれ
ば、各種の接触改質法によって得られたものを使用する
ことができる。しかし、本発明の（Ａ）成分である改質
ガソリンは、原油を常圧蒸留して得られるフルレンジナ
フサ（初留点20〜30℃，終点145〜175℃）を、水添脱硫
装置にかけ、得られる脱硫重質ナフサ（初留点80〜100
℃，終点145〜175℃）を接触改質法により改質したもの
が最も好適に使用される。
分を必須成分とし、また、燃料油IIはこれらの各成分と
（Ｄ）成分の四成分を必須成分とするものである。ここ
で、（Ａ）成分である改質ガソリンは、一般に重質の直
留ナフサなどを、従来から広く知られている接触改質法
（プラットフォーミング法，マグナフォーミング法，ア
ロマイジング法，レニフォーミング法，フードリフォー
ミング法，ウルトラフォーミング法，パワーフォーミン
グ法など）により、水素気流中で高温，加圧下で触媒と
接触処理して得られるものであり、本発明ではリサーチ
法オクタン価101.5以上（通常は102〜104），リード蒸
気圧0.3kg/cm2以上（好ましくは0.5kg/cm2以上）および
沸点範囲30〜200℃の性状を有する改質ガソリンであれ
ば、各種の接触改質法によって得られたものを使用する
ことができる。しかし、本発明の（Ａ）成分である改質
ガソリンは、原油を常圧蒸留して得られるフルレンジナ
フサ（初留点20〜30℃，終点145〜175℃）を、水添脱硫
装置にかけ、得られる脱硫重質ナフサ（初留点80〜100
℃，終点145〜175℃）を接触改質法により改質したもの
が最も好適に使用される。
次に、（Ｂ）成分であるアルキレートは、イソブタンと
低級オレフィン（ブテン，プロピレンなど）を原料とし
て酸触媒（硫酸，フッ化水素，塩化アルミニウムなど）
の存在下で反応させて得られるものである。本発明では
各種のアルキレートを（Ｂ）成分として用いることがで
きるが、イソオクタン（2,2,4−トリメチルペンタン）
を25〜35重量％含むものが好ましく、特にこのうちリサ
ーチ法オクタン価95以上のものが最適である。
低級オレフィン（ブテン，プロピレンなど）を原料とし
て酸触媒（硫酸，フッ化水素，塩化アルミニウムなど）
の存在下で反応させて得られるものである。本発明では
各種のアルキレートを（Ｂ）成分として用いることがで
きるが、イソオクタン（2,2,4−トリメチルペンタン）
を25〜35重量％含むものが好ましく、特にこのうちリサ
ーチ法オクタン価95以上のものが最適である。
続いて、（Ｃ）成分であるイソペンタン留分は、リサー
チ法オクタン価90〜95のものであればよいが、特に軽質
ナフサ、好ましくは脱硫軽質ナフサを精密蒸留にかけて
得られるイソペンタン留分が好適に使用される。この精
密蒸留は、原料である（脱硫）軽質ナフサの20容量％程
度のイソペンタン留分が純度90〜95％の範囲で得られる
ような条件を適宜選定すればよい。
チ法オクタン価90〜95のものであればよいが、特に軽質
ナフサ、好ましくは脱硫軽質ナフサを精密蒸留にかけて
得られるイソペンタン留分が好適に使用される。この精
密蒸留は、原料である（脱硫）軽質ナフサの20容量％程
度のイソペンタン留分が純度90〜95％の範囲で得られる
ような条件を適宜選定すればよい。
本発明の燃料油Ｉは、上記（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）成分
を必須成分とするものであり、その配合割合は用いる各
成分の性状等により異なり一義的に決定することはでき
ない。要するに前述した燃料油Ｉの要求性状を満たすよ
うに選定すればよい。通常は、（Ａ）成分である改質ガ
ソリン100容量部に対して、（Ｂ）成分であるアルキレ
ート６〜55容量部、（Ｃ）成分であるイソペンタン留分
３〜28容量部の範囲で適宜配合し混合すればよい。
を必須成分とするものであり、その配合割合は用いる各
成分の性状等により異なり一義的に決定することはでき
ない。要するに前述した燃料油Ｉの要求性状を満たすよ
うに選定すればよい。通常は、（Ａ）成分である改質ガ
ソリン100容量部に対して、（Ｂ）成分であるアルキレ
ート６〜55容量部、（Ｃ）成分であるイソペンタン留分
３〜28容量部の範囲で適宜配合し混合すればよい。
一方、本発明の燃料油IIは、上記（Ａ），（Ｂ），
（Ｃ）成分とともに、（Ｄ）成分として軽質接触分解ガ
ソリンを必須成分とする。この軽質接触分解ガソリン
は、灯軽油から常圧残油に至る広範囲の石油留分、好ま
しくは重質軽油や減圧軽油を、従来から広く知られてい
る接触分解法、特に流動接触分解法（UOP法，シェル二
段式法，フレキシクラッキング法，ウルトラオルソフロ
ー法，テキサコ法，ガルフ法，ウルトラキャットクラッ
キング法,RCC法,HOC法など）により、固体酸触媒で分解
して得られる接触分解ガソリンのうちの軽質分である。
本発明の軽質接触分解ガソリンとしては、上記接触分解
ガソリンを蒸留して軽質分と重質分に分け、そのうちリ
サーチ法オクタン価93.5〜96.5,リード蒸気圧0.6〜1.05
kg/cm2および沸点範囲25〜100℃の性状を有する軽質分
が利用される。
（Ｃ）成分とともに、（Ｄ）成分として軽質接触分解ガ
ソリンを必須成分とする。この軽質接触分解ガソリン
は、灯軽油から常圧残油に至る広範囲の石油留分、好ま
しくは重質軽油や減圧軽油を、従来から広く知られてい
る接触分解法、特に流動接触分解法（UOP法，シェル二
段式法，フレキシクラッキング法，ウルトラオルソフロ
ー法，テキサコ法，ガルフ法，ウルトラキャットクラッ
キング法,RCC法,HOC法など）により、固体酸触媒で分解
して得られる接触分解ガソリンのうちの軽質分である。
本発明の軽質接触分解ガソリンとしては、上記接触分解
ガソリンを蒸留して軽質分と重質分に分け、そのうちリ
サーチ法オクタン価93.5〜96.5,リード蒸気圧0.6〜1.05
kg/cm2および沸点範囲25〜100℃の性状を有する軽質分
が利用される。
本発明の燃料油IIは、上記（Ａ），（Ｂ），（Ｃ），
（Ｄ）成分を必須成分とするものであり、その配合割合
は従来燃料油Ｉと同様に用いる各成分の性状等により異
なり一義的に決定することはできず、要するに前述した
燃料油IIの要求性状を満たすように選定すればよい。通
常は、（Ａ）成分である改質ガソリン100容量部に対し
て、（Ｂ）成分であるアルキレート６〜86容量部、
（Ｃ）成分であるイソペンタン留分３〜43容量部、
（Ｄ）成分である軽質接触分解ガソリン３〜58容量部の
範囲で適宜配合し混合すればよい。
（Ｄ）成分を必須成分とするものであり、その配合割合
は従来燃料油Ｉと同様に用いる各成分の性状等により異
なり一義的に決定することはできず、要するに前述した
燃料油IIの要求性状を満たすように選定すればよい。通
常は、（Ａ）成分である改質ガソリン100容量部に対し
て、（Ｂ）成分であるアルキレート６〜86容量部、
（Ｃ）成分であるイソペンタン留分３〜43容量部、
（Ｄ）成分である軽質接触分解ガソリン３〜58容量部の
範囲で適宜配合し混合すればよい。
本発明の燃料油I,IIは、いずれもリサーチ法オクタン価
99.5以上（通常は100前後），モーター法オクタン価88.
6以上（通常は90前後），芳香族分50容量％以下であり
かつ70℃までの留出分（ΔE70）が25容量％以上（通常
は27容量％前後）の性状を有するものである。さらに、
50％（容量）留出温度が110℃以下、リード蒸気圧が0.7
5kg/cm2以下のものが好ましい。ここで、芳香族分の含
量が50容量％を越えるものでは、燃料系統に使用されて
いるゴムが劣化したり、排出ガス中の有害物質が増加す
るなどの問題が生ずる。また、ΔE70が25容量％未満の
ものでは、たとえリサーチ法オクタン価やモーター法オ
クタン価が高いものであっても、始動性や低温運転性に
劣る。
99.5以上（通常は100前後），モーター法オクタン価88.
6以上（通常は90前後），芳香族分50容量％以下であり
かつ70℃までの留出分（ΔE70）が25容量％以上（通常
は27容量％前後）の性状を有するものである。さらに、
50％（容量）留出温度が110℃以下、リード蒸気圧が0.7
5kg/cm2以下のものが好ましい。ここで、芳香族分の含
量が50容量％を越えるものでは、燃料系統に使用されて
いるゴムが劣化したり、排出ガス中の有害物質が増加す
るなどの問題が生ずる。また、ΔE70が25容量％未満の
ものでは、たとえリサーチ法オクタン価やモーター法オ
クタン価が高いものであっても、始動性や低温運転性に
劣る。
なお、本発明の燃料油I,IIは、上記の必須成分ならびに
性状を有するものであるが、この性状を維持できる範囲
で、さらにブタン留分（特に、ｉ−ブタンを多量に含む
ものが好ましい。）やトルエン等の芳香族分あるいは清
浄添加剤などを適量加えることも有効である。
性状を有するものであるが、この性状を維持できる範囲
で、さらにブタン留分（特に、ｉ−ブタンを多量に含む
ものが好ましい。）やトルエン等の芳香族分あるいは清
浄添加剤などを適量加えることも有効である。
次に、本発明を実施例および比較例により、更に詳しく
説明する。
説明する。
実施例１ （１）（Ａ）改質ガソリンの調製 ナフテン分17.2容量％，芳香族分11.1容量％を含有し、
初留点（IBP）86℃，終点（EP）156℃の脱硫重質ナフサ
（DHN）を、516℃にてプラットフォーミングして、リサ
ーチ法オクタン価（RON）102.2,モーター法オクタン価
（MON）90.7,ΔE70が9.0容量％,IBP39.0℃,EP191.5℃，
リード蒸気圧0.400kg/cm2の改質ガソリンを得た。
初留点（IBP）86℃，終点（EP）156℃の脱硫重質ナフサ
（DHN）を、516℃にてプラットフォーミングして、リサ
ーチ法オクタン価（RON）102.2,モーター法オクタン価
（MON）90.7,ΔE70が9.0容量％,IBP39.0℃,EP191.5℃，
リード蒸気圧0.400kg/cm2の改質ガソリンを得た。
（２）（Ｂ）アルキレートの調製 イソブタンとブテンを原料として硫酸触媒下で反応させ
て、イソオクタンを約30容量％含有し、RON96.4,MON93.
9,ΔE70が8.0,IBP35.0℃,EP203.0℃，リード蒸気圧0.42
5kg/cm2のアルキレートを得た。
て、イソオクタンを約30容量％含有し、RON96.4,MON93.
9,ΔE70が8.0,IBP35.0℃,EP203.0℃，リード蒸気圧0.42
5kg/cm2のアルキレートを得た。
（３）（Ｃ）イソペンタン留分の調製 初留点（IBP）27℃，終点（EP）80℃の脱硫重質ナフサ
（DLN）を、精密蒸留して、純度92容量％,RON90.3,MON8
8.3,リード蒸気圧1.500kg/cm2のイソペンタン留分を得
た。
（DLN）を、精密蒸留して、純度92容量％,RON90.3,MON8
8.3,リード蒸気圧1.500kg/cm2のイソペンタン留分を得
た。
（４）（Ｄ）軽質接触分解ガソリンの調製 RON92.5,MON80.0,リード蒸留圧0.690kg/cm2,IBP30℃,EP
165℃の接触分解ガソリン（FCCガソリン）を蒸留して、
そのうち重質分を除き、RON94.7,MON81.0,ΔE70が97.0
容量％,IBP31.0℃,EP88.0℃，リード蒸気圧1.02kg/cm2
の軽質接触分解ガソリンを得た。
165℃の接触分解ガソリン（FCCガソリン）を蒸留して、
そのうち重質分を除き、RON94.7,MON81.0,ΔE70が97.0
容量％,IBP31.0℃,EP88.0℃，リード蒸気圧1.02kg/cm2
の軽質接触分解ガソリンを得た。
（５）高性能燃料油の製造 上記（１）で得られた（Ａ）改質ガソリン，上記（２）
で得られた（Ｂ）アルキレート，上記（３）で得られた
（Ｃ）イソペンタン留分，上記（４）で得られた（Ｄ）
軽質接触分解ガソリン及びブタン留分を混合して、RON1
00.0,MON89.2,リード蒸気圧0.667kg/cm2，ΔE70が27.0
容量％，芳香族分43.0容量％の性状を有する高性能燃料
油を製造した。
で得られた（Ｂ）アルキレート，上記（３）で得られた
（Ｃ）イソペンタン留分，上記（４）で得られた（Ｄ）
軽質接触分解ガソリン及びブタン留分を混合して、RON1
00.0,MON89.2,リード蒸気圧0.667kg/cm2，ΔE70が27.0
容量％，芳香族分43.0容量％の性状を有する高性能燃料
油を製造した。
（６）高速ノック性及び低温運転性の評価 上記（５）で得られた高性能燃料油を用いて、その高速
ノック性及び低温運転性の評価を行った。結果を第１表
に示す。
ノック性及び低温運転性の評価を行った。結果を第１表
に示す。
なお、高速耐ノック性の評価は、室温25℃に調整された
シャーシーダイナモメーター上に排気量1500cc,圧縮比
9.5,マニュアルミッション，走行距離10万kmの乗用車を
設置し、常温にてトップギヤで30km/hrからアクセル全
開で120km/hrまで上げてノッキングの程度を調べること
により行った。
シャーシーダイナモメーター上に排気量1500cc,圧縮比
9.5,マニュアルミッション，走行距離10万kmの乗用車を
設置し、常温にてトップギヤで30km/hrからアクセル全
開で120km/hrまで上げてノッキングの程度を調べること
により行った。
◎・・・ノッキングなし ○・・・トレースノック △・・・ライトノック （人によっては不快感を覚える） ×・・・ヘビーノック また、低温運転性の評価は、室温０℃に調整されたシャ
ーシーダイナモメーター上で行い、次の如く始動直後の
加速性を測定することにより行った。すなわち、０℃に
おいて気化器タイプ，オートチョーク式の1300ccエンジ
ンを始動し、30秒間暖気運転を行い、その後トップギヤ
でアクセルを全開し、20秒間の回転数を測定し、完全暖
気後の同一測定時間における回転数と比較した。つま
り、低温運転性は、 低温運転性＝（30秒暖気運転後アクセル全開20秒後の回
転数）／（完全暖気後アクセル全開20秒後の回転数）×
100（％） により定義した。この低温運転性が80％以上を良好○,6
0〜80％をやや不良△,60％未満を不良×とした。
ーシーダイナモメーター上で行い、次の如く始動直後の
加速性を測定することにより行った。すなわち、０℃に
おいて気化器タイプ，オートチョーク式の1300ccエンジ
ンを始動し、30秒間暖気運転を行い、その後トップギヤ
でアクセルを全開し、20秒間の回転数を測定し、完全暖
気後の同一測定時間における回転数と比較した。つま
り、低温運転性は、 低温運転性＝（30秒暖気運転後アクセル全開20秒後の回
転数）／（完全暖気後アクセル全開20秒後の回転数）×
100（％） により定義した。この低温運転性が80％以上を良好○,6
0〜80％をやや不良△,60％未満を不良×とした。
加速性の評価は、室温を25℃に調整したシャーシーダイ
ナモメーター上で、代表的な国産乗用車８台を用いて実
施した。評価方法は、40km/hrになったときにアクセル
を全開して80km/hrになるまでの時間（加速時間）およ
び60km/hrになったときにアクセルを全開して120km/hr
になるまでの時間（加速時間）を測定し、従来の代表的
なプレミアムガソリン使用時の加速時間と比較すること
により行った。
ナモメーター上で、代表的な国産乗用車８台を用いて実
施した。評価方法は、40km/hrになったときにアクセル
を全開して80km/hrになるまでの時間（加速時間）およ
び60km/hrになったときにアクセルを全開して120km/hr
になるまでの時間（加速時間）を測定し、従来の代表的
なプレミアムガソリン使用時の加速時間と比較すること
により行った。
○・・・従来の代表的なプレミアムガソリン使用時より
加速時間が４％以上短縮 △・・・従来の代表的なプレミアムガソリン使用時より
加速時間が０〜３％短縮 プラグくすぶりの評価は、室温を−10℃に調整したシャ
ーシーダイナモメーター上で代表的な国産乗用車（排気
量1500cc,手動変速機付，気化器仕様）を用いて次の様
にして行った。すなわちエンジンを冷却した後、通常の
始動方法でエンジンを始動させ、始動後トップギヤで車
速30km/hrで350m走行後、エンジンを停止し、５分後に
再始動させるサイクル運転を50回繰り返し、終了後のプ
ラグの絶縁抵抗値を絶縁抵抗計により測定した。
加速時間が４％以上短縮 △・・・従来の代表的なプレミアムガソリン使用時より
加速時間が０〜３％短縮 プラグくすぶりの評価は、室温を−10℃に調整したシャ
ーシーダイナモメーター上で代表的な国産乗用車（排気
量1500cc,手動変速機付，気化器仕様）を用いて次の様
にして行った。すなわちエンジンを冷却した後、通常の
始動方法でエンジンを始動させ、始動後トップギヤで車
速30km/hrで350m走行後、エンジンを停止し、５分後に
再始動させるサイクル運転を50回繰り返し、終了後のプ
ラグの絶縁抵抗値を絶縁抵抗計により測定した。
○・・・絶縁抵抗値が1MΩ超 ×・・・絶縁抵抗値が1MΩ以下 燃料系統のゴムへの影響の評価は、JIS−Ｋ−6301に準
拠して加硫ゴム物理試験方法における浸せき試験による
体積変化および硬さ試験を行い、次の基準で評価した。
拠して加硫ゴム物理試験方法における浸せき試験による
体積変化および硬さ試験を行い、次の基準で評価した。
○・・・変化率（％）が25％未満 ×・・・変化率（％）が25％以上 高温運転性の評価は、室温を35℃に調整したシャーシー
ダイナモメーター上で代表的な国産乗用車（排気量1600
cc,手動変速機付，気化器仕様）を用いて次の様に行っ
た。すなわち通常の方法でエンジンを始動させ、始動後
トップギヤで車速100km/hrで30分間走行後、エンジンを
停止させ、15分後に通常の方法でエンジンを始動させ15
秒間アイドリングした後トップギヤで車速40km/hrから
アクセル全開で100km/hrまでの加速を５回繰り返してエ
ンジン始動性，アイドリング安定性，加速性を評価し
た。
ダイナモメーター上で代表的な国産乗用車（排気量1600
cc,手動変速機付，気化器仕様）を用いて次の様に行っ
た。すなわち通常の方法でエンジンを始動させ、始動後
トップギヤで車速100km/hrで30分間走行後、エンジンを
停止させ、15分後に通常の方法でエンジンを始動させ15
秒間アイドリングした後トップギヤで車速40km/hrから
アクセル全開で100km/hrまでの加速を５回繰り返してエ
ンジン始動性，アイドリング安定性，加速性を評価し
た。
○・・・エンジン始動性，アイドリング安定性および加
速性がすべて良好 ×・・・始動不良，アイドリング不安定または加速不良
が発生 実施例２ （１）（Ａ）改質ガソリンの調製 ナフテン分24.5容量％，芳香族分10.0容量％を含有し、
初留点（IBP）84℃，終点（EP）163℃の脱硫重質ナフサ
（DHN）を、529℃にてプラットフォーミングして、RON1
02.6,MON90.5,ΔE70が14.0容量％,IBP34.0℃,EP196.0
℃，リード蒸気圧0.530kg/cm2の改質ガソリンを得た。
速性がすべて良好 ×・・・始動不良，アイドリング不安定または加速不良
が発生 実施例２ （１）（Ａ）改質ガソリンの調製 ナフテン分24.5容量％，芳香族分10.0容量％を含有し、
初留点（IBP）84℃，終点（EP）163℃の脱硫重質ナフサ
（DHN）を、529℃にてプラットフォーミングして、RON1
02.6,MON90.5,ΔE70が14.0容量％,IBP34.0℃,EP196.0
℃，リード蒸気圧0.530kg/cm2の改質ガソリンを得た。
（２）高性能燃料油の製造 上記実施例２（１）で得られた（Ａ）改質ガソリン，上
記実施例１（２）で得られた（Ｂ）アルキレート，上記
実施例１（３）で得られた（Ｃ）イソペンタン留分，
（Ｄ）上記実施例１（４）で得られた軽質接触分解ガソ
リン及びブタン留分を混合して、RON100.0,MON89.1,リ
ード蒸気圧0.686kg/cm2，ΔE70が27.0容量％，芳香族分
42.0容量％の性状を有する高性能燃料油を製造した。
記実施例１（２）で得られた（Ｂ）アルキレート，上記
実施例１（３）で得られた（Ｃ）イソペンタン留分，
（Ｄ）上記実施例１（４）で得られた軽質接触分解ガソ
リン及びブタン留分を混合して、RON100.0,MON89.1,リ
ード蒸気圧0.686kg/cm2，ΔE70が27.0容量％，芳香族分
42.0容量％の性状を有する高性能燃料油を製造した。
（３）高速ノック性及び低温運転性の評価 上記実施例２（２）で得られた高性能燃料油を用いたこ
と以外は、実施例１（６）と同様にして、高速ノック性
及び低温運転性の評価を行った。結果を第１表に示す。
と以外は、実施例１（６）と同様にして、高速ノック性
及び低温運転性の評価を行った。結果を第１表に示す。
実施例３ （１）高性能燃料油の製造 上記実施例２（１）で得られた（Ａ）改質ガソリン，上
記実施例１（２）で得られた（Ｂ）アルキレート，上記
実施例１（３）で得られた（Ｃ）イソペンタン留分及び
ブタン留分を混合して、RON100.0,MON89.9,リード蒸気
圧0.730kg/cm2，ΔE70が27.0容量％，芳香族分44.3容量
％の性状を有する高性能燃料油を製造した。
記実施例１（２）で得られた（Ｂ）アルキレート，上記
実施例１（３）で得られた（Ｃ）イソペンタン留分及び
ブタン留分を混合して、RON100.0,MON89.9,リード蒸気
圧0.730kg/cm2，ΔE70が27.0容量％，芳香族分44.3容量
％の性状を有する高性能燃料油を製造した。
（２）高速ノック性及び低温運転性の評価 上記実施例３（１）で得られた高性能燃料油を用いたこ
と以外は、実施例１（６）と同様にして、高速ノック性
及び低温運転性の評価を行った。結果を第１表に示す。
と以外は、実施例１（６）と同様にして、高速ノック性
及び低温運転性の評価を行った。結果を第１表に示す。
実施例４ （１）高性能燃料油の製造 上記実施例２（１）で得られた（Ａ）改質ガソリン，上
記実施例１（２）で得られた（Ｂ）アルキレート，上記
実施例１（３）で得られた（Ｃ）イソペンタン留分，上
記実施例１（４）で得られた（Ｄ）軽質接触分解ガソリ
ン及びブタン留分を混合して、RON100.0,MON89.8,リー
ド蒸気圧0.716kg/cm2，ΔE70が27.0容量％，芳香族分4
4.0容量％の性状を有する高性能燃料油を製造した。
記実施例１（２）で得られた（Ｂ）アルキレート，上記
実施例１（３）で得られた（Ｃ）イソペンタン留分，上
記実施例１（４）で得られた（Ｄ）軽質接触分解ガソリ
ン及びブタン留分を混合して、RON100.0,MON89.8,リー
ド蒸気圧0.716kg/cm2，ΔE70が27.0容量％，芳香族分4
4.0容量％の性状を有する高性能燃料油を製造した。
（２）高速ノック性及び低温運転性の評価 上記実施例４（１）で得られた高性能燃料油を用いたこ
と以外は、実施例１（６）と同様にして、高速ノック性
及び低温運転性の評価を行った。結果を第１表に示す。
と以外は、実施例１（６）と同様にして、高速ノック性
及び低温運転性の評価を行った。結果を第１表に示す。
比較例１ （１）燃料油の製造 上記実施例１（１）で得られた（Ａ）改質ガソリン，上
記実施例１（２）で得られた（Ｂ）アルキレート，上記
実施例１（３）で得られた（Ｃ）イソペンタン留分及び
ブタン留分を混合して、RON100.0,MON89.0,リード蒸気
圧0.735kg/cm2，ΔE70が22.0容量％，芳香族分55容量％
の性状を有する燃料油を製造した。
記実施例１（２）で得られた（Ｂ）アルキレート，上記
実施例１（３）で得られた（Ｃ）イソペンタン留分及び
ブタン留分を混合して、RON100.0,MON89.0,リード蒸気
圧0.735kg/cm2，ΔE70が22.0容量％，芳香族分55容量％
の性状を有する燃料油を製造した。
（２）高速ノック性及び低温運転性の評価 上記比較例１（１）で得られた燃料油を用いたこと以外
は、実施例１（６）と同様にして、高速ノック性及び低
温運転性の評価を行った。結果を第１表に示す。
は、実施例１（６）と同様にして、高速ノック性及び低
温運転性の評価を行った。結果を第１表に示す。
比較例２ （１）燃料油の製造 上記実施例（２）（１）で得られた（Ａ）改質ガソリ
ン，上記実施例１（２）で得られた（Ｂ）アルキレー
ト，上記実施例１（３）で得られた（Ｃ）イソペンタン
留分，上記実施例１（４）で得られた（Ｄ）軽質接触分
解ガソリン及びブタン留分を混合して、RON100.0,MON8
7.9,リード蒸気圧0.725kg/cm2，ΔE70が35容量％，芳香
族分45容量％の性状を有する燃料油を製造した。
ン，上記実施例１（２）で得られた（Ｂ）アルキレー
ト，上記実施例１（３）で得られた（Ｃ）イソペンタン
留分，上記実施例１（４）で得られた（Ｄ）軽質接触分
解ガソリン及びブタン留分を混合して、RON100.0,MON8
7.9,リード蒸気圧0.725kg/cm2，ΔE70が35容量％，芳香
族分45容量％の性状を有する燃料油を製造した。
（２）高速ノック性及び低温運転性の評価 上記比較例２（１）で得られた燃料油を用いたこと以外
は、実施例１（６）と同様にして、高速ノック性及び低
温運転性の評価を行った。結果を第１表に示す。
は、実施例１（６）と同様にして、高速ノック性及び低
温運転性の評価を行った。結果を第１表に示す。
〔発明の効果〕 本発明の高性能燃料油は、RON,MONが高いのみならず、
蒸気圧，蒸留性状さらには芳香族分含量等のバランスが
とれているため、耐ノック性、特に高速時における耐ノ
ック性にすぐれるとともに、低温運転性，始動性，燃焼
性，加速性などにおいてすぐれており、ガソリン自動車
用燃料、とりわけターボ，ツインカムなどの高性能エン
ジン搭載車の高品質ガソリン燃料として、極めて有効に
利用しうる。
蒸気圧，蒸留性状さらには芳香族分含量等のバランスが
とれているため、耐ノック性、特に高速時における耐ノ
ック性にすぐれるとともに、低温運転性，始動性，燃焼
性，加速性などにおいてすぐれており、ガソリン自動車
用燃料、とりわけターボ，ツインカムなどの高性能エン
ジン搭載車の高品質ガソリン燃料として、極めて有効に
利用しうる。
Claims (2)
- 【請求項１】（Ａ）リサーチ法オクタン価101.5以上，
リード蒸気圧0.3kg/cm2以上および沸点範囲30〜200℃で
ある改質ガソリン，（Ｂ）アルキレート及び（Ｃ）リサ
ーチ法オクタン価90〜95のイソペンタン留分を必須成分
とし、リサーチ法オクタン価99.5以上，モーター法オク
タン価88.6以上，芳香族分50容量％以下でありかつ70℃
までの留出分が25容量％以上であることを特徴とする高
性能燃料油。 - 【請求項２】（Ａ）リサーチ法オクタン価101.5以上，
リード蒸気圧0.3kg/cm2以上および沸点範囲30〜200℃で
ある改質ガソリン，（Ｂ）アルキレート，（Ｃ）リサー
チ法オクタン価90〜95のイソペンタン留分及び（Ｄ）リ
サーチ法オクタン価93.5〜96.5,リード蒸気圧0.6〜1.05
kg/cm2および沸点範囲25〜100℃である軽質接触分解ガ
ソリンを必須成分とし、リサーチ法オクタン価99.5以
上，モーター法オクタン価88.6以上，芳香族分50容量％
以下でありかつ70℃までの留出分が25容量％以上である
ことを特徴とする高性能燃料油。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62153836A JPH0710980B2 (ja) | 1987-06-19 | 1987-06-19 | 高性能燃料油 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62153836A JPH0710980B2 (ja) | 1987-06-19 | 1987-06-19 | 高性能燃料油 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2362696A Division JP2710603B2 (ja) | 1996-02-09 | 1996-02-09 | 高性能燃料油 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63317591A JPS63317591A (ja) | 1988-12-26 |
| JPH0710980B2 true JPH0710980B2 (ja) | 1995-02-08 |
Family
ID=15571156
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62153836A Expired - Fee Related JPH0710980B2 (ja) | 1987-06-19 | 1987-06-19 | 高性能燃料油 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0710980B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0393894A (ja) * | 1989-09-06 | 1991-04-18 | Cosmo Sogo Kenkyusho:Kk | 無鉛高性能ガソリン |
| JP4658990B2 (ja) * | 1993-11-30 | 2011-03-23 | 出光興産株式会社 | ガソリンエンジン用燃料油の製造方法 |
| JP2001262163A (ja) * | 2000-03-23 | 2001-09-26 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 内燃機関用及び燃料電池用兼用燃料油 |
| JP4684684B2 (ja) * | 2005-03-03 | 2011-05-18 | 出光興産株式会社 | イソペンタン分留装置、その方法、および、燃料油調製方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6116985A (ja) * | 1984-07-03 | 1986-01-24 | Nippon Oil Co Ltd | 無鉛高オクタン価ガソリンの製造方法 |
-
1987
- 1987-06-19 JP JP62153836A patent/JPH0710980B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63317591A (ja) | 1988-12-26 |
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Legal Events
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