JPH07173531A - 降伏比に優れた熱間鍛造用高強度高靭性非調質鋼の製法 - Google Patents
降伏比に優れた熱間鍛造用高強度高靭性非調質鋼の製法Info
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- JPH07173531A JPH07173531A JP33172693A JP33172693A JPH07173531A JP H07173531 A JPH07173531 A JP H07173531A JP 33172693 A JP33172693 A JP 33172693A JP 33172693 A JP33172693 A JP 33172693A JP H07173531 A JPH07173531 A JP H07173531A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｎｂ，Ａｌ，Ｎ等の
各含有量が特定されると共に、フェライト析出臨界冷却
速度を適正に調節してなる鋼材を使用し、該鋼材を熱間
鍛造後冷却して冷却後の組織を初析フェライトを含まな
いベイナイトまたはベイナイトとマルテンサイトとの混
合組織とし、次いで３５０〜６００℃の温度範囲で焼戻
しすることにより、降伏比に優れた熱間鍛造用高強度高
靭性非調質鋼を製造する。 【効果】 焼入れ・焼戻しの調質処理を行なうことなく
非調質のままでも、従来の調質鋼と同等もしくはこれを
上回る強度と靭性を有し、且つ降伏比の非常に優れた熱
間鍛造用非調質鋼を提供できる。
各含有量が特定されると共に、フェライト析出臨界冷却
速度を適正に調節してなる鋼材を使用し、該鋼材を熱間
鍛造後冷却して冷却後の組織を初析フェライトを含まな
いベイナイトまたはベイナイトとマルテンサイトとの混
合組織とし、次いで３５０〜６００℃の温度範囲で焼戻
しすることにより、降伏比に優れた熱間鍛造用高強度高
靭性非調質鋼を製造する。 【効果】 焼入れ・焼戻しの調質処理を行なうことなく
非調質のままでも、従来の調質鋼と同等もしくはこれを
上回る強度と靭性を有し、且つ降伏比の非常に優れた熱
間鍛造用非調質鋼を提供できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱間鍛造後に焼入れ・
焼戻し等の熱処理を行なわなくとも、熱間鍛造・冷却・
焼戻しにより、自動車用部品や建設機械用部品等として
使用することのできる、降伏比に優れた熱間鍛造用高強
度高靭性非調質鋼を製造する方法に関するものである。
焼戻し等の熱処理を行なわなくとも、熱間鍛造・冷却・
焼戻しにより、自動車用部品や建設機械用部品等として
使用することのできる、降伏比に優れた熱間鍛造用高強
度高靭性非調質鋼を製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車や建設機械等に用いられてる構造
用部品は、機械構造用炭素鋼や機械構造用合金鋼を素材
とし、必要な強度や靭性を与えるため熱間鍛造した後に
焼入れ・焼戻し処理（調質処理）を施すのが一般的であ
る。また近年では、上記の様な調質処理に要するエネル
ギーを節減すると共に仕掛かり品のコスト削減を図るた
め、たとえばＪＩＳ Ｇ ４０５１に規定される機械構
造用炭素鋼やＪＩＳ Ｇ４１０６に規定される機械構造
用マンガン鋼に、ＶやＮｂ等の析出硬化型元素を添加し
た非調質鋼が開発され、自動車のエンジン部品や足回り
部品あるいは建設機械用部品等として用いられている。
用部品は、機械構造用炭素鋼や機械構造用合金鋼を素材
とし、必要な強度や靭性を与えるため熱間鍛造した後に
焼入れ・焼戻し処理（調質処理）を施すのが一般的であ
る。また近年では、上記の様な調質処理に要するエネル
ギーを節減すると共に仕掛かり品のコスト削減を図るた
め、たとえばＪＩＳ Ｇ ４０５１に規定される機械構
造用炭素鋼やＪＩＳ Ｇ４１０６に規定される機械構造
用マンガン鋼に、ＶやＮｂ等の析出硬化型元素を添加し
た非調質鋼が開発され、自動車のエンジン部品や足回り
部品あるいは建設機械用部品等として用いられている。
【０００３】これらの非調質鋼は、熱間鍛造後冷却して
フェライト・パーライト組織を形成し、ＶやＮｂの炭化
物や窒化物の析出強化によって所要の強度を得るもので
ある。ところがこれら公知の非調質鋼は、引張強さや硬
さの様な静的強度においては優れたものであるが、組織
が粗いオーステナイトから変態したフェライト・パーラ
イト組織を主体とするものであるから、靭延性が低いと
いう問題がある。
フェライト・パーライト組織を形成し、ＶやＮｂの炭化
物や窒化物の析出強化によって所要の強度を得るもので
ある。ところがこれら公知の非調質鋼は、引張強さや硬
さの様な静的強度においては優れたものであるが、組織
が粗いオーステナイトから変態したフェライト・パーラ
イト組織を主体とするものであるから、靭延性が低いと
いう問題がある。
【０００４】そこで、この様な問題を解決するため、従
来の調質鋼と同等の強度と靭延性を備えた高靭性タイプ
の非調質鋼、例えば、引張強さが８０ｋｇｆ／ｍｍ2 級
で室温における２ｍｍＵノッチのシャルピー衝撃値が６
ｋｇｆ・ｍ／ｃｍ2 以上を示す鋼が開発され、一部では
実用化されている（例えば特開昭６２−７４０５５号公
報）。
来の調質鋼と同等の強度と靭延性を備えた高靭性タイプ
の非調質鋼、例えば、引張強さが８０ｋｇｆ／ｍｍ2 級
で室温における２ｍｍＵノッチのシャルピー衝撃値が６
ｋｇｆ・ｍ／ｃｍ2 以上を示す鋼が開発され、一部では
実用化されている（例えば特開昭６２−７４０５５号公
報）。
【０００５】更に、引張強さ９０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の
高強度部品としては、例えば特開昭６３−３１２９４９
号公報に開示されている様な高強度・高靭性タイプの非
調質鋼が提案されている。しかし、引張強さが９０ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 以上の高強度・高靭性タイプの非調質鋼にな
ると、強度向上のため水冷処理が行なわれるので、焼入
れに伴う歪の発生や焼割れを起こすという問題があり、
従って空冷タイプの高強度高靭性非調質鋼が求められて
いる。またこれらの非調質鋼は、合金鋼を焼入れ・焼戻
し処理したものに比べると耐力比が低く、例えば引張強
さが焼入れ・焼戻し処理材と同程度のものでは十分な耐
力が得られず、高耐力が要求される部品材料としては適
性を欠く。
高強度部品としては、例えば特開昭６３−３１２９４９
号公報に開示されている様な高強度・高靭性タイプの非
調質鋼が提案されている。しかし、引張強さが９０ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 以上の高強度・高靭性タイプの非調質鋼にな
ると、強度向上のため水冷処理が行なわれるので、焼入
れに伴う歪の発生や焼割れを起こすという問題があり、
従って空冷タイプの高強度高靭性非調質鋼が求められて
いる。またこれらの非調質鋼は、合金鋼を焼入れ・焼戻
し処理したものに比べると耐力比が低く、例えば引張強
さが焼入れ・焼戻し処理材と同程度のものでは十分な耐
力が得られず、高耐力が要求される部品材料としては適
性を欠く。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の様な問
題点に着目してなされたものであって、その目的は、従
来の熱間鍛造用非調質鋼の欠点である靭性不足の問題を
解消し、熱間鍛造後空冷もしくは衝風冷却等の調整冷却
のままで高強度、高靭性を有し、且つ降伏比に優れた熱
間鍛造用高強度高靭性非調質鋼の製法を確立しようとす
るものである。
題点に着目してなされたものであって、その目的は、従
来の熱間鍛造用非調質鋼の欠点である靭性不足の問題を
解消し、熱間鍛造後空冷もしくは衝風冷却等の調整冷却
のままで高強度、高靭性を有し、且つ降伏比に優れた熱
間鍛造用高強度高靭性非調質鋼の製法を確立しようとす
るものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決すること
のできた本発明に係る製法の構成は、 Ｃ：０．０５〜０．３０％、 Ｓｉ：０．０５〜２．０％、 Ｍｎ：０．３〜５．０％、 Ｃｒ：１．０〜３．０％、 Ｎｂ：０．０１〜０．５％、 Ａｌ：０．０１〜０．０６％、 Ｎ：０．００５〜０．０２％、 を含有し、もしくはこれらに加えて Ｎｉ：０．２〜３．０％、 Ｍｏ：０．０５〜１．０％、 Ｖ：０．０３〜０．５％、 Ｔｉ：０．００３〜０．２％ よりなる群から選択される少なくとも１種の元素を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、且つ下記
（Ｉ）式または（II）式によって求められるフェライト
析出臨界冷却速度Ｖｃ1 またはＶｃ2 が、熱間鍛造後の
８００〜５００℃間の平均冷却速度Ｖ以下となる様に成
分調節された鋼材を使用し、該鋼材を熱間鍛造後冷却し
て冷却後の組織を初析フェライトを含まないベイナイト
またはベイナイトとマルテンサイトとの混合組織とし、
次いで３５０〜６００℃の温度範囲で焼戻しするところ
に要旨を有するものである。 Ｖｃ1 ＝１０k1（℃／秒）……（Ｉ） Ｖｃ2 ＝１０k2（℃／秒）……（II） 但し、k1＝4.05-(4.5 ×%C＋%Mn ＋0.8 ×%Cr ＋9 ×%N
b) k2＝4.05-(4.5 ×%C+%Mn+0.8×%Cr+9 ×%Nb+0.5 ×%Ni+
1.6 ×%Mo) （％元素は、当該元素の鋼中の含有率を表わす）
のできた本発明に係る製法の構成は、 Ｃ：０．０５〜０．３０％、 Ｓｉ：０．０５〜２．０％、 Ｍｎ：０．３〜５．０％、 Ｃｒ：１．０〜３．０％、 Ｎｂ：０．０１〜０．５％、 Ａｌ：０．０１〜０．０６％、 Ｎ：０．００５〜０．０２％、 を含有し、もしくはこれらに加えて Ｎｉ：０．２〜３．０％、 Ｍｏ：０．０５〜１．０％、 Ｖ：０．０３〜０．５％、 Ｔｉ：０．００３〜０．２％ よりなる群から選択される少なくとも１種の元素を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、且つ下記
（Ｉ）式または（II）式によって求められるフェライト
析出臨界冷却速度Ｖｃ1 またはＶｃ2 が、熱間鍛造後の
８００〜５００℃間の平均冷却速度Ｖ以下となる様に成
分調節された鋼材を使用し、該鋼材を熱間鍛造後冷却し
て冷却後の組織を初析フェライトを含まないベイナイト
またはベイナイトとマルテンサイトとの混合組織とし、
次いで３５０〜６００℃の温度範囲で焼戻しするところ
に要旨を有するものである。 Ｖｃ1 ＝１０k1（℃／秒）……（Ｉ） Ｖｃ2 ＝１０k2（℃／秒）……（II） 但し、k1＝4.05-(4.5 ×%C＋%Mn ＋0.8 ×%Cr ＋9 ×%N
b) k2＝4.05-(4.5 ×%C+%Mn+0.8×%Cr+9 ×%Nb+0.5 ×%Ni+
1.6 ×%Mo) （％元素は、当該元素の鋼中の含有率を表わす）
【０００８】本発明においては、更に他の成分として、
Ｓ：０．１２％以下、Ｐｂ：０．３％以下、Ｃａ：０．
０１％以下、Ｔｅ：０．３％以下、Ｂｉ：０．３％以下
よりなる群から選択される少なくとも１種の元素を含む
鋼材を使用することによって、優れた被削性を与えるこ
とができる。上記方法を実施するに当たり用いられる熱
間鍛造材としては、溶鋼から鋼塊もしくは鋼片を製造す
る際に、溶鋼の鋳込み後１５００〜９００℃の間を２℃
／分以上の冷却速度で冷却した非調質鋼棒を使用し、熱
間鍛造時の鋼材加熱温度を１３００℃以下として熱間鍛
造を行ない、８５０〜１１５０℃の温度で鍛造を終了し
て所定形状に成形加工したものを使用するれば、本発明
の特徴を一層効果的に達成することができる。
Ｓ：０．１２％以下、Ｐｂ：０．３％以下、Ｃａ：０．
０１％以下、Ｔｅ：０．３％以下、Ｂｉ：０．３％以下
よりなる群から選択される少なくとも１種の元素を含む
鋼材を使用することによって、優れた被削性を与えるこ
とができる。上記方法を実施するに当たり用いられる熱
間鍛造材としては、溶鋼から鋼塊もしくは鋼片を製造す
る際に、溶鋼の鋳込み後１５００〜９００℃の間を２℃
／分以上の冷却速度で冷却した非調質鋼棒を使用し、熱
間鍛造時の鋼材加熱温度を１３００℃以下として熱間鍛
造を行ない、８５０〜１１５０℃の温度で鍛造を終了し
て所定形状に成形加工したものを使用するれば、本発明
の特徴を一層効果的に達成することができる。
【０００９】
【作用】上記の様に本発明では、鋼材の化学成分を特定
すると共に、特に熱間鍛造後の８００〜５００℃の間の
平均冷却速度Ｖを基準にして、前記（Ｉ），（II）式で
求められるフェライト析出臨界冷却速度Ｖｃ1 またはＶ
ｃ2 が該冷却速度Ｖ以下となる様に成分調整された鋼材
を使用し、これを熱間鍛造後冷却することによって冷却
後の組織を初析フェライトを含まないベイナイトまたは
ベイナイトとマルテンサイトの混合組織とし、その後加
熱あるいは鍛造品の自熱を利用した焼戻しを３５０〜６
００℃の温度範囲で行なうことにより、高強度且つ高靭
性でしかも高い降伏比を有する熱間鍛造用非調質鋼を得
ることに成功したものである。まず、本発明において鋼
材の化学成分を定めた理由を明確にする。
すると共に、特に熱間鍛造後の８００〜５００℃の間の
平均冷却速度Ｖを基準にして、前記（Ｉ），（II）式で
求められるフェライト析出臨界冷却速度Ｖｃ1 またはＶ
ｃ2 が該冷却速度Ｖ以下となる様に成分調整された鋼材
を使用し、これを熱間鍛造後冷却することによって冷却
後の組織を初析フェライトを含まないベイナイトまたは
ベイナイトとマルテンサイトの混合組織とし、その後加
熱あるいは鍛造品の自熱を利用した焼戻しを３５０〜６
００℃の温度範囲で行なうことにより、高強度且つ高靭
性でしかも高い降伏比を有する熱間鍛造用非調質鋼を得
ることに成功したものである。まず、本発明において鋼
材の化学成分を定めた理由を明確にする。
【００１０】Ｃ：０．０５〜０．３０％ Ｃは素材の焼入性を高め熱間鍛造・冷却後の組織をベイ
ナイトまたはベイナイトとマルテンサイトとの混合組織
にすると共に、必要な強度を確保するのに必須の元素で
あり、少なくとも０．０５％以上含有させなければなら
ない。しかし過度に含有させると、靭性が低下するばか
りでなく、被削性にも悪影響が表われてくるので０．３
０％以下に抑えなければならない。
ナイトまたはベイナイトとマルテンサイトとの混合組織
にすると共に、必要な強度を確保するのに必須の元素で
あり、少なくとも０．０５％以上含有させなければなら
ない。しかし過度に含有させると、靭性が低下するばか
りでなく、被削性にも悪影響が表われてくるので０．３
０％以下に抑えなければならない。
【００１１】Ｓｉ：０．０５〜２．０％ Ｓｉは、溶製時の脱酸と必要な強度を確保するのに有用
な元素であり、特にマトリックス中に固溶して耐力や疲
労強度を向上させる。これらの効果は０．０５％以上含
有させることによって有効に発揮されるが、過度に添加
すると被削性を大幅に悪化させるので、２．０％を上限
とする。
な元素であり、特にマトリックス中に固溶して耐力や疲
労強度を向上させる。これらの効果は０．０５％以上含
有させることによって有効に発揮されるが、過度に添加
すると被削性を大幅に悪化させるので、２．０％を上限
とする。
【００１２】Ｍｎ：０．３〜５．０％ Ｍｎは、Ｓｉと同様溶製時の脱酸元素として有効に作用
するほか、焼入性を上げて強度を高める作用を有してお
り、Ｃ量が上記の様に定められた条件の下で引張強さ８
０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の高強度を得るには、Ｍｎを０．
３％以上含有させなければならない。しかし５．０％を
超えて添加してもそれ以上の強度向上効果が得られず、
むしろ被削性に及ぼす悪影響が顕出してくるので、５．
０％を上限とする。
するほか、焼入性を上げて強度を高める作用を有してお
り、Ｃ量が上記の様に定められた条件の下で引張強さ８
０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の高強度を得るには、Ｍｎを０．
３％以上含有させなければならない。しかし５．０％を
超えて添加してもそれ以上の強度向上効果が得られず、
むしろ被削性に及ぼす悪影響が顕出してくるので、５．
０％を上限とする。
【００１３】Ｃｒ：１．０〜３．０％ Ｃｒは、Ｍｎと同様に焼入性を高めて必要な強度を確保
するのに必須の元素であり、１．０％以上添加する必要
がある。しかしその効果は３．０％以上で飽和するの
で、それ以上の添加は経済的に無駄である。
するのに必須の元素であり、１．０％以上添加する必要
がある。しかしその効果は３．０％以上で飽和するの
で、それ以上の添加は経済的に無駄である。
【００１４】Ｎｂ：０．０１〜０．５％ Ｎｂは、炭化物または窒化物形成元素としてオーステナ
イト結晶粒を微細化する作用を発揮するほか、添加Ｎｂ
の一部は固溶して熱間鍛造後の冷却時の焼入性を増大さ
せる作用も有しており、これらの効果は０．０１％以上
添加することによって有効に発揮される。しかしそれら
の作用は０．５％で飽和するので、それ以上の添加は経
済的に無駄である。
イト結晶粒を微細化する作用を発揮するほか、添加Ｎｂ
の一部は固溶して熱間鍛造後の冷却時の焼入性を増大さ
せる作用も有しており、これらの効果は０．０１％以上
添加することによって有効に発揮される。しかしそれら
の作用は０．５％で飽和するので、それ以上の添加は経
済的に無駄である。
【００１５】Ａｌ：０．０１〜０．０６％ Ａｌは、溶製時に脱酸元素として作用するほか、窒化物
を生成してオーステナイト結晶粒を微細化するうえでも
有効な元素であり、これらの効果を有効に発揮させるに
は０．０１％以上添加しなければならない。しかし過多
に含有させるとオーステナイト結晶粒がかえって粗大化
し靭性を悪化させるので０．０６％を上限とする。
を生成してオーステナイト結晶粒を微細化するうえでも
有効な元素であり、これらの効果を有効に発揮させるに
は０．０１％以上添加しなければならない。しかし過多
に含有させるとオーステナイト結晶粒がかえって粗大化
し靭性を悪化させるので０．０６％を上限とする。
【００１６】Ｎ：０．００５〜０．０２％ Ｎは、窒化物形成元素と結合しオーステナイト結晶粒を
微細化する作用があり、その効果を有効に発揮させるに
は０．００５％以上添加しなければならない。しかし
０．０２％を超えて添加してもそれ以上の効果は得られ
ず、むしろ窒化物系介在物量の増大により靭性に悪影響
が表われてくるので０．０２％を上限とする本発明にお
ける必須の構成元素は上記の通りであり、残部はＦｅと
不可避不純物からなるものであるが、更に他の元素とし
て下記の様にＮｉ，Ｍｏ，Ｖ，Ｔｉの１種以上を適量含
有させることによって靭性や強度を一層高めたり、ある
いはＳ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｔｅ，Ｂｉの１種以上を適量含有
させることによって被削性を高めることも有効である。
微細化する作用があり、その効果を有効に発揮させるに
は０．００５％以上添加しなければならない。しかし
０．０２％を超えて添加してもそれ以上の効果は得られ
ず、むしろ窒化物系介在物量の増大により靭性に悪影響
が表われてくるので０．０２％を上限とする本発明にお
ける必須の構成元素は上記の通りであり、残部はＦｅと
不可避不純物からなるものであるが、更に他の元素とし
て下記の様にＮｉ，Ｍｏ，Ｖ，Ｔｉの１種以上を適量含
有させることによって靭性や強度を一層高めたり、ある
いはＳ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｔｅ，Ｂｉの１種以上を適量含有
させることによって被削性を高めることも有効である。
【００１７】Ｎｉ：０．２〜３．０％，Ｍｏ：０．０５
〜１．０％，Ｖ：０．０３〜０．５％，Ｔｉ：０．００
３〜０．２％の１種以上 Ｎｉは、焼入性を高めると共に靭性を向上させるのに有
効な元素であり、それらの効果は０．２％以上添加する
ことによって有効に発揮される。しかし、その効果は
３．０％で飽和するのでそれ以上の添加は無駄である。
ＭｏもＮｉと同様良好な焼入性を与えると共に靭性を高
める作用があり、それらの効果は０．０５％以上添加す
ることによって有効に発揮される。しかし、その効果は
１．０％で飽和するため、それ以上の添加は無駄であ
る。Ｖは炭化物または窒化物を形成してオーステナイト
結晶粒を微細化し靭性向上に寄与すると共に強度を高め
る作用も有しており、これらの効果は０．０３％以上の
添加で有効に発揮される。しかし、それらの効果は０．
５％で飽和する。Ｔｉは、加熱時のオーステナイト結晶
粒の成長を抑制すると共に、Ｓとの複合含有により組織
を微細化し、靭性を大幅に改善する。こうした効果は
０．００３％以上添加することによって有効に発揮され
るが、０．２％を超えて過多に添加してもそれ以上の効
果は得られないので０．２％を上限とする。
〜１．０％，Ｖ：０．０３〜０．５％，Ｔｉ：０．００
３〜０．２％の１種以上 Ｎｉは、焼入性を高めると共に靭性を向上させるのに有
効な元素であり、それらの効果は０．２％以上添加する
ことによって有効に発揮される。しかし、その効果は
３．０％で飽和するのでそれ以上の添加は無駄である。
ＭｏもＮｉと同様良好な焼入性を与えると共に靭性を高
める作用があり、それらの効果は０．０５％以上添加す
ることによって有効に発揮される。しかし、その効果は
１．０％で飽和するため、それ以上の添加は無駄であ
る。Ｖは炭化物または窒化物を形成してオーステナイト
結晶粒を微細化し靭性向上に寄与すると共に強度を高め
る作用も有しており、これらの効果は０．０３％以上の
添加で有効に発揮される。しかし、それらの効果は０．
５％で飽和する。Ｔｉは、加熱時のオーステナイト結晶
粒の成長を抑制すると共に、Ｓとの複合含有により組織
を微細化し、靭性を大幅に改善する。こうした効果は
０．００３％以上添加することによって有効に発揮され
るが、０．２％を超えて過多に添加してもそれ以上の効
果は得られないので０．２％を上限とする。
【００１８】Ｓ：０．１２％以下，Ｐｂ：０．３％以
下，Ｃａ：０．０１％以下，Ｔｅ：０．３％以下，Ｂ
ｉ：０．３％以下の１種以上 これらの元素はいずれも被削性向上元素であり、各々上
記の範囲で含有させることによって被削性を改善するこ
とができるが、夫々上限値を超えてもそれ以上の被削性
改善効果は得られず、むしろ靭性劣化の問題が生じてく
るので、上記の様に各々の上限値を定めた。
下，Ｃａ：０．０１％以下，Ｔｅ：０．３％以下，Ｂ
ｉ：０．３％以下の１種以上 これらの元素はいずれも被削性向上元素であり、各々上
記の範囲で含有させることによって被削性を改善するこ
とができるが、夫々上限値を超えてもそれ以上の被削性
改善効果は得られず、むしろ靭性劣化の問題が生じてく
るので、上記の様に各々の上限値を定めた。
【００１９】本発明では上記化学成分の要件を満たす鋼
材を使用し、これを熱間鍛造後冷却して所定の金属組織
を得た後、再加熱もしくは当該鍛造品の自熱を利用した
焼戻しを行なって非調質鋼を得るものであるが、本発明
で意図する高レベルの降伏比と強度および靭性を得るに
は、熱間鍛造後の８００〜５００℃間の平均冷却速度Ｖ
を基準にして、前記（Ｉ）式または（II）式で求められ
るフェライト析出臨界冷却速度Ｖｃ1 またはＶｃ2 が上
記平均冷却速度Ｖ以下となる様に鋼材の化学成分（Ｃ，
Ｍｎ，Ｃｒ，Ｎｂ，ＮｉおよびＭｏの含有量）を調整
し、熱間鍛造・冷却後の組織を、初析フェライトを含ま
ないベイナイトまたはベイナイトとマルテンサイトとの
混合組織とし、その後の焼戻しを３５０〜６００℃の温
度範囲で行なう必要がある。
材を使用し、これを熱間鍛造後冷却して所定の金属組織
を得た後、再加熱もしくは当該鍛造品の自熱を利用した
焼戻しを行なって非調質鋼を得るものであるが、本発明
で意図する高レベルの降伏比と強度および靭性を得るに
は、熱間鍛造後の８００〜５００℃間の平均冷却速度Ｖ
を基準にして、前記（Ｉ）式または（II）式で求められ
るフェライト析出臨界冷却速度Ｖｃ1 またはＶｃ2 が上
記平均冷却速度Ｖ以下となる様に鋼材の化学成分（Ｃ，
Ｍｎ，Ｃｒ，Ｎｂ，ＮｉおよびＭｏの含有量）を調整
し、熱間鍛造・冷却後の組織を、初析フェライトを含ま
ないベイナイトまたはベイナイトとマルテンサイトとの
混合組織とし、その後の焼戻しを３５０〜６００℃の温
度範囲で行なう必要がある。
【００２０】ここで、８００〜５００℃間の平均冷却速
度Ｖを基準として定めたのは、多くの実験結果からフェ
ライト析出臨界冷却速度Ｖｃ1 ，Ｖｃ2 の関係を整理し
た結果より、上記温度範囲において最も対応がとれると
の確認結果に基づくものである。またフェライト析出臨
界冷却速度Ｖｃ1 またはＶｃ2 は、前記（Ｉ），（II）
式に示す如く鋼材の化学成分によって決まってくるもの
であるが、これらＶｃ 1 またはＶｃ2 が上記平均冷却速
度Ｖを超えると、熱間鍛造・冷却後の組織が初析フェラ
イトやパーライトを含むものとなり、本発明で意図する
様な冷却後の金属組織が得られなくなり、その後の焼戻
し条件を適正に設定しても十分な靭性と降伏比を有する
非調質鋼が得られない。
度Ｖを基準として定めたのは、多くの実験結果からフェ
ライト析出臨界冷却速度Ｖｃ1 ，Ｖｃ2 の関係を整理し
た結果より、上記温度範囲において最も対応がとれると
の確認結果に基づくものである。またフェライト析出臨
界冷却速度Ｖｃ1 またはＶｃ2 は、前記（Ｉ），（II）
式に示す如く鋼材の化学成分によって決まってくるもの
であるが、これらＶｃ 1 またはＶｃ2 が上記平均冷却速
度Ｖを超えると、熱間鍛造・冷却後の組織が初析フェラ
イトやパーライトを含むものとなり、本発明で意図する
様な冷却後の金属組織が得られなくなり、その後の焼戻
し条件を適正に設定しても十分な靭性と降伏比を有する
非調質鋼が得られない。
【００２１】また熱間鍛造・冷却後に行なわれる焼戻し
は、再加熱もしくは当該鍛造品の自熱を利用して行なわ
れるもので、該焼戻しの処理温度は、得られる非調質鋼
の降伏比や強度・靭性に顕著な影響を及ぼす。即ち、焼
戻し時の温度が３５０℃未満の低温域では、転移の移動
を阻止する析出物の生成量が少ないため降伏強度を十分
に高めることができず、一方６００℃を超える高温で焼
戻しを行なうと、本発明で定める前述の様な低炭素鋼で
は十分な強度と靭性が得られず、高強度・高靭性化の目
的が果たせなくなる。
は、再加熱もしくは当該鍛造品の自熱を利用して行なわ
れるもので、該焼戻しの処理温度は、得られる非調質鋼
の降伏比や強度・靭性に顕著な影響を及ぼす。即ち、焼
戻し時の温度が３５０℃未満の低温域では、転移の移動
を阻止する析出物の生成量が少ないため降伏強度を十分
に高めることができず、一方６００℃を超える高温で焼
戻しを行なうと、本発明で定める前述の様な低炭素鋼で
は十分な強度と靭性が得られず、高強度・高靭性化の目
的が果たせなくなる。
【００２２】しかしながら、前述の如く熱間鍛造後の８
００〜５００℃の間の平均冷却速度Ｖを基準にしてフェ
ライト析出臨界冷却速度Ｖｃ1 またはＶｃ2 がＶ以下と
なる様に成分調整した鋼材を用いて熱間鍛造後冷却する
と、冷却後の組織は、初析フェライトを含まないベイナ
イトもしくはベイナイトとマルテンサイトとの混合組織
となり、且つこれを３５０〜６００℃の温度域で焼戻し
処理すると、降伏比、強度、靭性の全てにおいて優秀な
非調質鋼を得ることができる。尚、焼戻し処理時間は特
に制限はされないが、一般的なのは１〜３時間程度であ
る。
００〜５００℃の間の平均冷却速度Ｖを基準にしてフェ
ライト析出臨界冷却速度Ｖｃ1 またはＶｃ2 がＶ以下と
なる様に成分調整した鋼材を用いて熱間鍛造後冷却する
と、冷却後の組織は、初析フェライトを含まないベイナ
イトもしくはベイナイトとマルテンサイトとの混合組織
となり、且つこれを３５０〜６００℃の温度域で焼戻し
処理すると、降伏比、強度、靭性の全てにおいて優秀な
非調質鋼を得ることができる。尚、焼戻し処理時間は特
に制限はされないが、一般的なのは１〜３時間程度であ
る。
【００２３】尚、本発明で使用する上記熱間鍛造材とし
ては、溶鋼から鋼塊もしくは鋼片を製造する際に、溶鋼
の鋳込み後１５００〜９００℃の間を２℃／分の冷却速
度で冷却した非調質鋼棒を使用し、熱間鍛造時の鋼材加
熱温度を１３００℃以下として熱間鍛造を行ない、８５
０〜１１５０℃の温度で鍛造を終了して所定形状に成形
加工したものを使用することが望まれる。しかして、上
記温度範囲における冷却速度が２℃／分未満の低速にな
ると、硫化物や酸化物が凝集粗大化して微細な結晶組織
が得られなくなり、鍛造材の靭性が急激に悪くなる傾向
があるからである。
ては、溶鋼から鋼塊もしくは鋼片を製造する際に、溶鋼
の鋳込み後１５００〜９００℃の間を２℃／分の冷却速
度で冷却した非調質鋼棒を使用し、熱間鍛造時の鋼材加
熱温度を１３００℃以下として熱間鍛造を行ない、８５
０〜１１５０℃の温度で鍛造を終了して所定形状に成形
加工したものを使用することが望まれる。しかして、上
記温度範囲における冷却速度が２℃／分未満の低速にな
ると、硫化物や酸化物が凝集粗大化して微細な結晶組織
が得られなくなり、鍛造材の靭性が急激に悪くなる傾向
があるからである。
【００２４】また、鍛造加熱時の温度が１３００℃を超
える高温になると、矢張り結晶粒が粗大化して靭性に悪
影響が現れてくる。更に、鍛造仕上げ温度が１１５０℃
を超える高温になると、結晶粒が粗大化して靭性に悪影
響が現れ、また８５０℃未満の低温では、鍛造時の変形
抵抗が大きくなって金型寿命を大幅に短縮させることに
なるので実用的でなくなる。
える高温になると、矢張り結晶粒が粗大化して靭性に悪
影響が現れてくる。更に、鍛造仕上げ温度が１１５０℃
を超える高温になると、結晶粒が粗大化して靭性に悪影
響が現れ、また８５０℃未満の低温では、鍛造時の変形
抵抗が大きくなって金型寿命を大幅に短縮させることに
なるので実用的でなくなる。
【００２５】本発明では、上記の様な条件で熱間鍛造を
行なった成形加工材を使用し、これを前述の条件で冷却
後再加熱もしくは自熱を利用した焼戻しを所定条件で行
なうことによって、焼入れ・焼戻しの調質処理を行なう
ことなく非調質のままで従来の調質鋼と同等もしくはこ
れを上回る強度と靭性を有し且つ降伏比の非常に優れた
熱間鍛造用鋼を提供し得ることになった。
行なった成形加工材を使用し、これを前述の条件で冷却
後再加熱もしくは自熱を利用した焼戻しを所定条件で行
なうことによって、焼入れ・焼戻しの調質処理を行なう
ことなく非調質のままで従来の調質鋼と同等もしくはこ
れを上回る強度と靭性を有し且つ降伏比の非常に優れた
熱間鍛造用鋼を提供し得ることになった。
【００２６】
【実施例】次に本発明の実施例を示すが、本発明はもと
より下記実施例によって制限を受けるものではなく、前
後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施
することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の
技術的範囲に含まれる。
より下記実施例によって制限を受けるものではなく、前
後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施
することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の
技術的範囲に含まれる。
【００２７】実施例１ 表１に示す化学組成の鋼を１５０Ｋｇ容量のＶＩＦ溶製
炉で溶製した後、溶鋼から鋼塊を製造する時の１５００
℃から９００℃までの間の冷却速度を、気水噴霧と冷却
水シャワーにより変化させて得た各鋼塊を１２５０℃に
加熱し、鍛造終了温度を１１５０℃として直径５０ｍｍ
の丸棒に鍛伸した。得られた各丸棒を７５ｍｍの長さに
切断した後、１１５０〜１３５０℃に加熱し、鍛造終了
温度を１０５０〜１２５０℃として直径２５ｍｍまで熱
間鍛造し、空冷処理した。その後、更に５００℃で２時
間の焼戻し処理を行なった後、切削加工によって引張試
験片およびＪＩＳ ３号衝撃試験片を切り出し、室温で
物性試験を行なった。結果を表２に示す。
炉で溶製した後、溶鋼から鋼塊を製造する時の１５００
℃から９００℃までの間の冷却速度を、気水噴霧と冷却
水シャワーにより変化させて得た各鋼塊を１２５０℃に
加熱し、鍛造終了温度を１１５０℃として直径５０ｍｍ
の丸棒に鍛伸した。得られた各丸棒を７５ｍｍの長さに
切断した後、１１５０〜１３５０℃に加熱し、鍛造終了
温度を１０５０〜１２５０℃として直径２５ｍｍまで熱
間鍛造し、空冷処理した。その後、更に５００℃で２時
間の焼戻し処理を行なった後、切削加工によって引張試
験片およびＪＩＳ ３号衝撃試験片を切り出し、室温で
物性試験を行なった。結果を表２に示す。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】表１，２からも明らかである様に、本発明
の好適要件を満たす条件で鍛造を行なったもの（Ｎｏ．
１〜３）は、引張強度、衝撃値および降伏比のいずれに
おいても高い値が得られている。これに対し、鋼塊の冷
却条件、鍛造時の加熱温度、および鍛造終了温度のいず
れかが本発明の好適要件を外れるもの（Ｎｏ．４，５）
は、衝撃値および降伏比が明らかに低い結果を示してい
る。
の好適要件を満たす条件で鍛造を行なったもの（Ｎｏ．
１〜３）は、引張強度、衝撃値および降伏比のいずれに
おいても高い値が得られている。これに対し、鋼塊の冷
却条件、鍛造時の加熱温度、および鍛造終了温度のいず
れかが本発明の好適要件を外れるもの（Ｎｏ．４，５）
は、衝撃値および降伏比が明らかに低い結果を示してい
る。
【００３１】実施例２ １５０ｋｇ容量のＶＩＦ炉を用いて表３に示す鋼を溶製
した後、溶鋼から鋼塊を製造する時の１５００℃から９
００℃までの間の冷却速度を２．２５℃／分として製造
した鋼塊を１２５０℃に加熱し、鍛造終了温度を１１５
０℃として直径５０ｍｍの丸棒に鍛伸した。次いで、こ
の丸棒を７５ｍｍの長さに切断した後、１２５０℃に加
熱し仕上がり温度１１５０℃で直径２５ｍｍまで熱間鍛
造してから空冷した。このときの８００〜５００℃の間
の平均冷却速度は１．２℃／秒一定とした。その後５０
０℃で２時間の焼戻し処理を行ない、切削加工によって
引張試験片およびＪＩＳ ３号に規定する衝撃試験片を
切り出して室温で物性試験を行なった。用いた鋼材のフ
ェライト析出臨界冷却速度と鍛造・冷却後の金属組織、
並びに物性試験結果を表４に示す。
した後、溶鋼から鋼塊を製造する時の１５００℃から９
００℃までの間の冷却速度を２．２５℃／分として製造
した鋼塊を１２５０℃に加熱し、鍛造終了温度を１１５
０℃として直径５０ｍｍの丸棒に鍛伸した。次いで、こ
の丸棒を７５ｍｍの長さに切断した後、１２５０℃に加
熱し仕上がり温度１１５０℃で直径２５ｍｍまで熱間鍛
造してから空冷した。このときの８００〜５００℃の間
の平均冷却速度は１．２℃／秒一定とした。その後５０
０℃で２時間の焼戻し処理を行ない、切削加工によって
引張試験片およびＪＩＳ ３号に規定する衝撃試験片を
切り出して室温で物性試験を行なった。用いた鋼材のフ
ェライト析出臨界冷却速度と鍛造・冷却後の金属組織、
並びに物性試験結果を表４に示す。
【００３２】
【表３】
【００３３】
【表４】
【００３４】表３，４において供試鋼Ａ〜Ｊは、化学成
分、熱間鍛造後の冷却条件、冷却後の金属組織のいずれ
も規定要件を満たす実施例であり、引張強さ、衝撃値、
降伏比のいずれにおいても従来の焼入れ・焼戻し処理材
（調質材：供試鋼Ｘ，Ｙ）と同等もしくはそれ以上の値
が得られている。また供試鋼Ｚは従来の非調質鋼であ
り、Ｃ量が多過ぎると共にＣｒ量が不足し、また金属組
織がフェライトとパーライトからなるものであって、本
発明の実施例に比べると引張強さ、衝撃値、降伏比のい
ずれも低い。供試鋼Ｋ〜Ｒは本発明で規定するいずれか
の要件を欠く比較例であり、以下に示す如くいずれも性
能に問題がある。
分、熱間鍛造後の冷却条件、冷却後の金属組織のいずれ
も規定要件を満たす実施例であり、引張強さ、衝撃値、
降伏比のいずれにおいても従来の焼入れ・焼戻し処理材
（調質材：供試鋼Ｘ，Ｙ）と同等もしくはそれ以上の値
が得られている。また供試鋼Ｚは従来の非調質鋼であ
り、Ｃ量が多過ぎると共にＣｒ量が不足し、また金属組
織がフェライトとパーライトからなるものであって、本
発明の実施例に比べると引張強さ、衝撃値、降伏比のい
ずれも低い。供試鋼Ｋ〜Ｒは本発明で規定するいずれか
の要件を欠く比較例であり、以下に示す如くいずれも性
能に問題がある。
【００３５】供試鋼Ｋ〜Ｐ：フェライト析出冷却速度Ｖ
ｃ1 ，Ｖｃ2 は熱間鍛造後の平均冷却速度（８００〜５
００℃間）Ｖ以下であり、組織にはいずれもフェライト
が含まれていないが、供試鋼ＫはＣ量が不足し、供試鋼
ＮはＣｒ量が不足し、また供試鋼ＯはＮｂ量が不足する
ため、特に引張強さが低く、降伏比も十分でない。供試
鋼ＬはＣ量が過多であるため衝撃値が低い。供試鋼Ｍと
Ｐは引張強さ、衝撃値、降伏比のいずれにおいても比較
的良好な結果が得られているが、供試鋼ＭはＭｎ量が規
定範囲を超え、また供試鋼ＰはＮｂ量が規定範囲を超え
て多量添加しているにもかかわらずそれに見合った物性
向上効果は得られておらず、鋼材コストの上で不利であ
る。しかもこれらはの元素は、過剰添加すると被削性を
大幅に低下させ生産性を悪化させることも確認されてい
る。供試鋼Ｑ，Ｒは、平均冷却速度Ｖに対してフェライ
ト析出臨界冷却速度Ｖｃ1，Ｖｃ2 が大きく、熱間鍛造
・冷却後の組織が適正でないため、特に衝撃値が極めて
低い。
ｃ1 ，Ｖｃ2 は熱間鍛造後の平均冷却速度（８００〜５
００℃間）Ｖ以下であり、組織にはいずれもフェライト
が含まれていないが、供試鋼ＫはＣ量が不足し、供試鋼
ＮはＣｒ量が不足し、また供試鋼ＯはＮｂ量が不足する
ため、特に引張強さが低く、降伏比も十分でない。供試
鋼ＬはＣ量が過多であるため衝撃値が低い。供試鋼Ｍと
Ｐは引張強さ、衝撃値、降伏比のいずれにおいても比較
的良好な結果が得られているが、供試鋼ＭはＭｎ量が規
定範囲を超え、また供試鋼ＰはＮｂ量が規定範囲を超え
て多量添加しているにもかかわらずそれに見合った物性
向上効果は得られておらず、鋼材コストの上で不利であ
る。しかもこれらはの元素は、過剰添加すると被削性を
大幅に低下させ生産性を悪化させることも確認されてい
る。供試鋼Ｑ，Ｒは、平均冷却速度Ｖに対してフェライ
ト析出臨界冷却速度Ｖｃ1，Ｖｃ2 が大きく、熱間鍛造
・冷却後の組織が適正でないため、特に衝撃値が極めて
低い。
【００３６】実施例３ 表３に示したもののうち供試鋼Ｉを、１５０ｋｇ容量の
ＶＩＦ溶製炉で溶製した後、１５００℃から９００℃ま
での間の冷却速度を２．２５℃／分として直径５０ｍｍ
の丸棒に鍛伸した。この鍛伸材を７５ｍｍに切断した
後、１２５０℃に加熱し同温度で直径２５ｍｍまで熱間
鍛造してから空冷し、更に１００〜６５０℃で２時間焼
戻し処理した。得られた焼戻し材の物性を前記と同様の
方法で測定し、図１に示す結果を得た。図１からも明ら
かである様に、化学成分等において規定要件を満たす鋼
材を使用した場合でも、焼戻し処理温度が３５０℃未満
では衝撃値および耐力比が不十分であり、一方６００℃
を超えると衝撃値および引張強さが急激に悪化すること
が分かる。
ＶＩＦ溶製炉で溶製した後、１５００℃から９００℃ま
での間の冷却速度を２．２５℃／分として直径５０ｍｍ
の丸棒に鍛伸した。この鍛伸材を７５ｍｍに切断した
後、１２５０℃に加熱し同温度で直径２５ｍｍまで熱間
鍛造してから空冷し、更に１００〜６５０℃で２時間焼
戻し処理した。得られた焼戻し材の物性を前記と同様の
方法で測定し、図１に示す結果を得た。図１からも明ら
かである様に、化学成分等において規定要件を満たす鋼
材を使用した場合でも、焼戻し処理温度が３５０℃未満
では衝撃値および耐力比が不十分であり、一方６００℃
を超えると衝撃値および引張強さが急激に悪化すること
が分かる。
【００３７】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、焼
入れ・焼戻しの調質処理を行なうことなく非調質のまま
でも、従来の調質鋼と同等もしくはこれを上回る強度と
靭性を有し、且つ降伏比の非常に優れた熱間鍛造用非調
質鋼を提供し得ることになった。
入れ・焼戻しの調質処理を行なうことなく非調質のまま
でも、従来の調質鋼と同等もしくはこれを上回る強度と
靭性を有し、且つ降伏比の非常に優れた熱間鍛造用非調
質鋼を提供し得ることになった。
【図１】熱間圧延・冷却後に行なわれる焼戻し処理時の
温度が物性に与える影響を示す実験結果のグラフであ
る。
温度が物性に与える影響を示す実験結果のグラフであ
る。
Claims (6)
- 【請求項１】Ｃ：０．０５〜０．３０％（重量％を意味
する、以下同じ）、 Ｓｉ：０．０５〜２．０％、 Ｍｎ：０．３〜５．０％、 Ｃｒ：１．０〜３．０％、 Ｎｂ：０．０１〜０．５％、 Ａｌ：０．０１〜０．０６％、 Ｎ：０．００５〜０．０２％、 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、且つ
下記（Ｉ）式によって求められるフェライト析出臨界冷
却速度Ｖｃ1 が、熱間鍛造後の８００〜５００℃間の平
均冷却速度Ｖ以下となる様に成分調節された鋼材を使用
し、該鋼材を熱間鍛造後冷却して冷却後の組織を初析フ
ェライトを含まないベイナイトまたはベイナイトとマル
テンサイトとの混合組織とし、次いで３５０〜６００℃
の温度範囲で焼戻しすることを特徴とする降伏比に優れ
た熱間鍛造用高強度高靭性非調質鋼の製法。 Ｖｃ1 ＝１０k1（℃／秒）……（Ｉ） 但し、k1＝4.05-(4.5 ×%C＋%Mn ＋0.8 ×%Cr ＋9 ×%N
b) （％元素は、当該元素の鋼中の含有率を表わす） - 【請求項２】 鋼材が、更に他の成分として、Ｓ：０．
１２％以下、Ｐｂ：０．３％以下、Ｃａ：０．０１％以
下、Ｔｅ：０．３％以下、Ｂｉ：０．３％以下よりなる
群から選択される少なくとも１種の元素を含むものであ
る請求項１記載の製法。 - 【請求項３】 溶鋼から鋼塊もしくは鋼片を製造する際
に、溶鋼の鋳込み後１５００〜９００℃の間を２℃／分
以上の冷却速度で冷却した非調質鋼棒を使用し、熱間鍛
造時の鋼材加熱温度を１３００℃以下として熱間鍛造を
行ない、８５０〜１１５０℃の温度で鍛造を終了して所
定形状に成形加工したものを使用する請求項１または２
に記載の製法。 - 【請求項４】Ｃ：０．０５〜０．３０％、 Ｓｉ：０．０５〜２．０％、 Ｍｎ：０．３〜５．０％、 Ｃｒ：１．０〜３．０％、 Ｎｂ：０．０１〜０．５％、 Ａｌ：０．０１〜０．０６％、 Ｎ：０．００５〜０．０２％ を含有すると共に、 Ｎｉ：０．２〜３．０％、 Ｍｏ：０．０５〜１．０％、 Ｖ：０．０３〜０．５％、 Ｔｉ：０．００３〜０．２％ よりなる群から選択される少なくとも１種の元素を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、且つ下記
（II）式によって求められるフェライト析出臨界冷却速
度Ｖｃ2 が、熱間鍛造後の８００〜５００℃間の平均冷
却速度Ｖ以下となる様に成分調節された鋼材を使用し、
該鋼材を熱間鍛造後冷却して冷却後の組織を初析フェラ
イトを含まないベイナイトまたはベイナイトとマルテン
サイトとの混合組織とし、次いで３５０〜６００℃の温
度範囲で焼戻しすることを特徴とする降伏比に優れた熱
間鍛造用高強度高靭性非調質鋼の製法。 Ｖｃ2 ＝１０k2（℃／秒）……（II） 但し、k2＝4.05-(4.5 ×%C+%Mn+0.8×%Cr+9 ×%Nb+0.5
×%Ni+1.6 ×%Mo) （％元素は、当該元素の鋼中の含有率を表わす） - 【請求項５】 鋼材が、更に他の成分としてＳ：０．１
２％以下、Ｐｂ：０．３％以下、Ｃａ：０．０１％以
下、Ｔｅ：０．３％以下、Ｂｉ：０．３％以下よりなる
群から選択される少なくとも１種の元素を含むものであ
る請求項３記載の製法。 - 【請求項６】 溶鋼から鋼塊もしくは鋼片を製造する際
に、溶鋼の鋳込み後１５００〜９００℃の間を２℃／分
以上の冷却速度で冷却した非調質鋼棒を使用し、熱間鍛
造時の鋼材加熱温度を１３００℃以下として熱間鍛造を
行ない、８５０〜１１５０℃の温度で鍛造を終了して所
定形状に成形加工したものを使用する請求項４または５
に記載の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33172693A JPH07173531A (ja) | 1993-10-29 | 1993-12-27 | 降伏比に優れた熱間鍛造用高強度高靭性非調質鋼の製法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5-272748 | 1993-10-29 | ||
| JP27274893 | 1993-10-29 | ||
| JP33172693A JPH07173531A (ja) | 1993-10-29 | 1993-12-27 | 降伏比に優れた熱間鍛造用高強度高靭性非調質鋼の製法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07173531A true JPH07173531A (ja) | 1995-07-11 |
Family
ID=26550357
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33172693A Withdrawn JPH07173531A (ja) | 1993-10-29 | 1993-12-27 | 降伏比に優れた熱間鍛造用高強度高靭性非調質鋼の製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07173531A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113957206A (zh) * | 2021-10-08 | 2022-01-21 | 南京钢铁集团冶金铸造有限公司 | 制取CrNiMo合金钢锻圆的黑皮调质工艺 |
| CN114480788A (zh) * | 2021-12-23 | 2022-05-13 | 江苏理研科技股份有限公司 | 一种非调质钢的控制冷却工艺 |
| CN115491605A (zh) * | 2022-09-27 | 2022-12-20 | 东风商用车有限公司 | 热锻用贝氏体钢、制造热锻零部件的工艺、装置及系统 |
| CN118835176A (zh) * | 2024-07-03 | 2024-10-25 | 郑州煤机格林材料科技有限公司 | 一种27SiMn钢及锻后的热处理生产方法 |
-
1993
- 1993-12-27 JP JP33172693A patent/JPH07173531A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113957206A (zh) * | 2021-10-08 | 2022-01-21 | 南京钢铁集团冶金铸造有限公司 | 制取CrNiMo合金钢锻圆的黑皮调质工艺 |
| CN114480788A (zh) * | 2021-12-23 | 2022-05-13 | 江苏理研科技股份有限公司 | 一种非调质钢的控制冷却工艺 |
| CN115491605A (zh) * | 2022-09-27 | 2022-12-20 | 东风商用车有限公司 | 热锻用贝氏体钢、制造热锻零部件的工艺、装置及系统 |
| CN118835176A (zh) * | 2024-07-03 | 2024-10-25 | 郑州煤机格林材料科技有限公司 | 一种27SiMn钢及锻后的热处理生产方法 |
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