JPH0799655B2 - 複合電気接点 - Google Patents
複合電気接点Info
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- JPH0799655B2 JPH0799655B2 JP62001418A JP141887A JPH0799655B2 JP H0799655 B2 JPH0799655 B2 JP H0799655B2 JP 62001418 A JP62001418 A JP 62001418A JP 141887 A JP141887 A JP 141887A JP H0799655 B2 JPH0799655 B2 JP H0799655B2
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明は、冷間複合リベット形電気接点に関するもの
である。
である。
従来の技術 一般に電気接点としては、銀及銀合金、銀−金属酸化物
合金などの、接点材料のみからなる、単体電気接点であ
る。ムクリベット形（第２図）と、第３図に示すような
接点材Ａと銅もしくは、銅合金などのベース材Ｂと接合
して構成された複合電気接点とがある。
合金などの、接点材料のみからなる、単体電気接点であ
る。ムクリベット形（第２図）と、第３図に示すような
接点材Ａと銅もしくは、銅合金などのベース材Ｂと接合
して構成された複合電気接点とがある。
しかし従来の複合接点においてＡg,Ag−Ｎi５〜20％、
Ａg−Ｃu５〜15％、Ａg−ＣdO8〜13.5％などの接点材は
いずれもビッカース硬度（Ｈv）80以下の硬さを有して
おり、これとベース材として、加工率50〜70％を加えて
加工した銅ワイヤーとを組合せ、接点材Ａとベース材Ｂ
とが同一硬さ又は、少し銅ワイヤーの硬さを増した、冷
間複合リベット形接点は、形状的にも接合強度的にも問
題はなかった。
Ａg−Ｃu５〜15％、Ａg−ＣdO8〜13.5％などの接点材は
いずれもビッカース硬度（Ｈv）80以下の硬さを有して
おり、これとベース材として、加工率50〜70％を加えて
加工した銅ワイヤーとを組合せ、接点材Ａとベース材Ｂ
とが同一硬さ又は、少し銅ワイヤーの硬さを増した、冷
間複合リベット形接点は、形状的にも接合強度的にも問
題はなかった。
発明が解決しようとする問題点 しかし、近年接点材Ａに耐溶着性と省銀の要請があり、
Ａg−ＣdＯ系からＡg−ＳnＯ−Ｉn2O3＋α系のカドミレ
ス材の出現により焼鈍後の硬さＨv95〜125の接点材と銅
ワイヤーとの複合接点の製造が試みられ、銅ワイヤーの
硬度を接点材のそれに近づけるために加工率の程度を90
％にあげると、銅ワイヤーの硬さはＨv100〜110となる
が、接点材と銅ベース材との硬さのバランスが変化する
ことにより、接点材が第４図のように中央部が厚く、外
周部は薄い形状のものにならざるを得ず、したがって接
点材の節約もまた困難である。又、上記のカドミレス材
を省銀化して0.3mm厚さ位に少なくし、且つ、均一にす
ると、接点強度が大幅に低下し、脱落事故の発生要因と
なる。
Ａg−ＣdＯ系からＡg−ＳnＯ−Ｉn2O3＋α系のカドミレ
ス材の出現により焼鈍後の硬さＨv95〜125の接点材と銅
ワイヤーとの複合接点の製造が試みられ、銅ワイヤーの
硬度を接点材のそれに近づけるために加工率の程度を90
％にあげると、銅ワイヤーの硬さはＨv100〜110となる
が、接点材と銅ベース材との硬さのバランスが変化する
ことにより、接点材が第４図のように中央部が厚く、外
周部は薄い形状のものにならざるを得ず、したがって接
点材の節約もまた困難である。又、上記のカドミレス材
を省銀化して0.3mm厚さ位に少なくし、且つ、均一にす
ると、接点強度が大幅に低下し、脱落事故の発生要因と
なる。
問題点を解決するための手段及び作用 そこで本発明者らは上記の問題点を解決すべく種々研究
の結果、Ａg−Ｃu合金ワイヤーと硬さＨv90〜125の銀−
酸化物系のカドミレス接点材を組合せて、冷間接合する
ことにより硬さのバランスがほぼ同一か又はＡg−Ｃu合
金ワイヤー側に加工率５〜15％を加えることで、少し硬
くし、これらを冷間複合ヘッダーにより第１成形、第２
成形の通常方式により、成形加工すれば、強度のある複
合リベット形接点が得られ、カドミレス材の厚さを薄く
しても、第１図の様なＲ面に平行の取れたフロー形状の
接点が得られること、及びさらに本接点はカシメ後に可
動側２層両面接点として、カドミレス接点側は耐溶着接
点として高負荷側に使用することが出来ることを知見し
たのである。
の結果、Ａg−Ｃu合金ワイヤーと硬さＨv90〜125の銀−
酸化物系のカドミレス接点材を組合せて、冷間接合する
ことにより硬さのバランスがほぼ同一か又はＡg−Ｃu合
金ワイヤー側に加工率５〜15％を加えることで、少し硬
くし、これらを冷間複合ヘッダーにより第１成形、第２
成形の通常方式により、成形加工すれば、強度のある複
合リベット形接点が得られ、カドミレス材の厚さを薄く
しても、第１図の様なＲ面に平行の取れたフロー形状の
接点が得られること、及びさらに本接点はカシメ後に可
動側２層両面接点として、カドミレス接点側は耐溶着接
点として高負荷側に使用することが出来ることを知見し
たのである。
本発明は上記知見に基いて得られたものであって、従っ
て本発明は、銅含有量が４〜35重量％で残部銀からなる
銀銅合金ワイヤーと、ビッカース硬度90ないし125の特
性をもつ銀−酸化物系接点ワイヤーを組合せ、冷間複合
ヘッダー機でリベット接点に成形、加工してなることを
特徴とする複合電気接点である。
て本発明は、銅含有量が４〜35重量％で残部銀からなる
銀銅合金ワイヤーと、ビッカース硬度90ないし125の特
性をもつ銀−酸化物系接点ワイヤーを組合せ、冷間複合
ヘッダー機でリベット接点に成形、加工してなることを
特徴とする複合電気接点である。
本発明の複合電気接点において、ベース材としての銀銅
合金ワイヤー中の銅含有量を前述のように限定した理由
は、銀−酸化物系接点材と組合せた場合に、上記銅含有
量が４％未満では接点材との硬度上のバランスが得られ
ず、一方銅含有量が35％を超えると接点材との良好な冷
間圧着性が得られないので銀銅合金ワイヤー中の銅含有
量を４〜35％と定めた。
合金ワイヤー中の銅含有量を前述のように限定した理由
は、銀−酸化物系接点材と組合せた場合に、上記銅含有
量が４％未満では接点材との硬度上のバランスが得られ
ず、一方銅含有量が35％を超えると接点材との良好な冷
間圧着性が得られないので銀銅合金ワイヤー中の銅含有
量を４〜35％と定めた。
なお、上記銀−酸化物系接点材の硬さに応じて、それぞ
れ銀銅合金ワイヤー中の銅含有量を４〜21％および21超
〜35％の範囲に選定することによって接点材とベース材
の硬度上のバランスが確保され、しかも前者を用いた複
合接点は比較的低負荷容量の場合に、後者は高負荷容量
の場合に好都合に使用することができる。
れ銀銅合金ワイヤー中の銅含有量を４〜21％および21超
〜35％の範囲に選定することによって接点材とベース材
の硬度上のバランスが確保され、しかも前者を用いた複
合接点は比較的低負荷容量の場合に、後者は高負荷容量
の場合に好都合に使用することができる。
次に、この発明の複合電気接点を、実施例ならびに比較
例により、具体的に説明する。
例により、具体的に説明する。
実施例 １ 硬さがＨv110で1.9mmφの銀−銅10％合金ワイヤーと、
硬さがＨv100で1.9mmφのＡg91％−（ＳnO2−Ｉn2O3＋
α）９％合金ワイヤーを使用、冷間複合ヘッダー機で、
接点部厚さ0.5mmの複合リベット形接点を製造し、第５
図の形状の接点を得た。
硬さがＨv100で1.9mmφのＡg91％−（ＳnO2−Ｉn2O3＋
α）９％合金ワイヤーを使用、冷間複合ヘッダー機で、
接点部厚さ0.5mmの複合リベット形接点を製造し、第５
図の形状の接点を得た。
実施例 ２ 硬さがＨv110で1.9mmφの銀−銅10％合金ワイヤーと、
硬さがＨv100で1.9mmφのＡg91％−（ＳnO2−Ｉn2O3＋
α）９％合金ワイヤーを使用、冷間複合ヘッダー機で、
接点部厚さ0.3mmの複合リベット形接点を製造し、第６
図の形状の接点を得た。
硬さがＨv100で1.9mmφのＡg91％−（ＳnO2−Ｉn2O3＋
α）９％合金ワイヤーを使用、冷間複合ヘッダー機で、
接点部厚さ0.3mmの複合リベット形接点を製造し、第６
図の形状の接点を得た。
実施例 ３ 硬さがＨv125で1.9mmφの銀−銅30％合金ワイヤーと、
硬さがＨv115で1.9mmφのＡg86％−（ＳnO2−Ｉn2O3＋
α）14％合金ワイヤーを使用、冷間複合ヘッダー機で、
接点部厚さ0.5mmの複合リベット形接点を製造し、第５
図の形状の接点を得た。
硬さがＨv115で1.9mmφのＡg86％−（ＳnO2−Ｉn2O3＋
α）14％合金ワイヤーを使用、冷間複合ヘッダー機で、
接点部厚さ0.5mmの複合リベット形接点を製造し、第５
図の形状の接点を得た。
実施例 ４ 硬さがＨv115で1.9mmφの銀−銅30％合金ワイヤーと、
硬さがＨv115で1.9mmφのＡg86％−（ＳnO2−Ｉn2O3＋
α）14％合金ワイヤーを使用、冷間複合ヘッダー機で、
接点部厚さ0.3mmの複合リベット形接点を製造し、第６
図の形状の接点を得た。
硬さがＨv115で1.9mmφのＡg86％−（ＳnO2−Ｉn2O3＋
α）14％合金ワイヤーを使用、冷間複合ヘッダー機で、
接点部厚さ0.3mmの複合リベット形接点を製造し、第６
図の形状の接点を得た。
比較例 １ 硬さがＨv80で1.9mmφのタフピッチ銅（加工率70％）ワ
イヤーと、硬さがＨv100で1.9mmφのＡg91％−（ＳnO2
−Ｉn2O3＋α）９％合金ワイヤーを使用、冷間複合ヘッ
ダー機で、接点部厚さ0.5mmの複合リベット接点を製造
し、第７図の形状の接点を得た。
イヤーと、硬さがＨv100で1.9mmφのＡg91％−（ＳnO2
−Ｉn2O3＋α）９％合金ワイヤーを使用、冷間複合ヘッ
ダー機で、接点部厚さ0.5mmの複合リベット接点を製造
し、第７図の形状の接点を得た。
比較例 ２ 硬さがＨv110で1.9mmφのタフピッチ銅（加工率90％）
ワイヤーと、硬さがＨv115で1.9mmφのＡg86％−（ＳnO
2−Ｉn2O3＋α）14％合金ワイヤーを使用、冷間複合ヘ
ッダー機で、接点部厚さ0.5mmの複合リベット接点を製
造し、第８図の形状の接点を得た。
ワイヤーと、硬さがＨv115で1.9mmφのＡg86％−（ＳnO
2−Ｉn2O3＋α）14％合金ワイヤーを使用、冷間複合ヘ
ッダー機で、接点部厚さ0.5mmの複合リベット接点を製
造し、第８図の形状の接点を得た。
以上の実施例および比較例から得られた６種の接点につ
いて行った接合強度試験の結果を第１表に示す。この試
験は第９図（ａ図は側面図、ｂ図は平面図である）に示
したようにリベット型の外径を足径の範囲まで圧壊した
ときの接点材とベース材との離れ具合をクラッシュ開口
率％の大小により接合強度を判定したものである。
いて行った接合強度試験の結果を第１表に示す。この試
験は第９図（ａ図は側面図、ｂ図は平面図である）に示
したようにリベット型の外径を足径の範囲まで圧壊した
ときの接点材とベース材との離れ具合をクラッシュ開口
率％の大小により接合強度を判定したものである。
第１表の結果からわかるように、ベース材としてＡg−
Ｃu合金ワイヤーを使用した本発明複合接点は開口率が
わずかで安定しているのに対し、タフピッチ銅ワイヤー
を使用した比較例の接点は接点材とベース材の接合が不
安定であって、参考値として併記した剪断強度（接点材
とベース材の接合面を剪断面とした）でも本発明の接点
に比し極めて低いものであった。
Ｃu合金ワイヤーを使用した本発明複合接点は開口率が
わずかで安定しているのに対し、タフピッチ銅ワイヤー
を使用した比較例の接点は接点材とベース材の接合が不
安定であって、参考値として併記した剪断強度（接点材
とベース材の接合面を剪断面とした）でも本発明の接点
に比し極めて低いものであった。
次に上記６種の接点のハクリと寿命の関係を調べた電気
試験結果を第２表に示す。
試験結果を第２表に示す。
第２表の結果からわかるように、タフピッチ銅ワイヤー
を用いたものは本発明接点の寿命に比べて少なくとも40
％寿命が短く、一方Ａg−Ｃu合金ワイヤーを用いた本発
明接点は安定性にすぐれていることが明らかである。
を用いたものは本発明接点の寿命に比べて少なくとも40
％寿命が短く、一方Ａg−Ｃu合金ワイヤーを用いた本発
明接点は安定性にすぐれていることが明らかである。
発明の効果 以上説明したように、本発明の複合電気接点は硬さＨv9
0〜125の特性をもつ銀−酸化物系接点材に配する銅含有
量が４〜35％の銀銅合金ベース材を組合せて構成されて
いるので、接点材とベース材との硬さのバランスが確保
されているため、接点材とベース材との冷間圧着性が安
定しており、剪断強度および耐溶着性にすぐれている。
しかもカシメ後、カドミレス接点側は耐溶着接点として
高負荷側に、銀銅合金ベース材側は低負荷側に、可動側
２層両面接点として使用できるなどすぐれた性能を有す
る。
0〜125の特性をもつ銀−酸化物系接点材に配する銅含有
量が４〜35％の銀銅合金ベース材を組合せて構成されて
いるので、接点材とベース材との硬さのバランスが確保
されているため、接点材とベース材との冷間圧着性が安
定しており、剪断強度および耐溶着性にすぐれている。
しかもカシメ後、カドミレス接点側は耐溶着接点として
高負荷側に、銀銅合金ベース材側は低負荷側に、可動側
２層両面接点として使用できるなどすぐれた性能を有す
る。
第１図は、本発明複合電気接点の代表的な形状を示す側
面断面図である。第２図および第３図は、一般のリベッ
ト形単体電気接点および複合電気接点の形状を示す側面
断面図である。 第４図は、銀−酸化物系カドミレス接点材と極端に加工
率を上げた銅ワイヤーとの組合せによる複合電気接点の
例を示す側面断面図である。 第５図は、本発明実施例１及び３で得られた複合電気接
点の側面断面図、第６図は同じく実施例２及び４で得ら
れた複合電気接点の側面断面図である。 第７図及び第８図は、それぞれ比較例１及び２で得られ
た複合電気接点の側面断面図である。 第９図は、リベット形複合電気接点の接合強度試験の要
領を示すもので、（ａ）は同リベット形の外径を足径ま
で圧壊した状態の側面図を、（ｂ）はその平面図であ
る。なお、上記第１〜８図において、Ａは接点材部分
を、Ｂはベース材部分を示すものである。
面断面図である。第２図および第３図は、一般のリベッ
ト形単体電気接点および複合電気接点の形状を示す側面
断面図である。 第４図は、銀−酸化物系カドミレス接点材と極端に加工
率を上げた銅ワイヤーとの組合せによる複合電気接点の
例を示す側面断面図である。 第５図は、本発明実施例１及び３で得られた複合電気接
点の側面断面図、第６図は同じく実施例２及び４で得ら
れた複合電気接点の側面断面図である。 第７図及び第８図は、それぞれ比較例１及び２で得られ
た複合電気接点の側面断面図である。 第９図は、リベット形複合電気接点の接合強度試験の要
領を示すもので、（ａ）は同リベット形の外径を足径ま
で圧壊した状態の側面図を、（ｂ）はその平面図であ
る。なお、上記第１〜８図において、Ａは接点材部分
を、Ｂはベース材部分を示すものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−143907（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−100312（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−7157（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−134532（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】リベット形複合電気接点であって、ベース
材と接点材が冷間圧着され、ベース材が銅を４〜35重量
％含み残部が銀からなる組成の合金から構成され、接点
材が銀−酸化銀−酸化インジウム系材であり、且つ、 ベース材部硬度が、接点材部硬度と同じか、若しくは、 ベース材部硬度が、接点材部硬度より高いことを特徴と
する リベット形複合電気接点。 - 【請求項２】ベース材と接点材の圧着面が平面になって
いるか、若しくは、 ベース材が接点材に向けて中央部が湾曲突出しているこ
とを特徴とする 特許請求の範囲第１項記載のリベット形複合電気接点。 - 【請求項３】リベット形複合電気接点が、 ベース材側を低負荷用の接点とし、且つ、接点材側を高
負荷用の接点とする二層両面接点であることを特徴とす
る 特許請求の範囲第１項記載のリベット形複合電気接点。 - 【請求項４】銅４〜35重量％、残部が銀よりなる合金の
ワイヤーと、 ビッカース硬度が90〜125の銀−酸化錫−酸化インジウ
ム系材のワイヤーとを、 冷間複合ヘッダー加工機にかけてベース材と接点材を圧
着することを特徴とする リベット形複合電気接点の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62001418A JPH0799655B2 (ja) | 1987-01-07 | 1987-01-07 | 複合電気接点 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62001418A JPH0799655B2 (ja) | 1987-01-07 | 1987-01-07 | 複合電気接点 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63170819A JPS63170819A (ja) | 1988-07-14 |
| JPH0799655B2 true JPH0799655B2 (ja) | 1995-10-25 |
Family
ID=11500918
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62001418A Expired - Lifetime JPH0799655B2 (ja) | 1987-01-07 | 1987-01-07 | 複合電気接点 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0799655B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3371619B2 (ja) * | 1995-05-26 | 2003-01-27 | ミノルタ株式会社 | 画像書込み装置 |
| JP5689013B2 (ja) * | 2011-04-05 | 2015-03-25 | 日本電産サンキョーシーエムアイ株式会社 | 複合接点 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS607328B2 (ja) * | 1977-06-16 | 1985-02-23 | 中外電気工業株式会社 | Ａｇ−ＳｎＯ系合金を使つた複合電気接点 |
| JPS57134532A (en) * | 1981-02-12 | 1982-08-19 | Chugai Electric Ind Co Ltd | Electrical contact material of silver-tin-bismuth alloy |
| JPS60100312A (ja) * | 1984-07-23 | 1985-06-04 | 住友電気工業株式会社 | 複合電気接点部品 |
| JPS61143907A (ja) * | 1984-12-17 | 1986-07-01 | 中外電気工業株式会社 | 複合電気接点 |
| JPS61143906A (ja) * | 1984-12-17 | 1986-07-01 | 中外電気工業株式会社 | 複合電気接点 |
-
1987
- 1987-01-07 JP JP62001418A patent/JPH0799655B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63170819A (ja) | 1988-07-14 |
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