JPH08168675A - 排ガス浄化用触媒 - Google Patents
排ガス浄化用触媒Info
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- JPH08168675A JPH08168675A JP6313665A JP31366594A JPH08168675A JP H08168675 A JPH08168675 A JP H08168675A JP 6313665 A JP6313665 A JP 6313665A JP 31366594 A JP31366594 A JP 31366594A JP H08168675 A JPH08168675 A JP H08168675A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】排ガス中のＮＯx を一層効率よく還元浄化す
る。 【構成】担体基材１と、担体基材表面に形成されＮＯx
吸収材であるＢａ２１とＰｄ２０とを担持した第１多孔
質担持層２と、第１多孔質担持層２表面に積層されＰｔ
３０を担持した第２多孔質担持層３と、からなることを
特徴とする。Ｐｔ３０がＮＯを効率よく酸化してＮＯ2
とし、Ｐｄ２０は耐久後も高分散で担持されＮＯ2 など
のＢａ２１への出入口として機能するので、ＮＯx の吸
収・放出が円滑に行われ、その結果ＮＯx 浄化性能が向
上する。
る。 【構成】担体基材１と、担体基材表面に形成されＮＯx
吸収材であるＢａ２１とＰｄ２０とを担持した第１多孔
質担持層２と、第１多孔質担持層２表面に積層されＰｔ
３０を担持した第２多孔質担持層３と、からなることを
特徴とする。Ｐｔ３０がＮＯを効率よく酸化してＮＯ2
とし、Ｐｄ２０は耐久後も高分散で担持されＮＯ2 など
のＢａ２１への出入口として機能するので、ＮＯx の吸
収・放出が円滑に行われ、その結果ＮＯx 浄化性能が向
上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車などの内燃機関
から排出される排ガスを浄化する排ガス浄化用触媒に関
し、さらに詳しくは、酸素過剰の排ガス、すなわち排ガ
ス中に含まれる一酸化炭素（ＣＯ）、水素（Ｈ2 ）及び
炭化水素（ＨＣ）等の還元性成分を完全に酸化するのに
必要な酸素量より過剰の酸素を含む排ガス中の、窒素酸
化物（ＮＯx ）を効率良く還元浄化できる排ガス浄化用
触媒に関する。
から排出される排ガスを浄化する排ガス浄化用触媒に関
し、さらに詳しくは、酸素過剰の排ガス、すなわち排ガ
ス中に含まれる一酸化炭素（ＣＯ）、水素（Ｈ2 ）及び
炭化水素（ＨＣ）等の還元性成分を完全に酸化するのに
必要な酸素量より過剰の酸素を含む排ガス中の、窒素酸
化物（ＮＯx ）を効率良く還元浄化できる排ガス浄化用
触媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、自動車の排ガス浄化用触媒と
して、ＣＯ及びＨＣの酸化とＮＯx の還元とを行って排
ガスを浄化する三元触媒が用いられている。このような
三元触媒としては、例えばコーディエライトなどからな
る耐熱性基材にγ−アルミナからなる多孔質担体層を形
成し、その多孔質担体層に白金（Ｐｔ）、ロジウム（Ｒ
ｈ）などの触媒貴金属を担持させたものが広く知られて
いる。また、酸素吸蔵能をもつセリア（セリウム酸化
物）を併用し、低温活性を高めた三元触媒も知られてい
る。
して、ＣＯ及びＨＣの酸化とＮＯx の還元とを行って排
ガスを浄化する三元触媒が用いられている。このような
三元触媒としては、例えばコーディエライトなどからな
る耐熱性基材にγ−アルミナからなる多孔質担体層を形
成し、その多孔質担体層に白金（Ｐｔ）、ロジウム（Ｒ
ｈ）などの触媒貴金属を担持させたものが広く知られて
いる。また、酸素吸蔵能をもつセリア（セリウム酸化
物）を併用し、低温活性を高めた三元触媒も知られてい
る。
【０００３】一方、近年、地球環境保護の観点から、自
動車などの内燃機関から排出される排ガス中の二酸化炭
素（ＣＯ2 ）が問題とされ、その解決策として酸素過剰
雰囲気において希薄燃焼させるいわゆるリーンバーンが
有望視されている。このリーンバーンにおいては、燃費
が向上するために燃料の使用量が低減され、その結果燃
焼排ガスであるＣＯ2 の発生を抑制することができる。
動車などの内燃機関から排出される排ガス中の二酸化炭
素（ＣＯ2 ）が問題とされ、その解決策として酸素過剰
雰囲気において希薄燃焼させるいわゆるリーンバーンが
有望視されている。このリーンバーンにおいては、燃費
が向上するために燃料の使用量が低減され、その結果燃
焼排ガスであるＣＯ2 の発生を抑制することができる。
【０００４】これに対し、従来の三元触媒は、空燃比が
理論空燃比（ストイキ）において排ガス中のＣＯ，Ｈ
Ｃ，ＮＯx を同時に酸化・還元し、浄化するものであっ
て、リーンバーン時の排ガスの酸素過剰雰囲気下におけ
るＮＯx の還元除去に対しては充分な浄化性能を示さな
い。このため、酸素過剰雰囲気下においても効率よくＮ
Ｏx を浄化しうる触媒及び浄化システムの開発が望まれ
ている。
理論空燃比（ストイキ）において排ガス中のＣＯ，Ｈ
Ｃ，ＮＯx を同時に酸化・還元し、浄化するものであっ
て、リーンバーン時の排ガスの酸素過剰雰囲気下におけ
るＮＯx の還元除去に対しては充分な浄化性能を示さな
い。このため、酸素過剰雰囲気下においても効率よくＮ
Ｏx を浄化しうる触媒及び浄化システムの開発が望まれ
ている。
【０００５】そこで本願出願人は、先にアルカリ土類金
属とＰｔをアルミナなどの多孔質担体に担持した排ガス
浄化用触媒（特開平５−３１７６５２号公報）や、ラン
タンとＰｔを多孔質担体に担持した排ガス浄化用触媒
（特開平５−１６８８６０号公報）を提案している。こ
れらの排ガス浄化用触媒によれば、リーン側ではＮＯx
がアルカリ土類金属の酸化物やランタンの酸化物に吸蔵
され、それがストイキ又はリッチ側でＨＣやＣＯなどの
還元性成分と反応するため、リーン側においてもＮＯx
の浄化性能に優れている。
属とＰｔをアルミナなどの多孔質担体に担持した排ガス
浄化用触媒（特開平５−３１７６５２号公報）や、ラン
タンとＰｔを多孔質担体に担持した排ガス浄化用触媒
（特開平５−１６８８６０号公報）を提案している。こ
れらの排ガス浄化用触媒によれば、リーン側ではＮＯx
がアルカリ土類金属の酸化物やランタンの酸化物に吸蔵
され、それがストイキ又はリッチ側でＨＣやＣＯなどの
還元性成分と反応するため、リーン側においてもＮＯx
の浄化性能に優れている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、ＮＯx がア
ルカリ土類金属やランタンなどのＮＯx 吸蔵材に吸蔵さ
れるためには、ＮＯなどは硝酸イオンにまで酸化される
ことが必要である。しかしながらリーン側の排ガスとい
えどもＨ2 ，ＣＯ，ＨＣなどの還元性成分が含まれてい
るために、排ガス浄化用触媒上でのＮＯなどの酸化が妨
害され、ＮＯx 吸蔵材への吸蔵が阻害されるという問題
がある。
ルカリ土類金属やランタンなどのＮＯx 吸蔵材に吸蔵さ
れるためには、ＮＯなどは硝酸イオンにまで酸化される
ことが必要である。しかしながらリーン側の排ガスとい
えどもＨ2 ，ＣＯ，ＨＣなどの還元性成分が含まれてい
るために、排ガス浄化用触媒上でのＮＯなどの酸化が妨
害され、ＮＯx 吸蔵材への吸蔵が阻害されるという問題
がある。
【０００７】また触媒貴金属の種類によって触媒活性が
異なり、ＰｔはＮＯの酸化活性に特に優れ、ＰｄはＨＣ
やＣＯなどの酸化活性に優れるという特性をもってい
る。反面、Ｐｔはリーン側で特にシンタリングし易く、
ＮＯx 吸蔵材へのＮＯ2 の出入口としての機能が損なわ
れるため、耐久後のＮＯx 浄化性能が低下する。一方Ｐ
ｄはリーン域でシンタリングしにくいものの、ＳＯx に
よる被毒を受けやすく、ＮＯの酸化能がＰｔより劣ると
いう欠点がある。
異なり、ＰｔはＮＯの酸化活性に特に優れ、ＰｄはＨＣ
やＣＯなどの酸化活性に優れるという特性をもってい
る。反面、Ｐｔはリーン側で特にシンタリングし易く、
ＮＯx 吸蔵材へのＮＯ2 の出入口としての機能が損なわ
れるため、耐久後のＮＯx 浄化性能が低下する。一方Ｐ
ｄはリーン域でシンタリングしにくいものの、ＳＯx に
よる被毒を受けやすく、ＮＯの酸化能がＰｔより劣ると
いう欠点がある。
【０００８】そこで三元活性を高めるために、ＰｔとＰ
ｄを併用することが考えられる。ところがＰｔをＰｄと
近接担持すると、酸化雰囲気ではＰｔ表面にＰｄが濃縮
され、Ｐｔの酸化活性が損なわれる場合がある。そのた
めＮＯの酸化が不十分となり、ＮＯx 吸蔵材に吸蔵され
ずに排出されるという問題がある。本発明はこのような
問題点を改良すべくなされたものであり、触媒貴金属と
ＮＯx 吸蔵材のそれぞれの機能が十分に果たされる構成
とすることにより、排ガス中のＮＯx を一層効率よく還
元浄化できる排ガス浄化用触媒の提供を目的とする。
ｄを併用することが考えられる。ところがＰｔをＰｄと
近接担持すると、酸化雰囲気ではＰｔ表面にＰｄが濃縮
され、Ｐｔの酸化活性が損なわれる場合がある。そのた
めＮＯの酸化が不十分となり、ＮＯx 吸蔵材に吸蔵され
ずに排出されるという問題がある。本発明はこのような
問題点を改良すべくなされたものであり、触媒貴金属と
ＮＯx 吸蔵材のそれぞれの機能が十分に果たされる構成
とすることにより、排ガス中のＮＯx を一層効率よく還
元浄化できる排ガス浄化用触媒の提供を目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明の排ガス浄化用触媒は、担体基材と、担体基材表面に
形成され、アルカリ金属、アルカリ土類金属及び希土類
元素から選ばれるＮＯx 吸蔵材と、パラジウムを担持し
た第１多孔質担持層と、第１多孔質担持層表面に積層さ
れ、少なくとも白金を担持した第２多孔質担持層と、か
らなることを特徴とする。
明の排ガス浄化用触媒は、担体基材と、担体基材表面に
形成され、アルカリ金属、アルカリ土類金属及び希土類
元素から選ばれるＮＯx 吸蔵材と、パラジウムを担持し
た第１多孔質担持層と、第１多孔質担持層表面に積層さ
れ、少なくとも白金を担持した第２多孔質担持層と、か
らなることを特徴とする。
【００１０】また第２発明の排ガス浄化用触媒は、第１
発明の排ガス浄化用触媒の第１多孔質担持層には、さら
に酸素吸蔵能をもつ成分が含まれていることを特徴とす
る。
発明の排ガス浄化用触媒の第１多孔質担持層には、さら
に酸素吸蔵能をもつ成分が含まれていることを特徴とす
る。
【００１１】
【作用】 （１）リーン時 第１発明の排ガス浄化用触媒では、排ガスは先ず上層の
第２多孔質担持層と接触し、排ガス中のＮＯなどは酸素
の存在下でＰｔの触媒作用により酸化されてＮＯ2 など
になる。また排ガス中のＨ2 ，ＣＯ，ＨＣなどの還元性
成分も酸化される。
第２多孔質担持層と接触し、排ガス中のＮＯなどは酸素
の存在下でＰｔの触媒作用により酸化されてＮＯ2 など
になる。また排ガス中のＨ2 ，ＣＯ，ＨＣなどの還元性
成分も酸化される。
【００１２】そして下層の第１多孔質担持層では、ＮＯ
2 などは水との反応などにより硝酸イオンとなり、パラ
ジウム近傍に存在するＮＯx 吸蔵材に吸蔵される。つま
りＰｄはＮＯの酸化反応には寄与せず、ＮＯx 吸蔵材へ
のＮＯ2 などの出入口として機能している。そしてＮＯ
は、上層の酸化活性の大きなＰｔにより酸化されるの
で、ＮＯからＮＯ2 などへの変換速度が大きく、その結
果ＮＯx 吸蔵材によるＮＯx 吸蔵速度も大きくなる。
2 などは水との反応などにより硝酸イオンとなり、パラ
ジウム近傍に存在するＮＯx 吸蔵材に吸蔵される。つま
りＰｄはＮＯの酸化反応には寄与せず、ＮＯx 吸蔵材へ
のＮＯ2 などの出入口として機能している。そしてＮＯ
は、上層の酸化活性の大きなＰｔにより酸化されるの
で、ＮＯからＮＯ2 などへの変換速度が大きく、その結
果ＮＯx 吸蔵材によるＮＯx 吸蔵速度も大きくなる。
【００１３】ところで燃料中の硫黄成分の酸化により、
Ｐｄの周囲に硫酸塩が付着して活性が損なわれるＳＯx
被毒が通常生じるが、本発明の排ガス浄化用触媒ではＮ
Ｏの酸化は第２多孔質担持層で行われるので、Ｐｄの被
毒の如何に係わらずＮＯの酸化は順調に行われる。また
ＰｄはＳＯx の被毒を受けやすいと同時にＳＯx を離脱
し易くもあるので、Ｐｄ近傍にあるＮＯx 吸蔵材はＰｄ
によりマスクされＳＯ x 被毒を受けるのが防止されてい
る。
Ｐｄの周囲に硫酸塩が付着して活性が損なわれるＳＯx
被毒が通常生じるが、本発明の排ガス浄化用触媒ではＮ
Ｏの酸化は第２多孔質担持層で行われるので、Ｐｄの被
毒の如何に係わらずＮＯの酸化は順調に行われる。また
ＰｄはＳＯx の被毒を受けやすいと同時にＳＯx を離脱
し易くもあるので、Ｐｄ近傍にあるＮＯx 吸蔵材はＰｄ
によりマスクされＳＯ x 被毒を受けるのが防止されてい
る。
【００１４】さらに、この第１多孔質担持層に到達した
排ガス中には、第２多孔質担持層と接触したことにより
Ｈ2 ，ＣＯ，ＨＣなどの還元性成分がほとんど存在しな
いので、還元性成分によるＮＯx の酸化反応の阻害が生
じず、排ガス中のＮＯx は一層効率よくＮＯx 吸蔵材に
吸蔵される。そしてＰｔ近傍にＰｄが存在しないので、
Ｐｔ表面にＰｄが濃縮されることがなく、Ｐｔは高いＮ
Ｏ酸化触媒活性を示し、Ｐｔにシンタリングが生じたと
してもＮＯ酸化活性はほとんど低下しない。またＰｄは
シンタリングしにくく高分散状態を維持するため、高温
でもＮＯ2 などのＮＯx 吸蔵材への出入口としての機能
を十分果たし、またＮＯx 吸蔵材も高分散状態にあるた
め、ＮＯx 吸蔵材は効率よくＮＯx を吸蔵する。
排ガス中には、第２多孔質担持層と接触したことにより
Ｈ2 ，ＣＯ，ＨＣなどの還元性成分がほとんど存在しな
いので、還元性成分によるＮＯx の酸化反応の阻害が生
じず、排ガス中のＮＯx は一層効率よくＮＯx 吸蔵材に
吸蔵される。そしてＰｔ近傍にＰｄが存在しないので、
Ｐｔ表面にＰｄが濃縮されることがなく、Ｐｔは高いＮ
Ｏ酸化触媒活性を示し、Ｐｔにシンタリングが生じたと
してもＮＯ酸化活性はほとんど低下しない。またＰｄは
シンタリングしにくく高分散状態を維持するため、高温
でもＮＯ2 などのＮＯx 吸蔵材への出入口としての機能
を十分果たし、またＮＯx 吸蔵材も高分散状態にあるた
め、ＮＯx 吸蔵材は効率よくＮＯx を吸蔵する。
【００１５】また、第２発明のように第１多孔質担持層
に酸素吸蔵能をもつ成分を含めば、排ガス中に残存する
ＨＣやＣＯの酸化が促進されるので、ＨＣやＣＯによる
ＮＯ 2 などが硝酸イオンとなる反応の阻害が防止され、
ＮＯx 吸蔵材はＮＯx を一層効率よく吸蔵することがで
きる。 （２）ストイキ・リッチ時 第１発明の排ガス浄化用触媒では、第１多孔質担持層の
Ｐｄとともに高分散状態にあるＮＯx 吸蔵材からＮＯx
が放出され、ＮＯx は還元性成分の存在下でＰｄにより
ある程度還元されて第２多孔質担持層と接触する。
に酸素吸蔵能をもつ成分を含めば、排ガス中に残存する
ＨＣやＣＯの酸化が促進されるので、ＨＣやＣＯによる
ＮＯ 2 などが硝酸イオンとなる反応の阻害が防止され、
ＮＯx 吸蔵材はＮＯx を一層効率よく吸蔵することがで
きる。 （２）ストイキ・リッチ時 第１発明の排ガス浄化用触媒では、第１多孔質担持層の
Ｐｄとともに高分散状態にあるＮＯx 吸蔵材からＮＯx
が放出され、ＮＯx は還元性成分の存在下でＰｄにより
ある程度還元されて第２多孔質担持層と接触する。
【００１６】第２多孔質担持層では、ＮＯx は還元性成
分の存在下でＰｔによりさらに還元され、Ｎ2 となって
浄化される。なお、ＰｔとともにＲｈが担持されていれ
ば、Ｒｈの優れた還元活性によりＮＯx は一層効率よく
還元され、ＮＯx 浄化率が一層向上する。また第２発明
のように、第１多孔質担持層に酸素吸蔵能をもつ成分が
含まれていれば、リーン時に吸蔵された酸素がこの成分
から放出され、Ｐｄ周囲のＨＣやＣＯなどが酸化除去さ
れるので、ＮＯX 吸蔵材からのＮＯX の放出が促進され
る。また排ガスに含まれるＨＣやＣＯなど、ＮＯx の還
元に使用された残部の還元性成分が酸化浄化され、三元
活性が向上する。なお、酸素吸蔵能をもつ成分として
は、耐熱性に優れるセリアが最も好ましい。
分の存在下でＰｔによりさらに還元され、Ｎ2 となって
浄化される。なお、ＰｔとともにＲｈが担持されていれ
ば、Ｒｈの優れた還元活性によりＮＯx は一層効率よく
還元され、ＮＯx 浄化率が一層向上する。また第２発明
のように、第１多孔質担持層に酸素吸蔵能をもつ成分が
含まれていれば、リーン時に吸蔵された酸素がこの成分
から放出され、Ｐｄ周囲のＨＣやＣＯなどが酸化除去さ
れるので、ＮＯX 吸蔵材からのＮＯX の放出が促進され
る。また排ガスに含まれるＨＣやＣＯなど、ＮＯx の還
元に使用された残部の還元性成分が酸化浄化され、三元
活性が向上する。なお、酸素吸蔵能をもつ成分として
は、耐熱性に優れるセリアが最も好ましい。
【００１７】なお、第２多孔質担持層には酸素吸蔵能を
もつ成分を含まないことが望ましい。もし第２多孔質担
持層にセリアなどが含まれていると、リッチ時に第２多
孔質担持層でＣＯやＨＣが消費されるため、第１多孔質
担持層におけるＮＯx の還元反応が生じにくくなってし
まう。またその分ＨＣなどを増してリッチ条件を過剰に
する必要が生じ、燃費の悪化を招く。したがって第１多
孔質担持層のみにセリアなどを含ませれば、第１多孔質
担持層で効率よくＮＯx の還元反応が進行し、ＮＯx 浄
化性能が向上する。
もつ成分を含まないことが望ましい。もし第２多孔質担
持層にセリアなどが含まれていると、リッチ時に第２多
孔質担持層でＣＯやＨＣが消費されるため、第１多孔質
担持層におけるＮＯx の還元反応が生じにくくなってし
まう。またその分ＨＣなどを増してリッチ条件を過剰に
する必要が生じ、燃費の悪化を招く。したがって第１多
孔質担持層のみにセリアなどを含ませれば、第１多孔質
担持層で効率よくＮＯx の還元反応が進行し、ＮＯx 浄
化性能が向上する。
【００１８】
〔発明の具体例〕第１及び第２多孔質担持層の材質は特
に限定されず、アルミナ、シリカ、シリカ・アルミナ、
チタニアなどから選択して用いることができる。中でも
耐熱性及び貴金属分散性に優れたアルミナを用いるのが
特に好ましい。
に限定されず、アルミナ、シリカ、シリカ・アルミナ、
チタニアなどから選択して用いることができる。中でも
耐熱性及び貴金属分散性に優れたアルミナを用いるのが
特に好ましい。
【００１９】第１多孔質担持層に担持されるＰｄは、第
１多孔質担持層の材料１００ｇに対して０．２〜４０ｇ
が好ましく、１〜２０ｇが特に好ましい。触媒全体の体
積１リットル当たりに換算すれば、０．１〜２０ｇが好
ましく、０．５〜１０ｇが特に好ましい。第２多孔質担
持層に担持される貴金属としては、少なくともＰｔを含
み、Ｒｈ及びＰｄの１種又は複数種を併用することもで
きる。特にＲｈを含むことが望ましい。その望ましい担
持量はＰｄの場合と同様である。
１多孔質担持層の材料１００ｇに対して０．２〜４０ｇ
が好ましく、１〜２０ｇが特に好ましい。触媒全体の体
積１リットル当たりに換算すれば、０．１〜２０ｇが好
ましく、０．５〜１０ｇが特に好ましい。第２多孔質担
持層に担持される貴金属としては、少なくともＰｔを含
み、Ｒｈ及びＰｄの１種又は複数種を併用することもで
きる。特にＲｈを含むことが望ましい。その望ましい担
持量はＰｄの場合と同様である。
【００２０】触媒貴金属の担持量をこれ以上増加させて
も活性は向上せず、その有効利用が図れない。また触媒
貴金属の担持量がこれより少ないと、実用上十分な活性
が得られない。なお、貴金属を各多孔質担持層に担持さ
せるには、その塩化物や硝酸塩等を用いて、含浸法、噴
霧法、スラリー混合法などを利用して従来と同様に担持
させることができる。
も活性は向上せず、その有効利用が図れない。また触媒
貴金属の担持量がこれより少ないと、実用上十分な活性
が得られない。なお、貴金属を各多孔質担持層に担持さ
せるには、その塩化物や硝酸塩等を用いて、含浸法、噴
霧法、スラリー混合法などを利用して従来と同様に担持
させることができる。
【００２１】第１多孔質担持層に含まれるＮＯx 吸蔵材
としては、アルカリ金属、アルカリ土類金属及び希土類
元素から選ばれる少なくとも一種を用いることができ
る。アルカリ金属としてはリチウム、ナトリウム、カリ
ウム、ルビジウム、セシウム、フランシウムが挙げられ
る。また、アルカリ土類金属とは周期表２Ａ族元素をい
い、バリウム、ベリリウム、マグネシウム、カルシウ
ム、ストロンチウムが挙げられる。また希土類元素とし
ては、スカンジウム、イットリウム、ランタン、セリウ
ム、プラセオジム、ネオジムなどが例示される。
としては、アルカリ金属、アルカリ土類金属及び希土類
元素から選ばれる少なくとも一種を用いることができ
る。アルカリ金属としてはリチウム、ナトリウム、カリ
ウム、ルビジウム、セシウム、フランシウムが挙げられ
る。また、アルカリ土類金属とは周期表２Ａ族元素をい
い、バリウム、ベリリウム、マグネシウム、カルシウ
ム、ストロンチウムが挙げられる。また希土類元素とし
ては、スカンジウム、イットリウム、ランタン、セリウ
ム、プラセオジム、ネオジムなどが例示される。
【００２２】ＮＯx 吸蔵材の含有量は、第１多孔質担持
層の材料１００ｇに対して０．０５〜１．０モルの範囲
が望ましい。含有量が０．０５モルより少ないとＮＯx
吸蔵能力が小さくＮＯx 浄化性能が低下し、１．０モル
を超えて含有しても、ＮＯx吸蔵能力が飽和すると同時
にＨＣのエミッションが増加するなどの不具合が生じ
る。
層の材料１００ｇに対して０．０５〜１．０モルの範囲
が望ましい。含有量が０．０５モルより少ないとＮＯx
吸蔵能力が小さくＮＯx 浄化性能が低下し、１．０モル
を超えて含有しても、ＮＯx吸蔵能力が飽和すると同時
にＨＣのエミッションが増加するなどの不具合が生じ
る。
【００２３】酸素吸蔵能を有する成分としては、鉄、ニ
ッケル、セリアなどが挙げられるが、これらのうち耐熱
性が最も高いものとしてセリアが代表的に例示される。
この成分の含有量は、第１多孔質担持層の材料１００ｇ
に対して０．０５〜１．０モル、さらに好ましくは０．
１〜０．５モルとすることができる。触媒全体の体積１
リットル当たりに換算すれば、０．０２５〜０．５モル
が好ましく、特に望ましくは０．０５〜０．２５モルで
ある。この成分をこれ以上多く含有させても効果が飽和
し、これより少ない場合は実用上のその効果が十分に得
られない。
ッケル、セリアなどが挙げられるが、これらのうち耐熱
性が最も高いものとしてセリアが代表的に例示される。
この成分の含有量は、第１多孔質担持層の材料１００ｇ
に対して０．０５〜１．０モル、さらに好ましくは０．
１〜０．５モルとすることができる。触媒全体の体積１
リットル当たりに換算すれば、０．０２５〜０．５モル
が好ましく、特に望ましくは０．０５〜０．２５モルで
ある。この成分をこれ以上多く含有させても効果が飽和
し、これより少ない場合は実用上のその効果が十分に得
られない。
【００２４】担体基材としては、モノリス担体基材、メ
タル担体基材あるいはペレット基材が用いられる。また
例えば第１多孔質担持層で担体基材を兼ね、その表面に
第２多孔質担持層を被覆した構造とすることもできる。
なお、第２多孔質担持層の厚さは１０〜１００μｍの範
囲が好ましい。これより厚すぎると排ガスの第１多孔質
担持層への到達が困難となり、これより薄すぎると第２
多孔質担持層での反応が不十分となるので好ましくな
い。また第１多孔質担持層の厚さは、反応を十分に行わ
せるために１０μｍ以上とするのが好ましい。 〔実施例〕以下、実施例により具体的に説明する。 （実施例１）実施例１の排ガス浄化用触媒の要部断面図
を図１に示す。この排ガス浄化用触媒は、ハニカム形状
の担体基材１と、担体基材１表面に被覆された第１多孔
質担持層２と、第１多孔質担持層２表面に担持された第
２多孔質担持層３とからなり、第１多孔質担持層２には
Ｐｄ２０が担持されるとともにＮＯx 吸蔵材としてのＢ
ａ２１が担持され、第２多孔質担持層３にはＰｔ３０と
Ｒｈ３１が担持されている。
タル担体基材あるいはペレット基材が用いられる。また
例えば第１多孔質担持層で担体基材を兼ね、その表面に
第２多孔質担持層を被覆した構造とすることもできる。
なお、第２多孔質担持層の厚さは１０〜１００μｍの範
囲が好ましい。これより厚すぎると排ガスの第１多孔質
担持層への到達が困難となり、これより薄すぎると第２
多孔質担持層での反応が不十分となるので好ましくな
い。また第１多孔質担持層の厚さは、反応を十分に行わ
せるために１０μｍ以上とするのが好ましい。 〔実施例〕以下、実施例により具体的に説明する。 （実施例１）実施例１の排ガス浄化用触媒の要部断面図
を図１に示す。この排ガス浄化用触媒は、ハニカム形状
の担体基材１と、担体基材１表面に被覆された第１多孔
質担持層２と、第１多孔質担持層２表面に担持された第
２多孔質担持層３とからなり、第１多孔質担持層２には
Ｐｄ２０が担持されるとともにＮＯx 吸蔵材としてのＢ
ａ２１が担持され、第２多孔質担持層３にはＰｔ３０と
Ｒｈ３１が担持されている。
【００２５】以下、この排ガス浄化用触媒の製造方法を
説明し、構成の詳細な説明に代える。 （１）第１多孔質担持層２の形成 アルミナ粉末１００部と、アルミナゾル（アルミナ含有
率１０重量％）７０部と、４０重量％硝酸アルミニウム
水溶液１５部及び水３０部を混合し、よく攪拌してスラ
リーを調製した。
説明し、構成の詳細な説明に代える。 （１）第１多孔質担持層２の形成 アルミナ粉末１００部と、アルミナゾル（アルミナ含有
率１０重量％）７０部と、４０重量％硝酸アルミニウム
水溶液１５部及び水３０部を混合し、よく攪拌してスラ
リーを調製した。
【００２６】そしてコージェライト製のハニカム担体基
材１を水に浸漬し、余分な水滴を吹き払った後、上記ス
ラリー中に浸漬した。スラリーから取り出した後、余分
なスラリーを吹き払い、８０℃で２０分間乾燥し６００
℃で１時間焼成して、ハニカム担体基材１表面にアルミ
ナコート層を形成した。アルミナのコート量は、ハニカ
ム担体基材１リットル当たり５０ｇであった。
材１を水に浸漬し、余分な水滴を吹き払った後、上記ス
ラリー中に浸漬した。スラリーから取り出した後、余分
なスラリーを吹き払い、８０℃で２０分間乾燥し６００
℃で１時間焼成して、ハニカム担体基材１表面にアルミ
ナコート層を形成した。アルミナのコート量は、ハニカ
ム担体基材１リットル当たり５０ｇであった。
【００２７】次に得られたハニカム担体を所定濃度の硝
酸パラジウム水溶液中に浸漬し、引き上げて余分な液滴
を吹き払い２５０℃で乾燥してＰｄ２０を担持した。次
いで所定濃度の酢酸バリウム水溶液中に浸漬し、引き上
げて余分な液滴を吹き払い２５０℃で乾燥後５００℃で
仮焼してＢａ２１を担持した。得られた第１多孔質担持
層２中には、アルミナ５０ｇ（担体基材１Ｌ）に対して
Ｐｄが１ｇ担持され、Ｂａが金属バリウムとして０．３
ｇ担持されている。 （２）第２多孔質担持層３の形成 アルミナ粉末に、ジニトロジアンミン白金と塩化ロジウ
ムとが所定濃度で溶解した混合水溶液の所定量を含浸さ
せ、乾燥・仮焼してＰｔとＲｈを担持させた。Ｐｔの担
持量はアルミナ１００部に対して２ｇであり、Ｒｈの担
持量はアルミナ１００部に対して０．１ｇである。
酸パラジウム水溶液中に浸漬し、引き上げて余分な液滴
を吹き払い２５０℃で乾燥してＰｄ２０を担持した。次
いで所定濃度の酢酸バリウム水溶液中に浸漬し、引き上
げて余分な液滴を吹き払い２５０℃で乾燥後５００℃で
仮焼してＢａ２１を担持した。得られた第１多孔質担持
層２中には、アルミナ５０ｇ（担体基材１Ｌ）に対して
Ｐｄが１ｇ担持され、Ｂａが金属バリウムとして０．３
ｇ担持されている。 （２）第２多孔質担持層３の形成 アルミナ粉末に、ジニトロジアンミン白金と塩化ロジウ
ムとが所定濃度で溶解した混合水溶液の所定量を含浸さ
せ、乾燥・仮焼してＰｔとＲｈを担持させた。Ｐｔの担
持量はアルミナ１００部に対して２ｇであり、Ｒｈの担
持量はアルミナ１００部に対して０．１ｇである。
【００２８】このＰｔ−Ｒｈ担持アルミナ粉末１００部
と、アルミナゾル（アルミナ含有率１０重量％）５部
と、ジルコニアゾル（ジルコニア含有率４重量％）５部
と、水５０部とを混合し、適度な粘度のスラリーを調製
した。そのスラリーに上記第１多孔質担持層２が形成さ
れたハニカム担体基材１を浸漬し、取り出した後余分な
スラリーを吹き払い、８０℃で２０分間乾燥し６００℃
で１時間焼成して、第１多孔質担持層２表面に第２多孔
質担持層３を形成した。
と、アルミナゾル（アルミナ含有率１０重量％）５部
と、ジルコニアゾル（ジルコニア含有率４重量％）５部
と、水５０部とを混合し、適度な粘度のスラリーを調製
した。そのスラリーに上記第１多孔質担持層２が形成さ
れたハニカム担体基材１を浸漬し、取り出した後余分な
スラリーを吹き払い、８０℃で２０分間乾燥し６００℃
で１時間焼成して、第１多孔質担持層２表面に第２多孔
質担持層３を形成した。
【００２９】この第２多孔質担持層３のコート量はハニ
カム担体基材１の１リットル当たり５０ｇであり、第２
多孔質担持層３のアルミナ５０ｇに対してＰｔ３０が１
ｇ担持され、Ｒｈ３１が０．０５ｇ担持されている。な
お本実施例では、第２多孔質担持層の形成に予めＰｔと
Ｒｈを担持したアルミナ粉末を用いたが、ＰｔやＲｈの
第２触媒貴金属をアルミナコート層に吸水担持させるこ
ともできる。この場合、第１多孔質担持層まで担持され
るのを防止するには、担持速度を制御する緩衝液を極端
に少なくしてＰｔなどを即座に担持させる方法がある。 （実施例２） （１）第１多孔質担持層の形成 アルミナ粉末１００部と、アルミナゾル（アルミナ含有
率１０重量％）７０部と、４０重量％硝酸アルミニウム
水溶液１５部と、酸化セリウム（セリア）粉末６０部及
び水３０部を混合し、よく攪拌してスラリーを調製し
た。
カム担体基材１の１リットル当たり５０ｇであり、第２
多孔質担持層３のアルミナ５０ｇに対してＰｔ３０が１
ｇ担持され、Ｒｈ３１が０．０５ｇ担持されている。な
お本実施例では、第２多孔質担持層の形成に予めＰｔと
Ｒｈを担持したアルミナ粉末を用いたが、ＰｔやＲｈの
第２触媒貴金属をアルミナコート層に吸水担持させるこ
ともできる。この場合、第１多孔質担持層まで担持され
るのを防止するには、担持速度を制御する緩衝液を極端
に少なくしてＰｔなどを即座に担持させる方法がある。 （実施例２） （１）第１多孔質担持層の形成 アルミナ粉末１００部と、アルミナゾル（アルミナ含有
率１０重量％）７０部と、４０重量％硝酸アルミニウム
水溶液１５部と、酸化セリウム（セリア）粉末６０部及
び水３０部を混合し、よく攪拌してスラリーを調製し
た。
【００３０】そしてコージェライト製のハニカム担体基
材を水に浸漬し、余分な水滴を吹き払った後、上記スラ
リー中に浸漬した。スラリーから取り出した後、余分な
スラリーを吹き払い、８０℃で２０分間乾燥し６００℃
で１時間焼成して、ハニカム担体基材表面にアルミナ−
セリアコート層を形成した。コート量は、ハニカム担体
基材１リットル当たり５０ｇであった。
材を水に浸漬し、余分な水滴を吹き払った後、上記スラ
リー中に浸漬した。スラリーから取り出した後、余分な
スラリーを吹き払い、８０℃で２０分間乾燥し６００℃
で１時間焼成して、ハニカム担体基材表面にアルミナ−
セリアコート層を形成した。コート量は、ハニカム担体
基材１リットル当たり５０ｇであった。
【００３１】次に得られたハニカム担体を所定濃度の硝
酸パラジウム水溶液中に浸漬し、引き上げて余分な液滴
を吹き払い２５０℃で乾燥してＰｄを担持した。次いで
所定濃度の酢酸バリウム水溶液中に浸漬し、引き上げて
余分な液滴を吹き払い２５０℃で乾燥後５００℃で仮焼
してＢａを担持した。得られた第１多孔質担持層中に
は、アルミナ５０ｇ（担体基材１Ｌ）に対してセリアが
０．１モルとＰｄが１ｇ担持され、Ｂａが金属バリウム
として０．１モル担持されている。 （２）第２多孔質担持層の形成 実施例１と同様にして形成され、第２多孔質担持層のコ
ート量はハニカム担体基材の１リットル当たり５０ｇで
あり、アルミナ５０ｇに対してＰｔ３０が１ｇ担持さ
れ、Ｒｈ３１が０．０５ｇ担持されている。 （比較例１）アルミナ粉末１００部と、アルミナゾル
（アルミナ含有率１０重量％）７０部と、４０重量％硝
酸アルミニウム水溶液１５部及び水３０部を混合し、よ
く攪拌してスラリーを調製した。
酸パラジウム水溶液中に浸漬し、引き上げて余分な液滴
を吹き払い２５０℃で乾燥してＰｄを担持した。次いで
所定濃度の酢酸バリウム水溶液中に浸漬し、引き上げて
余分な液滴を吹き払い２５０℃で乾燥後５００℃で仮焼
してＢａを担持した。得られた第１多孔質担持層中に
は、アルミナ５０ｇ（担体基材１Ｌ）に対してセリアが
０．１モルとＰｄが１ｇ担持され、Ｂａが金属バリウム
として０．１モル担持されている。 （２）第２多孔質担持層の形成 実施例１と同様にして形成され、第２多孔質担持層のコ
ート量はハニカム担体基材の１リットル当たり５０ｇで
あり、アルミナ５０ｇに対してＰｔ３０が１ｇ担持さ
れ、Ｒｈ３１が０．０５ｇ担持されている。 （比較例１）アルミナ粉末１００部と、アルミナゾル
（アルミナ含有率１０重量％）７０部と、４０重量％硝
酸アルミニウム水溶液１５部及び水３０部を混合し、よ
く攪拌してスラリーを調製した。
【００３２】そしてコージェライト製のハニカム担体基
材を水に浸漬し、余分な水滴を吹き払った後、上記スラ
リー中に浸漬した。スラリーから取り出した後、余分な
スラリーを吹き払い、８０℃で２０分間乾燥し６００℃
で１時間焼成して、ハニカム担体基材表面にアルミナコ
ート層を形成した。アルミナのコート量は、ハニカム担
体基材１リットル当たり１００ｇであった。
材を水に浸漬し、余分な水滴を吹き払った後、上記スラ
リー中に浸漬した。スラリーから取り出した後、余分な
スラリーを吹き払い、８０℃で２０分間乾燥し６００℃
で１時間焼成して、ハニカム担体基材表面にアルミナコ
ート層を形成した。アルミナのコート量は、ハニカム担
体基材１リットル当たり１００ｇであった。
【００３３】次に、得られたハニカム担体を所定濃度の
ジニトロジアンミン白金水溶液中に浸漬し、引き上げて
余分な液滴を吹き払い２５０℃で乾燥してＰｔを担持し
た。次いで所定濃度の塩化ロジウム水溶液中に浸漬し、
引き上げて余分な液滴を吹き払い２５０℃で乾燥してＲ
ｈを担持した。さらに所定濃度の酢酸バリウムと酢酸リ
チウムの混合水溶液中に浸漬し、引き上げて余分な液滴
を吹き払い２５０℃で乾燥後５００℃で焼成してＢａと
Ｌｉを担持した。
ジニトロジアンミン白金水溶液中に浸漬し、引き上げて
余分な液滴を吹き払い２５０℃で乾燥してＰｔを担持し
た。次いで所定濃度の塩化ロジウム水溶液中に浸漬し、
引き上げて余分な液滴を吹き払い２５０℃で乾燥してＲ
ｈを担持した。さらに所定濃度の酢酸バリウムと酢酸リ
チウムの混合水溶液中に浸漬し、引き上げて余分な液滴
を吹き払い２５０℃で乾燥後５００℃で焼成してＢａと
Ｌｉを担持した。
【００３４】得られた多孔質担持層中には、アルミナ１
００ｇ（担体基材１Ｌ）に対してＰｔが２ｇ、Ｒｈが
０．１ｇ担持され、Ｂａが金属バリウムとして０．３
ｇ、Ｌｉが金属リチウムとして０．１ｇ担持されてい
る。 （比較例２）アルミナ粉末１００部と、アルミナゾル
（アルミナ含有率１０重量％）７０部と、４０重量％硝
酸アルミニウム水溶液１５部及び水３０部を混合し、よ
く攪拌してスラリーを調製した。
００ｇ（担体基材１Ｌ）に対してＰｔが２ｇ、Ｒｈが
０．１ｇ担持され、Ｂａが金属バリウムとして０．３
ｇ、Ｌｉが金属リチウムとして０．１ｇ担持されてい
る。 （比較例２）アルミナ粉末１００部と、アルミナゾル
（アルミナ含有率１０重量％）７０部と、４０重量％硝
酸アルミニウム水溶液１５部及び水３０部を混合し、よ
く攪拌してスラリーを調製した。
【００３５】そしてコージェライト製のハニカム担体基
材を水に浸漬し、余分な水滴を吹き払った後、上記スラ
リー中に浸漬した。スラリーから取り出した後、余分な
スラリーを吹き払い、８０℃で２０分間乾燥し６００℃
で１時間焼成して、ハニカム担体基材表面にアルミナコ
ート層を形成した。アルミナのコート量は、ハニカム担
体基材１リットル当たり１００ｇであった。
材を水に浸漬し、余分な水滴を吹き払った後、上記スラ
リー中に浸漬した。スラリーから取り出した後、余分な
スラリーを吹き払い、８０℃で２０分間乾燥し６００℃
で１時間焼成して、ハニカム担体基材表面にアルミナコ
ート層を形成した。アルミナのコート量は、ハニカム担
体基材１リットル当たり１００ｇであった。
【００３６】次に、得られたハニカム担体を所定濃度の
硝酸パラジウム水溶液中に浸漬し、引き上げて余分な液
滴を吹き払い２５０℃で乾燥してＰｄを担持した。次に
所定濃度の酢酸バリウム水溶液中に浸漬し、引き上げて
余分な液滴を吹き払い２５０℃で乾燥後５００℃で焼成
してＢａを担持した。得られた多孔質担持層中には、ア
ルミナ１００ｇ（担体基材１Ｌ）に対してＰｄが３ｇ、
Ｂａが金属バリウムとして０．３ｇ担持されている。 （比較例３）アルミナ粉末１００部と、アルミナゾル
（アルミナ含有率１０重量％）７０部と、４０重量％硝
酸アルミニウム水溶液１５部と、酸化セリウム（セリ
ア）粉末６０部及び水３０部からなるスラリーを用いた
こと以外は比較例１と同様にして、比較例３の排ガス浄
化用触媒を調製した。 （試験・評価）上記の実施例１、比較例１及び比較例２
の排ガス浄化用触媒をそれぞれ石英製の反応管に設置
し、表１に示すモデルガスａを用いて、ＮＯの酸化率
（初期）を測定した。入りガス温度は３００℃である。
硝酸パラジウム水溶液中に浸漬し、引き上げて余分な液
滴を吹き払い２５０℃で乾燥してＰｄを担持した。次に
所定濃度の酢酸バリウム水溶液中に浸漬し、引き上げて
余分な液滴を吹き払い２５０℃で乾燥後５００℃で焼成
してＢａを担持した。得られた多孔質担持層中には、ア
ルミナ１００ｇ（担体基材１Ｌ）に対してＰｄが３ｇ、
Ｂａが金属バリウムとして０．３ｇ担持されている。 （比較例３）アルミナ粉末１００部と、アルミナゾル
（アルミナ含有率１０重量％）７０部と、４０重量％硝
酸アルミニウム水溶液１５部と、酸化セリウム（セリ
ア）粉末６０部及び水３０部からなるスラリーを用いた
こと以外は比較例１と同様にして、比較例３の排ガス浄
化用触媒を調製した。 （試験・評価）上記の実施例１、比較例１及び比較例２
の排ガス浄化用触媒をそれぞれ石英製の反応管に設置
し、表１に示すモデルガスａを用いて、ＮＯの酸化率
（初期）を測定した。入りガス温度は３００℃である。
【００３７】またモデルガスｂを入りガス温度４００℃
で５時間通過させてＳＯx 被毒させ、その後上記と同様
にＮＯの酸化率（ＳＯx 被毒後）を測定した。結果を図
２に示す。
で５時間通過させてＳＯx 被毒させ、その後上記と同様
にＮＯの酸化率（ＳＯx 被毒後）を測定した。結果を図
２に示す。
【００３８】
【表１】 図２より、比較例１及び比較例２の排ガス浄化用触媒で
は、ＳＯx 被毒によりＮＯの酸化率が低下し、特に比較
例２のＰｄを担持したものの低下度合いが大きい。しか
し、実施例の排ガス浄化用触媒ではＰｄを担持している
ものの、むしろＮＯの酸化率は向上し、ＳＯx 被毒が生
じていないことがわかる。
は、ＳＯx 被毒によりＮＯの酸化率が低下し、特に比較
例２のＰｄを担持したものの低下度合いが大きい。しか
し、実施例の排ガス浄化用触媒ではＰｄを担持している
ものの、むしろＮＯの酸化率は向上し、ＳＯx 被毒が生
じていないことがわかる。
【００３９】次に、実施例１、比較例１及び比較例２の
排ガス浄化用触媒について、耐久試験を行った。耐久条
件はＭＡＸ調度８５０℃〜ＭＩＮ温度３２０℃のパタ−
ン耐久にて行った。耐久時間は５０時間と１００時間の
２水準で行われ、耐久後の排ガス浄化用触媒について、
上記モデルガスｃを用い、入りガス温度３００℃の条件
でＮＯの吸蔵量を測定した。結果を表２に示す。
排ガス浄化用触媒について、耐久試験を行った。耐久条
件はＭＡＸ調度８５０℃〜ＭＩＮ温度３２０℃のパタ−
ン耐久にて行った。耐久時間は５０時間と１００時間の
２水準で行われ、耐久後の排ガス浄化用触媒について、
上記モデルガスｃを用い、入りガス温度３００℃の条件
でＮＯの吸蔵量を測定した。結果を表２に示す。
【００４０】
【表２】 表２より、比較例２ではＮＯ吸蔵量が少なく耐久性もよ
くないが、ＰｄとＢａを下層の第１多孔質担持層に担持
した実施例１ではその不具合が回避され、比較例１と同
等の性能を示していることがわかる。
くないが、ＰｄとＢａを下層の第１多孔質担持層に担持
した実施例１ではその不具合が回避され、比較例１と同
等の性能を示していることがわかる。
【００４１】また実施例１と比較例１の排ガス浄化用触
媒について、ＮＯ吸蔵量の温度依存性を調査した。試験
方法は、それぞれの排ガス浄化用触媒を石英製の反応管
に設置し、表１に示すモデルガスｃを用いて、排ガス浄
化用触媒１個当たりのＮＯの吸蔵量を測定した。入りガ
ス温度は３００℃と４００℃である。結果を表３に示
す。
媒について、ＮＯ吸蔵量の温度依存性を調査した。試験
方法は、それぞれの排ガス浄化用触媒を石英製の反応管
に設置し、表１に示すモデルガスｃを用いて、排ガス浄
化用触媒１個当たりのＮＯの吸蔵量を測定した。入りガ
ス温度は３００℃と４００℃である。結果を表３に示
す。
【００４２】
【表３】 表３より、比較例１の排ガス浄化用触媒は温度依存性が
大きく４００℃ではＮＯの吸蔵量が大きく低下している
のに対し、実施例１の排ガス浄化用触媒は温度依存性が
ほとんどなく、安定したＮＯ吸蔵特性を示し高温におけ
るＮＯ吸蔵性に優れていることが明らかである。
大きく４００℃ではＮＯの吸蔵量が大きく低下している
のに対し、実施例１の排ガス浄化用触媒は温度依存性が
ほとんどなく、安定したＮＯ吸蔵特性を示し高温におけ
るＮＯ吸蔵性に優れていることが明らかである。
【００４３】さらに、実施例１、実施例２、比較例１及
び比較例３の排ガス浄化用触媒について、ＮＯ吸蔵量を
調査した。試験方法は、それぞれの排ガス浄化用触媒を
石英製の反応管に設置し、表１に示すモデルガスｃを用
いて、排ガス浄化用触媒１個当たりのＮＯの吸蔵量を測
定した。入りガス温度は３００℃である。結果を表４に
示す。
び比較例３の排ガス浄化用触媒について、ＮＯ吸蔵量を
調査した。試験方法は、それぞれの排ガス浄化用触媒を
石英製の反応管に設置し、表１に示すモデルガスｃを用
いて、排ガス浄化用触媒１個当たりのＮＯの吸蔵量を測
定した。入りガス温度は３００℃である。結果を表４に
示す。
【００４４】
【表４】 表４より、比較例の排ガス浄化用触媒ではセリアの添加
効果が小さいが、実施例の排ガス浄化用触媒ではセリア
の添加効果がきわめて大きく、セリアの添加によりリー
ン時のＮＯx の酸化・吸蔵が著しく促進されることがわ
かる。
効果が小さいが、実施例の排ガス浄化用触媒ではセリア
の添加効果がきわめて大きく、セリアの添加によりリー
ン時のＮＯx の酸化・吸蔵が著しく促進されることがわ
かる。
【００４５】
【発明の効果】すなわち本発明の排ガス浄化用触媒によ
れば、ＮＯx 浄化ウィンドウ幅が拡がり、かつＮＯx 浄
化性能の耐久性に優れているので、長期間にわたってＮ
Ｏx を安定して浄化することができる。
れば、ＮＯx 浄化ウィンドウ幅が拡がり、かつＮＯx 浄
化性能の耐久性に優れているので、長期間にわたってＮ
Ｏx を安定して浄化することができる。
【図１】本発明の一実施例の排ガス浄化用触媒の構成説
明図である。
明図である。
【図２】実施例と比較例の排ガス浄化用触媒のＮＯ酸化
率の棒グラフである。
率の棒グラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｊ 23/58 Ａ Ｂ０１Ｄ 53/36 １０２ Ｈ １０２ Ａ １０２ Ｂ
Claims (2)
- 【請求項１】 担体基材と、 該担体基材表面に形成され、アルカリ金属、アルカリ土
類金属及び希土類元素から選ばれる少なくとも１種以上
のＮＯx 吸蔵材と、パラジウムとを担持した第１多孔質
担持層と、 該第１多孔質担持層表面に積層され、少なくとも白金を
担持した第２多孔質担持層と、からなることを特徴とす
る排ガス浄化用触媒。 - 【請求項２】 前記第１多孔質担持層にはさらに酸素吸
蔵能をもつ成分が含まれていることを特徴とする請求項
１記載の排ガス浄化用触媒。
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