JPH09225593A - 角ビレットの連続鋳造用鋳型 - Google Patents
角ビレットの連続鋳造用鋳型Info
- Publication number
- JPH09225593A JPH09225593A JP3700396A JP3700396A JPH09225593A JP H09225593 A JPH09225593 A JP H09225593A JP 3700396 A JP3700396 A JP 3700396A JP 3700396 A JP3700396 A JP 3700396A JP H09225593 A JPH09225593 A JP H09225593A
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- Japan
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- groove
- continuous casting
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- wall
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Abstract
(57)【要約】
【課題】鋳型壁温度を均一化することにより角ビレット
鋳片のコ−ナ−部と辺部との初期凝固シェルの厚み差を
小さくし，それによって鋳片コ−ナ−部の表面割れを防
止すると同時に，モ−ルド下部側での抜熱量を増加させ
ることによって鋳片冷却を促進し，高速鋳造可能な角ビ
レットの連続鋳造用鋳型。 【解決手段】角ビレットの一辺の長さをX(mm)とした
時，鋳型外壁面コ−ナ−部の四分円部を含み両辺方向へ
X/10(mm)〜X/3(mm) の範囲を除く四辺部外壁面に，溝深
さが1.0〜3.0mm，ピッチが溝深さの1.5〜2.5倍となる縦
溝，あるいは，溝深さが上端部で0〜0.1mm，下端部で1.
0〜3.0mm，ピッチが下端部溝深さの1.5〜2.5倍となる縦
溝を設けた鋳型。
鋳片のコ−ナ−部と辺部との初期凝固シェルの厚み差を
小さくし，それによって鋳片コ−ナ−部の表面割れを防
止すると同時に，モ−ルド下部側での抜熱量を増加させ
ることによって鋳片冷却を促進し，高速鋳造可能な角ビ
レットの連続鋳造用鋳型。 【解決手段】角ビレットの一辺の長さをX(mm)とした
時，鋳型外壁面コ−ナ−部の四分円部を含み両辺方向へ
X/10(mm)〜X/3(mm) の範囲を除く四辺部外壁面に，溝深
さが1.0〜3.0mm，ピッチが溝深さの1.5〜2.5倍となる縦
溝，あるいは，溝深さが上端部で0〜0.1mm，下端部で1.
0〜3.0mm，ピッチが下端部溝深さの1.5〜2.5倍となる縦
溝を設けた鋳型。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は鋼の連続鋳造設備に
用いる角ビレット用鋳型に関する。
用いる角ビレット用鋳型に関する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造設備で鋼の角ビレットを鋳造す
るに際し，鋳片コ−ナ−部に表面割れが生ずることは従
来からよく知られているが，これはコ−ナ−部と辺部と
の抜熱量の不均一に起因するものである。すなわち，図
４に示す様にチュ−ブモ−ルド１とその外側に配置され
たインナ−マンテル３間の隙間を通して流れる冷却水４
によってチュ−ブモ−ルドは抜熱され，モ−ルド内溶鋼
５は凝固シェルを形成していくが，その際，鋳片のコ−
ナ−近傍はそれを挟んだ両辺側から冷却されるので，コ
−ナ−部の凝固シェルは辺部に比べて早期に厚く形成さ
れる。そのため，コ−ナ−部に熱応力による引張力が作
用する様になり，鋳片コ−ナ−部には表面割れが発生し
易い。
るに際し，鋳片コ−ナ−部に表面割れが生ずることは従
来からよく知られているが，これはコ−ナ−部と辺部と
の抜熱量の不均一に起因するものである。すなわち，図
４に示す様にチュ−ブモ−ルド１とその外側に配置され
たインナ−マンテル３間の隙間を通して流れる冷却水４
によってチュ−ブモ−ルドは抜熱され，モ−ルド内溶鋼
５は凝固シェルを形成していくが，その際，鋳片のコ−
ナ−近傍はそれを挟んだ両辺側から冷却されるので，コ
−ナ−部の凝固シェルは辺部に比べて早期に厚く形成さ
れる。そのため，コ−ナ−部に熱応力による引張力が作
用する様になり，鋳片コ−ナ−部には表面割れが発生し
易い。
【０００３】従って，かかる鋳片の表面割れを防止する
ためには初期凝固シェル厚をできるだけ均一化すること
が望ましい。これに関して，例えば特開昭６３−１６０
７５号公報あるいは特公昭５７−１１７３５号公報に鋳
型内壁面に縦溝状の凹みを付け，溶鋼との接触面積を減
少させて抜熱量を低下し，全体として緩冷却する方法が
開示されている。
ためには初期凝固シェル厚をできるだけ均一化すること
が望ましい。これに関して，例えば特開昭６３−１６０
７５号公報あるいは特公昭５７−１１７３５号公報に鋳
型内壁面に縦溝状の凹みを付け，溶鋼との接触面積を減
少させて抜熱量を低下し，全体として緩冷却する方法が
開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら，特開昭
６３−１６０７５号公報あるいは特公昭５７−１１７３
５号公報に見られる方法では単に鋳型内壁面に一様な凹
みを付けるだけであるので，コ−ナ−部と辺部との抜熱
量に差をつけることによって初期凝固シェル厚を均一化
するという効果はなかった。また，実開昭６４−３８１
３７号公報にはコ−ナ−部に被覆材を付けてコ−ナ−部
の厚みを大きくする技術が開示されているが，この場合
別途製作した被覆材を接合しなければならないという面
倒な作業が必要であった。
６３−１６０７５号公報あるいは特公昭５７−１１７３
５号公報に見られる方法では単に鋳型内壁面に一様な凹
みを付けるだけであるので，コ−ナ−部と辺部との抜熱
量に差をつけることによって初期凝固シェル厚を均一化
するという効果はなかった。また，実開昭６４−３８１
３７号公報にはコ−ナ−部に被覆材を付けてコ−ナ−部
の厚みを大きくする技術が開示されているが，この場合
別途製作した被覆材を接合しなければならないという面
倒な作業が必要であった。
【０００５】本発明の目的は，コ−ナ−部と辺部との抜
熱量に差をつけて鋳型壁温度を均一化することにより，
角ビレット鋳片のコ−ナ−部と辺部との初期凝固シェル
の厚み差を小さくし，それによって鋳片コ−ナ−部の表
面割れを防止すると同時に，モ−ルド全体としての抜熱
量を増加させることによって鋳片冷却を促進し，高速鋳
造可能な角ビレットの連続鋳造用鋳型を提供するもので
ある。
熱量に差をつけて鋳型壁温度を均一化することにより，
角ビレット鋳片のコ−ナ−部と辺部との初期凝固シェル
の厚み差を小さくし，それによって鋳片コ−ナ−部の表
面割れを防止すると同時に，モ−ルド全体としての抜熱
量を増加させることによって鋳片冷却を促進し，高速鋳
造可能な角ビレットの連続鋳造用鋳型を提供するもので
ある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】すなわち，本発明は，モ
−ルド上部での初期凝固シェル形成段階では辺部よりコ
−ナ−部の方が過冷却になり易いので，辺部外壁面に縦
溝を付けて表面積を増加することにより辺部冷却を促進
する様にすれば上記課題は解決できるとの知見に基づき
成したもので，下記を骨子とする。
−ルド上部での初期凝固シェル形成段階では辺部よりコ
−ナ−部の方が過冷却になり易いので，辺部外壁面に縦
溝を付けて表面積を増加することにより辺部冷却を促進
する様にすれば上記課題は解決できるとの知見に基づき
成したもので，下記を骨子とする。
【０００７】１）角ビレットの一辺の長さをX(mm) とし
た時，鋳型外壁面コ−ナ−部の四分円部を含み両辺方向
へX/10(mm)〜X/3(mm) の範囲を除く四辺部外壁面に，溝
深さが1.0 〜3.0mm ，ピッチが溝深さの1.5 〜2.5 倍と
なる縦溝を設けたことを特徴とする，角ビレットの連続
鋳造用鋳型である。
た時，鋳型外壁面コ−ナ−部の四分円部を含み両辺方向
へX/10(mm)〜X/3(mm) の範囲を除く四辺部外壁面に，溝
深さが1.0 〜3.0mm ，ピッチが溝深さの1.5 〜2.5 倍と
なる縦溝を設けたことを特徴とする，角ビレットの連続
鋳造用鋳型である。
【０００８】２）角ビレットの一辺の長さをX(mm) とし
た時，鋳型外壁面コ−ナ−部の四分円部を含み両辺方向
へX/10(mm)〜X/3(mm) の範囲を除く四辺部外壁面に，溝
深さが上端部で0 〜0.1mm ，下端部で1.0 〜3.0mm ，ピ
ッチが下端部溝深さの1.5〜2.5 倍となる縦溝を設けた
ことを特徴とする，角ビレットの連続鋳造用鋳型であ
る。
た時，鋳型外壁面コ−ナ−部の四分円部を含み両辺方向
へX/10(mm)〜X/3(mm) の範囲を除く四辺部外壁面に，溝
深さが上端部で0 〜0.1mm ，下端部で1.0 〜3.0mm ，ピ
ッチが下端部溝深さの1.5〜2.5 倍となる縦溝を設けた
ことを特徴とする，角ビレットの連続鋳造用鋳型であ
る。
【０００９】３）角ビレットの一辺の長さをX(mm) ，連
続鋳造速度をVc(mpm) とした時，鋳型の上端から下方へ
50Vc(mm)〜300Vc(mm) の位置から下端までの範囲の，鋳
型外壁面コ−ナ−部の四分円部を含み両辺方向へX/10(m
m)〜X/3(mm) の範囲を除く四辺部外壁面に，溝深さが上
部で0 〜0.1mm ，下端部で1.0 〜3.0mm ，ピッチが下端
部溝深さの1.5 〜2.5 倍となる縦溝を設けたことを特徴
とする，角ビレットの連続鋳造用鋳型である。
続鋳造速度をVc(mpm) とした時，鋳型の上端から下方へ
50Vc(mm)〜300Vc(mm) の位置から下端までの範囲の，鋳
型外壁面コ−ナ−部の四分円部を含み両辺方向へX/10(m
m)〜X/3(mm) の範囲を除く四辺部外壁面に，溝深さが上
部で0 〜0.1mm ，下端部で1.0 〜3.0mm ，ピッチが下端
部溝深さの1.5 〜2.5 倍となる縦溝を設けたことを特徴
とする，角ビレットの連続鋳造用鋳型である。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明に用いる鋳型（チュ−ブモ
−ルド）の材質は銅もしくは銅合金であり，鋳片サイズ
は主に 60 mm角から300 mm角の角ビレットを製造するも
のである。
−ルド）の材質は銅もしくは銅合金であり，鋳片サイズ
は主に 60 mm角から300 mm角の角ビレットを製造するも
のである。
【００１１】図１，２，３は本発明のチュ−ブモ−ルド
で、各図の(イ)はチューブモールドの正面図、(ロ)はチ
ューブモールドの横断面の図、(ハ)はＡ部拡大図であ
る。
で、各図の(イ)はチューブモールドの正面図、(ロ)はチ
ューブモールドの横断面の図、(ハ)はＡ部拡大図であ
る。
【００１２】図１において，辺部外壁面に付ける縦溝の
大きさを，深さが1.0 〜3.0mm ，ピッチが深さの1.5 〜
2.5 倍として鋳型長手方向に一定深さの溝としたのは，
鋳型上部での初期凝固シェル形成時点から辺部抜熱量を
高めて鋳片冷却速度を上げることにより，高速鋳造を行
うためである。
大きさを，深さが1.0 〜3.0mm ，ピッチが深さの1.5 〜
2.5 倍として鋳型長手方向に一定深さの溝としたのは，
鋳型上部での初期凝固シェル形成時点から辺部抜熱量を
高めて鋳片冷却速度を上げることにより，高速鋳造を行
うためである。
【００１３】縦溝の大きさがこれより小さいと鋳片冷却
が遅れて高速鋳造ができなくなり，また，縦溝の大きさ
がこれより大きいとチュ−ブモ−ルドの強度が低下す
る。なお，コ−ナ−部外壁面において四分円部を含み両
辺方向へX/10(mm)〜X/3(mm) の範囲に縦溝を設けなかっ
たのは，この範囲内の鋳片コ−ナ−部では過冷却になり
易いことが経験的に分かっているので，それ以上の強冷
却は必要としない理由のためである。
が遅れて高速鋳造ができなくなり，また，縦溝の大きさ
がこれより大きいとチュ−ブモ−ルドの強度が低下す
る。なお，コ−ナ−部外壁面において四分円部を含み両
辺方向へX/10(mm)〜X/3(mm) の範囲に縦溝を設けなかっ
たのは，この範囲内の鋳片コ−ナ−部では過冷却になり
易いことが経験的に分かっているので，それ以上の強冷
却は必要としない理由のためである。
【００１４】図２において，辺部外壁面に付ける縦溝
を，上端の溝深さが 0〜0.1mm，下端の溝深さが1.0〜3.
0mmとして下端に向かって徐徐に大きくしたのは，鋳型
上部での初期凝固シェル形成段階であまり強力に辺部冷
却を行うと，辺部の初期凝固シェル厚の方が逆に厚くな
る可能性があり，それに起因して鋳片表面欠陥の発生が
若干懸念されるためでる。同図の場合，初期凝固シェル
形成時点での辺部抜熱量は通常鋳型での抜熱量より若干
大きくなる程度である。また，初期凝固シェル形成後の
抜熱量が上がるので，鋳造速度の高速化が可能となる。
を，上端の溝深さが 0〜0.1mm，下端の溝深さが1.0〜3.
0mmとして下端に向かって徐徐に大きくしたのは，鋳型
上部での初期凝固シェル形成段階であまり強力に辺部冷
却を行うと，辺部の初期凝固シェル厚の方が逆に厚くな
る可能性があり，それに起因して鋳片表面欠陥の発生が
若干懸念されるためでる。同図の場合，初期凝固シェル
形成時点での辺部抜熱量は通常鋳型での抜熱量より若干
大きくなる程度である。また，初期凝固シェル形成後の
抜熱量が上がるので，鋳造速度の高速化が可能となる。
【００１５】図３において，辺部外壁面に付ける縦溝
を，鋳型の上端から下方へ50Vc(mm)〜300Vc(mm)の位置
から下端までの範囲としたのは，初期凝固シェル形成時
点では通常鋳型での抜熱量程度にしておくためである。
を，鋳型の上端から下方へ50Vc(mm)〜300Vc(mm)の位置
から下端までの範囲としたのは，初期凝固シェル形成時
点では通常鋳型での抜熱量程度にしておくためである。
【００１６】なお，図１，２，３における縦溝の形状と
しては，通常は正三角形であるが，三角形状，矩形状，
正方形状あるいは円弧状でも構わない。また，ここで言
うコ−ナ−部とは，コ−ナ−の四分円で表される曲線部
のみを意味するのではなく，それに続く直線部の一部を
含む場合も意味する。
しては，通常は正三角形であるが，三角形状，矩形状，
正方形状あるいは円弧状でも構わない。また，ここで言
うコ−ナ−部とは，コ−ナ−の四分円で表される曲線部
のみを意味するのではなく，それに続く直線部の一部を
含む場合も意味する。
【００１７】
【発明の効果】本発明のモ−ルドを用いることにより，
辺部冷却が促進されるので，初期凝固シェル形成段階か
ら初期凝固シェル厚の均一化がはかれる。また，鋳片冷
却速度が速くなるので，高速鋳造が可能となる。
辺部冷却が促進されるので，初期凝固シェル形成段階か
ら初期凝固シェル厚の均一化がはかれる。また，鋳片冷
却速度が速くなるので，高速鋳造が可能となる。
【図１】：本発明の鋳型を示す図。
【図２】：本発明の鋳型を示す図。
【図３】：本発明の鋳型を示す図。
【図４】：角ビレット用連続鋳造設備に用いる一般的モ
−ルドを示す図。
−ルドを示す図。
１：チュ−ブモ−ルド、 ２：チュ−ブモ−ルド外壁面の縦溝、 ３：インナ−マンテル、 ４：冷却水、 ５：溶鋼。
Claims (3)
- 【請求項１】角ビレットの一辺の長さをX(mm)とした
時，鋳型外壁面コ−ナ−部の四分円部を含み両辺方向へ
X/10(mm)〜X/3(mm)の範囲を除く四辺部外壁面に，溝深
さが1.0 〜3.0mm ，ピッチが溝深さの1.5 〜2.5 倍とな
る縦溝を設けたことを特徴とする，角ビレットの連続鋳
造用鋳型。 - 【請求項２】角ビレットの一辺の長さをX(mm)とした
時，鋳型外壁面コ−ナ−部の四分円部を含み両辺方向へ
X/10(mm)〜X/3(mm)の範囲を除く四辺部外壁面に，溝深
さが上端部で0 〜0.1mm ，下端部で1.0 〜3.0mm ，ピッ
チが下端部溝深さの1.5 〜2.5 倍となる縦溝を設けたこ
とを特徴とする，角ビレットの連続鋳造用鋳型。 - 【請求項３】角ビレットの一辺の長さをX(mm)，連続鋳
造速度をVc(mpm)とした時，鋳型の上端から下方へ50Vc
(mm)〜300Vc(mm) の位置から下端までの範囲の，鋳型外
壁面コ−ナ−部の四分円部を含み両辺方向へX/10(mm)〜
X/3(mm)の範囲を除く四辺部外壁面に，溝深さが上部で0
〜0.1mm ，下端部で1.0 〜3.0mm ，ピッチが下端部溝
深さの1.5 〜2.5 倍となる縦溝を設けたことを特徴とす
る，角ビレットの連続鋳造用鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3700396A JPH09225593A (ja) | 1996-02-26 | 1996-02-26 | 角ビレットの連続鋳造用鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3700396A JPH09225593A (ja) | 1996-02-26 | 1996-02-26 | 角ビレットの連続鋳造用鋳型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09225593A true JPH09225593A (ja) | 1997-09-02 |
Family
ID=12485540
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3700396A Withdrawn JPH09225593A (ja) | 1996-02-26 | 1996-02-26 | 角ビレットの連続鋳造用鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09225593A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1313227C (zh) * | 2002-08-29 | 2007-05-02 | Km欧洲钢铁股份有限公司 | 结晶器管 |
| ITUD20110211A1 (it) * | 2011-12-23 | 2013-06-24 | Danieli Off Mecc | Cristallizzatore per colata continua |
| JP2014518156A (ja) * | 2011-06-27 | 2014-07-28 | ケイエムイー・ジャーマニー・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング・ウント・コンパニー・コマンデイトゲゼルシャフト | 鋳型管を製造するための方法 |
-
1996
- 1996-02-26 JP JP3700396A patent/JPH09225593A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1313227C (zh) * | 2002-08-29 | 2007-05-02 | Km欧洲钢铁股份有限公司 | 结晶器管 |
| JP2014518156A (ja) * | 2011-06-27 | 2014-07-28 | ケイエムイー・ジャーマニー・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング・ウント・コンパニー・コマンデイトゲゼルシャフト | 鋳型管を製造するための方法 |
| ITUD20110211A1 (it) * | 2011-12-23 | 2013-06-24 | Danieli Off Mecc | Cristallizzatore per colata continua |
| WO2013093605A2 (en) | 2011-12-23 | 2013-06-27 | Danieli & C. Officine Meccaniche Spa | Crystallizer for continuous casting |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030506 |