JPH10306358A - 真直化はんだめっきベリリウム銅線およびその製造方法 - Google Patents
真直化はんだめっきベリリウム銅線およびその製造方法Info
- Publication number
- JPH10306358A JPH10306358A JP12796797A JP12796797A JPH10306358A JP H10306358 A JPH10306358 A JP H10306358A JP 12796797 A JP12796797 A JP 12796797A JP 12796797 A JP12796797 A JP 12796797A JP H10306358 A JPH10306358 A JP H10306358A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- copper wire
- beryllium copper
- solder
- straightened
- straightening
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 原線の曲率半径に影響されず、はんだ付け
性，耐蝕性が良く、良好な耐久性，引張強さととばね特
性が得られ、長尺で真直ばね用として好適な真直化はん
だめっきベリリウム銅線およびその製造方法を提供す
る。 【解決手段】 ベリリウムの平均含有率が1.8 〜2.0wt
％であるベリリウム銅線母材をベリリウム銅線まで引き
落とす引抜き工程Ｆ１と、ベリリウム銅線に真直度を付
与する機械式矯正工程Ｆ２と、還元性ガス雰囲気中の熱
処理により機械式真直化ベリリウム銅線の真直度を上げ
るアニール式矯正工程Ｆ３と、真直化ベリリウム銅線を
還元性ガス雰囲気中で、錫59〜65wt％残部鉛の溶融はん
だめっき膜を形成する溶融はんだめっき工程Ｆ４と、真
直化はんだめっきベリリウム銅線を胴径が250mm 以上の
巻枠に巻き取る巻取工程Ｆ５とにより曲率半径2,500mm
以上の真直度を有する真直化はんだめっきベリリウム銅
線を製造する。
性，耐蝕性が良く、良好な耐久性，引張強さととばね特
性が得られ、長尺で真直ばね用として好適な真直化はん
だめっきベリリウム銅線およびその製造方法を提供す
る。 【解決手段】 ベリリウムの平均含有率が1.8 〜2.0wt
％であるベリリウム銅線母材をベリリウム銅線まで引き
落とす引抜き工程Ｆ１と、ベリリウム銅線に真直度を付
与する機械式矯正工程Ｆ２と、還元性ガス雰囲気中の熱
処理により機械式真直化ベリリウム銅線の真直度を上げ
るアニール式矯正工程Ｆ３と、真直化ベリリウム銅線を
還元性ガス雰囲気中で、錫59〜65wt％残部鉛の溶融はん
だめっき膜を形成する溶融はんだめっき工程Ｆ４と、真
直化はんだめっきベリリウム銅線を胴径が250mm 以上の
巻枠に巻き取る巻取工程Ｆ５とにより曲率半径2,500mm
以上の真直度を有する真直化はんだめっきベリリウム銅
線を製造する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、はんだめっきベリリウ
ム銅線およびその製造方法に関し、更に詳しくは、真直
ばね用として使用され，引張強さと真直ばね性に優れた
真直化はんだめっきベリリウム銅線およびその製造方法
に関するものである。
ム銅線およびその製造方法に関し、更に詳しくは、真直
ばね用として使用され，引張強さと真直ばね性に優れた
真直化はんだめっきベリリウム銅線およびその製造方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、情報機器メディアの中核として、
光でデータを読み書きする光ピックアップの需要が高ま
っている。光ピックアップの対物レンズユニットを縣架
するためにはサスペンションワイヤが必要となり、この
ワイヤとして，例えば０．１ｍｍ近辺の細線の真直ばね
用銅合金線が用いられている。
光でデータを読み書きする光ピックアップの需要が高ま
っている。光ピックアップの対物レンズユニットを縣架
するためにはサスペンションワイヤが必要となり、この
ワイヤとして，例えば０．１ｍｍ近辺の細線の真直ばね
用銅合金線が用いられている。
【０００３】従来、細線で高真直度を得る場合の直線矯
正方法は、静止または回転する矯正ダイにより、引張り
と圧縮の繰り返し応力を作用させて線材表面の残留応力
を均一にし直線矯正する機械式手段、あるいは熱と引張
力により線材の残留応力を除去し直線矯正する、いわゆ
るテンションアニール手段（以下、アニール手段と略記
する）がとられていた。また直線矯正後の線材は一定の
長さに切断され、短尺品として製品化されるのが一般的
であった。また、線材表面のめっき処理はされていなか
った。
正方法は、静止または回転する矯正ダイにより、引張り
と圧縮の繰り返し応力を作用させて線材表面の残留応力
を均一にし直線矯正する機械式手段、あるいは熱と引張
力により線材の残留応力を除去し直線矯正する、いわゆ
るテンションアニール手段（以下、アニール手段と略記
する）がとられていた。また直線矯正後の線材は一定の
長さに切断され、短尺品として製品化されるのが一般的
であった。また、線材表面のめっき処理はされていなか
った。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記サスペンションワ
イヤとしての真直ばね用銅合金細線に対しては、高真直
度と一定のばね強さ、及び良好な耐蝕性が要求されてい
る。従来の直線矯正方法は、前記したように、機械式手
段かアニール手段のどちらかの手段であったため、幾つ
かの問題点があった。
イヤとしての真直ばね用銅合金細線に対しては、高真直
度と一定のばね強さ、及び良好な耐蝕性が要求されてい
る。従来の直線矯正方法は、前記したように、機械式手
段かアニール手段のどちらかの手段であったため、幾つ
かの問題点があった。
【０００５】先ず機械式手段の場合、矯正条件を工夫す
ることにより、かなり優れた真直度，例えば曲率半径1,
500mm は得られた。しかしながら、線材の歪みは内在し
たままなので、真直ばね用として使用するにあたり、長
期間ではばねの疲労に対する信頼性が懸念されていた。
また熱処理工程がないため、ベリリウム銅のような析出
硬化型合金の時効硬化処理が行えず、線材本来の引張強
さとばねの疲労強度を備えることはできなかった。
ることにより、かなり優れた真直度，例えば曲率半径1,
500mm は得られた。しかしながら、線材の歪みは内在し
たままなので、真直ばね用として使用するにあたり、長
期間ではばねの疲労に対する信頼性が懸念されていた。
また熱処理工程がないため、ベリリウム銅のような析出
硬化型合金の時効硬化処理が行えず、線材本来の引張強
さとばねの疲労強度を備えることはできなかった。
【０００６】次にアニール手段のみによると、直線矯正
力が弱く，例えば曲率半径1,000 mm近辺の真直度しか得
られなかった。従って、高真直度を得ようとすると、直
線矯正する前の細線（原線）からある程度真直度の良い
もの、例えば曲率半径２００以上を使用する必要があっ
た。
力が弱く，例えば曲率半径1,000 mm近辺の真直度しか得
られなかった。従って、高真直度を得ようとすると、直
線矯正する前の細線（原線）からある程度真直度の良い
もの、例えば曲率半径２００以上を使用する必要があっ
た。
【０００７】細線の場合、通常ダイヤモンドダイを用い
て伸線加工により母線から所定の径に仕上げるが、真直
度を保ったまま伸線加工を行うことは大変な熟練が必要
であった。また直線矯正後の線材は一定の長さ，例えば
４０ｍｍ程度に切断され、短尺品として製品化されるの
が一般的であったので、当該線材を使用する時に制約が
あった。即ち、前記直線矯正後の線材をインサートして
射出成形をする際、１ショット毎に当該線材をセットす
る製法には使用できたが、連続で射出成形してゆく製法
には使用できなかった。また、線材表面のめっき処理は
されていなかったので、長期間のうちには表面酸化等の
劣化が進行してしまうという問題があった。また、はん
だ付けの際は高温度，例えば３５０℃程度で行なう必要
があったが、高温に設定すると線材が溶食したり、軟化
してばね特性を劣化させるという問題があった。特に、
線径が０．１ｍｍ以下になるとこの問題が顕著となり、
充分な耐久性やばね特性が得られなくなるという問題が
あった。
て伸線加工により母線から所定の径に仕上げるが、真直
度を保ったまま伸線加工を行うことは大変な熟練が必要
であった。また直線矯正後の線材は一定の長さ，例えば
４０ｍｍ程度に切断され、短尺品として製品化されるの
が一般的であったので、当該線材を使用する時に制約が
あった。即ち、前記直線矯正後の線材をインサートして
射出成形をする際、１ショット毎に当該線材をセットす
る製法には使用できたが、連続で射出成形してゆく製法
には使用できなかった。また、線材表面のめっき処理は
されていなかったので、長期間のうちには表面酸化等の
劣化が進行してしまうという問題があった。また、はん
だ付けの際は高温度，例えば３５０℃程度で行なう必要
があったが、高温に設定すると線材が溶食したり、軟化
してばね特性を劣化させるという問題があった。特に、
線径が０．１ｍｍ以下になるとこの問題が顕著となり、
充分な耐久性やばね特性が得られなくなるという問題が
あった。
【０００８】本発明は、上記従来技術が有する各種問題
点を解決するためになされたもので、直線矯正する前の
原線の曲率半径に影響されずに良好な真直性を得ること
が出来、また、はんだ付け性，耐蝕性が良く、良好な耐
久性，引張強さとばね特性が得られ、長尺で真直ばね用
として好適な真直化はんだめっきベリリウム銅線および
その製造方法を提供することを目的とする。
点を解決するためになされたもので、直線矯正する前の
原線の曲率半径に影響されずに良好な真直性を得ること
が出来、また、はんだ付け性，耐蝕性が良く、良好な耐
久性，引張強さとばね特性が得られ、長尺で真直ばね用
として好適な真直化はんだめっきベリリウム銅線および
その製造方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】第１の観点では、本発明
は、ベリリウムの平均含有率が１．８〜２．０ｗｔ％で
あるベリリウム銅線の外周面に、錫５９〜６５ｗｔ％残
部鉛組成の溶融はんだめっき膜が形成され、曲率半径
２，５００ｍｍ以上の真直度を有する真直化はんだめっ
きベリリウム銅線にある。
は、ベリリウムの平均含有率が１．８〜２．０ｗｔ％で
あるベリリウム銅線の外周面に、錫５９〜６５ｗｔ％残
部鉛組成の溶融はんだめっき膜が形成され、曲率半径
２，５００ｍｍ以上の真直度を有する真直化はんだめっ
きベリリウム銅線にある。
【００１０】第２の観点では、本発明は、前記ベリリウ
ム銅線の径が７０〜２００μｍ、溶融はんだめっき膜厚
さが０．１〜１．０μｍである真直化はんだめっきベリ
リウム銅線にある。
ム銅線の径が７０〜２００μｍ、溶融はんだめっき膜厚
さが０．１〜１．０μｍである真直化はんだめっきベリ
リウム銅線にある。
【００１１】第３の観点では、本発明は、ベリリウムの
平均含有率が１．８〜２．０ｗｔ％であるベリリウム銅
線母材を所定径のベリリウム銅線まで引き落とす引抜き
工程と、前記ベリリウム銅線に繰り返し曲げ加工を施
し，該線に真直度を付与する機械式直線矯正工程（以
下、機械式矯正工程と略記する）と、前記直線矯正工程
後の機械式真直化ベリリウム銅線に張力を付加しながら
還元性ガス雰囲気中で熱処理を施し，更に該線の真直度
を上げるテンションアニール式直線矯正工程（以下、ア
ニール式矯正工程と略記する）と、前記アニール式直線
矯正工程後の真直化ベリリウム銅線を還元性ガス雰囲気
中で、錫５９〜６５ｗｔ％残部鉛の溶融はんだ浴を通過
させて溶融はんだめっき膜を形成する溶融はんだめっき
工程と、前記めっき工程後の真直化はんだめっきベリリ
ウム銅線を胴径が２５０ｍｍ以上の巻枠に巻き取る巻取
工程からなる曲率半径２，５００ｍｍ以上の真直度を有
する真直化はんだめっきベリリウム銅線の製造方法にあ
る。
平均含有率が１．８〜２．０ｗｔ％であるベリリウム銅
線母材を所定径のベリリウム銅線まで引き落とす引抜き
工程と、前記ベリリウム銅線に繰り返し曲げ加工を施
し，該線に真直度を付与する機械式直線矯正工程（以
下、機械式矯正工程と略記する）と、前記直線矯正工程
後の機械式真直化ベリリウム銅線に張力を付加しながら
還元性ガス雰囲気中で熱処理を施し，更に該線の真直度
を上げるテンションアニール式直線矯正工程（以下、ア
ニール式矯正工程と略記する）と、前記アニール式直線
矯正工程後の真直化ベリリウム銅線を還元性ガス雰囲気
中で、錫５９〜６５ｗｔ％残部鉛の溶融はんだ浴を通過
させて溶融はんだめっき膜を形成する溶融はんだめっき
工程と、前記めっき工程後の真直化はんだめっきベリリ
ウム銅線を胴径が２５０ｍｍ以上の巻枠に巻き取る巻取
工程からなる曲率半径２，５００ｍｍ以上の真直度を有
する真直化はんだめっきベリリウム銅線の製造方法にあ
る。
【００１２】第４の観点では、本発明は、前記溶融はん
だめっき工程は、噴流式の溶融はんだ浴の盛り上がった
溶融はんだ噴流中を水平状態に走行させた後、絞り具に
より余分なはんだを除去し、均一な溶融はんだめっき膜
を形成する真直化はんだめっきベリリウム銅線の製造方
法にある。
だめっき工程は、噴流式の溶融はんだ浴の盛り上がった
溶融はんだ噴流中を水平状態に走行させた後、絞り具に
より余分なはんだを除去し、均一な溶融はんだめっき膜
を形成する真直化はんだめっきベリリウム銅線の製造方
法にある。
【００１３】第５の観点では、本発明は、前記機械式直
線矯正工程、テンションアニール式直線矯正工程、溶融
はんだめっき工程、および巻取工程とを連続工程とした
ことを特徴とする請求項３または４記載の真直化はんだ
めっきベリリウム銅線（以下、真直めっきベリリウム銅
線と略記する）の製造方法にある。
線矯正工程、テンションアニール式直線矯正工程、溶融
はんだめっき工程、および巻取工程とを連続工程とした
ことを特徴とする請求項３または４記載の真直化はんだ
めっきベリリウム銅線（以下、真直めっきベリリウム銅
線と略記する）の製造方法にある。
【００１４】
【作用】上記第１の観点による本発明の真直めっきベリ
リウム銅線では、ベリリウムの平均含有率が１．８〜
２．０ｗｔ％であるベリリウム銅線の外周面に溶融はん
だめっき膜が形成されているので、良好なはんだ付け性
と優れた耐久性が得られ、例えば０．１ｍｍ以下の細線
とした場合でも良好な耐久性とばね特性が得られるよう
になる。また、はんだ付けの際、強力なフラックスを用
いたり高温度ではんだ付けを行う必要がなくなり、真直
ばね用線材としてのばね性を損なう恐れもなくなる。ま
た、溶融はんだめっき膜の組成が錫５９〜６５ｗｔ％残
部鉛であるので、溶融めっき被覆時に、前記ベリリウム
銅線のはんだ食われがなく、良好なめっき形成が可能で
ある。また、光ピックアップ組み立て時のはんだ付け作
業時にも、過剰なはんだ食われを防止することができ
る。なお、前記溶融はんだめっき膜の組成で錫が５９％
未満のときは、はんだ融点が上がるので、同一条件では
んだ付けを行うとすれば、はんだ付け性が劣ってしまう
ので好ましくない。更に、曲率半径２，５００ｍｍ以上
の真直度を有するので真直ばね用として特に好ましい。
リウム銅線では、ベリリウムの平均含有率が１．８〜
２．０ｗｔ％であるベリリウム銅線の外周面に溶融はん
だめっき膜が形成されているので、良好なはんだ付け性
と優れた耐久性が得られ、例えば０．１ｍｍ以下の細線
とした場合でも良好な耐久性とばね特性が得られるよう
になる。また、はんだ付けの際、強力なフラックスを用
いたり高温度ではんだ付けを行う必要がなくなり、真直
ばね用線材としてのばね性を損なう恐れもなくなる。ま
た、溶融はんだめっき膜の組成が錫５９〜６５ｗｔ％残
部鉛であるので、溶融めっき被覆時に、前記ベリリウム
銅線のはんだ食われがなく、良好なめっき形成が可能で
ある。また、光ピックアップ組み立て時のはんだ付け作
業時にも、過剰なはんだ食われを防止することができ
る。なお、前記溶融はんだめっき膜の組成で錫が５９％
未満のときは、はんだ融点が上がるので、同一条件では
んだ付けを行うとすれば、はんだ付け性が劣ってしまう
ので好ましくない。更に、曲率半径２，５００ｍｍ以上
の真直度を有するので真直ばね用として特に好ましい。
【００１５】上記第２の観点による本発明の真直めっき
ベリリウム銅線では、溶融はんだめっき膜厚さが０．１
〜１．０μｍなので、径が７０〜２００μｍの真直めっ
きベリリウム銅線のばね性を損なうことなく良好なはん
だ付け性を得ることができる。なお、溶融はんだめっき
膜厚さを０．１〜１．０μｍと限定した理由は、めっき
膜厚さが０．１μｍより薄いと、充分なはんだ付け性が
得られず、まためっき膜厚さが１．０μｍより厚いとば
ね特性が低下するためである。
ベリリウム銅線では、溶融はんだめっき膜厚さが０．１
〜１．０μｍなので、径が７０〜２００μｍの真直めっ
きベリリウム銅線のばね性を損なうことなく良好なはん
だ付け性を得ることができる。なお、溶融はんだめっき
膜厚さを０．１〜１．０μｍと限定した理由は、めっき
膜厚さが０．１μｍより薄いと、充分なはんだ付け性が
得られず、まためっき膜厚さが１．０μｍより厚いとば
ね特性が低下するためである。
【００１６】上記第３の観点による本発明の真直めっき
ベリリウム銅線の製造方法では、ベリリウムの平均含有
率が１．８〜２．０ｗｔ％であるベリリウム銅線の外周
面に錫５９〜６５ｗｔ％残部鉛組成の溶融はんだめっき
膜が形成され、曲率半径２，５００ｍｍ以上の真直度を
有する真直めっきベリリウム銅線を容易に製造すること
ができる。特に、機械式矯正工程とアニール式矯正工程
の２段階の直線矯正工程を行っているので、直線矯正が
充分になされる。またアニール式矯正工程の際、低温，
例えば３５０℃で処理することにより、ベリリウムの析
出硬化作用により、線材の引張強度向上とばねの疲労強
度向上を図ることができる。また巻取工程において、巻
枠の胴径を２５０ｍｍ以上と限定したのは、それ未満の
胴径では、線を巻き取った後，短時間のうちに線に巻き
ぐせが付いてしまい、初期の良好な真直性が失われてし
まうからである。また、巻枠の胴径を２５０ｍｍ以上に
すると、６ケ月を経過するまでは、本発明の真直めっき
ベリリウム銅線は巻きぐせによる曲率半径低下の経時変
化は生じない。従って、６ケ月以内に使用すれば、繰り
出した真直めっきベリリウム銅線は初期の曲率半径に復
元する。また、巻枠に巻かれた長尺の線材は連続成形工
程に有利であり、更に運搬等の取扱も容易である。
ベリリウム銅線の製造方法では、ベリリウムの平均含有
率が１．８〜２．０ｗｔ％であるベリリウム銅線の外周
面に錫５９〜６５ｗｔ％残部鉛組成の溶融はんだめっき
膜が形成され、曲率半径２，５００ｍｍ以上の真直度を
有する真直めっきベリリウム銅線を容易に製造すること
ができる。特に、機械式矯正工程とアニール式矯正工程
の２段階の直線矯正工程を行っているので、直線矯正が
充分になされる。またアニール式矯正工程の際、低温，
例えば３５０℃で処理することにより、ベリリウムの析
出硬化作用により、線材の引張強度向上とばねの疲労強
度向上を図ることができる。また巻取工程において、巻
枠の胴径を２５０ｍｍ以上と限定したのは、それ未満の
胴径では、線を巻き取った後，短時間のうちに線に巻き
ぐせが付いてしまい、初期の良好な真直性が失われてし
まうからである。また、巻枠の胴径を２５０ｍｍ以上に
すると、６ケ月を経過するまでは、本発明の真直めっき
ベリリウム銅線は巻きぐせによる曲率半径低下の経時変
化は生じない。従って、６ケ月以内に使用すれば、繰り
出した真直めっきベリリウム銅線は初期の曲率半径に復
元する。また、巻枠に巻かれた長尺の線材は連続成形工
程に有利であり、更に運搬等の取扱も容易である。
【００１７】上記第４の観点による本発明の真直めっき
ベリリウム銅線の製造方法では、溶融はんだめっき工程
において、溶融はんだ浴の盛り上がった溶融はんだ噴流
中を水平状態に走行させて溶融めっきが行われ、絞り具
により余分なはんだを除去するので、はんだめっきが均
一に行えるとともに線の真直度に影響を及ぼさない。
ベリリウム銅線の製造方法では、溶融はんだめっき工程
において、溶融はんだ浴の盛り上がった溶融はんだ噴流
中を水平状態に走行させて溶融めっきが行われ、絞り具
により余分なはんだを除去するので、はんだめっきが均
一に行えるとともに線の真直度に影響を及ぼさない。
【００１８】上記第５の観点による本発明の真直めっき
ベリリウム銅線の製造方法では、機械式矯正工程、アニ
ール式矯正工程、溶融はんだめっき工程、および巻取工
程とを連続工程としたので、真直性を損なわずに効率的
に真直めっきベリリウム銅線が製造できる。
ベリリウム銅線の製造方法では、機械式矯正工程、アニ
ール式矯正工程、溶融はんだめっき工程、および巻取工
程とを連続工程としたので、真直性を損なわずに効率的
に真直めっきベリリウム銅線が製造できる。
【００１９】
【実施例】以下、本発明の実施例について、図を用いて
詳細に説明する。なお、本発明は本実施例に限定される
ものではない。図１は本発明の真直めっきベリリウム銅
線の製造方法の一実施例を示すフロー図である。図２
（ａ）は本発明の真直めっきベリリウム銅線の製造方法
に用いる製造装置の略図であり、また、同図（ｂ）は同
図（ａ）の機械矯正機の矯正部分の概略図である。これ
らの図において、１は真直化はんだめっきベリリウム銅
線、１ａはベリリウム銅線、１ｂは機械式真直化ベリリ
ウム銅線、１ｃは真直化ベリリウム銅線、２は貯留用巻
枠、２ｊは軸、３は定テンション装置、４は供線装置、
５は機械矯正機、５ａ，５ｂは矯正駒ヘッド、６は水平
管路、６ｉは水平管路入口、６ｏは水平管路出口、６ｇ
は還元性ガス入口、７は還元雰囲気炉、８は攪拌機、８
ａは羽根、９は還元性ガス雰囲気部、９ｇは還元性ガス
出口、10は溶融はんだ、10ａは盛り上がった溶融はんだ
噴流、11は絞り具（ダイヤモンドダイス）、12は溶融は
んだ浴（噴流式溶融はんだ浴）、13は胴径が 250ｍｍ以
上の巻枠、14は巻取り機、ｋは平滑車、またｗｃはタン
グステンカーバイトダイスである。
詳細に説明する。なお、本発明は本実施例に限定される
ものではない。図１は本発明の真直めっきベリリウム銅
線の製造方法の一実施例を示すフロー図である。図２
（ａ）は本発明の真直めっきベリリウム銅線の製造方法
に用いる製造装置の略図であり、また、同図（ｂ）は同
図（ａ）の機械矯正機の矯正部分の概略図である。これ
らの図において、１は真直化はんだめっきベリリウム銅
線、１ａはベリリウム銅線、１ｂは機械式真直化ベリリ
ウム銅線、１ｃは真直化ベリリウム銅線、２は貯留用巻
枠、２ｊは軸、３は定テンション装置、４は供線装置、
５は機械矯正機、５ａ，５ｂは矯正駒ヘッド、６は水平
管路、６ｉは水平管路入口、６ｏは水平管路出口、６ｇ
は還元性ガス入口、７は還元雰囲気炉、８は攪拌機、８
ａは羽根、９は還元性ガス雰囲気部、９ｇは還元性ガス
出口、10は溶融はんだ、10ａは盛り上がった溶融はんだ
噴流、11は絞り具（ダイヤモンドダイス）、12は溶融は
んだ浴（噴流式溶融はんだ浴）、13は胴径が 250ｍｍ以
上の巻枠、14は巻取り機、ｋは平滑車、またｗｃはタン
グステンカーバイトダイスである。
【００２０】実施例１ 実施例１について、図１〜３を用いて説明する。先ず、
引抜き工程Ｆ１として、常法により，φ０．２５ｍｍの
ベリリウム銅線母材に対して引抜き加工を施し、φ０．
１０ｍｍのベリリウム銅線１ａとし、貯留用の巻枠２に
巻き取った（図示せず）。このベリリウム銅線（原線）
の曲率半径はＲ１００ｍｍであった。
引抜き工程Ｆ１として、常法により，φ０．２５ｍｍの
ベリリウム銅線母材に対して引抜き加工を施し、φ０．
１０ｍｍのベリリウム銅線１ａとし、貯留用の巻枠２に
巻き取った（図示せず）。このベリリウム銅線（原線）
の曲率半径はＲ１００ｍｍであった。
【００２１】次に機械式矯正工程Ｆ２への供線手段とし
て、前記貯留用巻枠２を供線装置４にセットし、該巻枠
２の軸２ｊを中心に矢印方向に回転させ、スプリングか
らなる定テンション装置３、次いで平滑車ｋを通し、５
０ｇｆの張力を加えながらベリリウム銅線１ａを水平に
引き出した。
て、前記貯留用巻枠２を供線装置４にセットし、該巻枠
２の軸２ｊを中心に矢印方向に回転させ、スプリングか
らなる定テンション装置３、次いで平滑車ｋを通し、５
０ｇｆの張力を加えながらベリリウム銅線１ａを水平に
引き出した。
【００２２】続いて、機械式矯正工程Ｆ２として、矯正
部分として，ベアリングを設けたタングステンカーバイ
トダイスｗｃを各５個有し，長さ約１５０ｍｍ長の矯正
駒ヘッド５ａ，５ｂがそれぞれ逆方向に回転できる構造
の機械矯正機５に導き、引き出されたベリリウム銅線１
ａを図のように通し、ヘッド５ａ，５ｂを逆方向に8000
RPM の回転をさせることにより繰り返し曲げ加工を施
し，機械式直線矯正した。この工程後の機械式真直化ベ
リリウム銅線１ｂの曲率半径はＲ２０００ｍｍであっ
た。
部分として，ベアリングを設けたタングステンカーバイ
トダイスｗｃを各５個有し，長さ約１５０ｍｍ長の矯正
駒ヘッド５ａ，５ｂがそれぞれ逆方向に回転できる構造
の機械矯正機５に導き、引き出されたベリリウム銅線１
ａを図のように通し、ヘッド５ａ，５ｂを逆方向に8000
RPM の回転をさせることにより繰り返し曲げ加工を施
し，機械式直線矯正した。この工程後の機械式真直化ベ
リリウム銅線１ｂの曲率半径はＲ２０００ｍｍであっ
た。
【００２３】続いて、アニール式矯正工程Ｆ３として、
前記機械式真直化ベリリウム銅線１ｂを、ヒーター（図
示せず）により 350℃に保持された３ｍ長の還元雰囲気
炉７の水平管路６内に該管路入口６ｉより導いてテンシ
ョン１００〜１５０ｇをかけて８ｍ／ｍｉｎで走行さ
せ、管路出口６ｏより導出し、真直化ベリリウム銅線１
ｃとした。この時、還元性ガス入口６ｇより水素ガスを
送り込み、水平管路６内は流量が２００ＮＬ／Ｈｒの水
素ガス雰囲気とした。この工程後の真直化ベリリウム銅
線１ｃの曲率半径はＲ２５００ｍｍであった。
前記機械式真直化ベリリウム銅線１ｂを、ヒーター（図
示せず）により 350℃に保持された３ｍ長の還元雰囲気
炉７の水平管路６内に該管路入口６ｉより導いてテンシ
ョン１００〜１５０ｇをかけて８ｍ／ｍｉｎで走行さ
せ、管路出口６ｏより導出し、真直化ベリリウム銅線１
ｃとした。この時、還元性ガス入口６ｇより水素ガスを
送り込み、水平管路６内は流量が２００ＮＬ／Ｈｒの水
素ガス雰囲気とした。この工程後の真直化ベリリウム銅
線１ｃの曲率半径はＲ２５００ｍｍであった。
【００２４】続いて、溶融はんだめっき工程Ｆ４とし
て、前記管路出口６ｏより導出された真直化ベリリウム
銅線１ｃを、前記管路出口６ｏが連通し、還元性ガス雰
囲気部９及び還元性ガス出口９ｇが設けられ、攪拌機８
の羽根８ａにより盛り上がった溶融はんだ噴流１０ａを
有し、また絞り具１１としてダイヤモンドダイスが設け
られた噴流式溶融はんだ浴１２の該溶融はんだ噴流１０
ａ中を８ｍ／ｍｉｎの線速で通過させ、続いてクリアラ
ンスが１μｍのダイヤモンドダイス１１を通過させて余
分な溶融はんだを除去して厚さ０．１５μｍのめっきに
仕上げ、真直化はんだめっきベリリウム銅線１を製造し
た。なお、前記溶融はんだ１０は６３％錫−残鉛の共晶
はんだを用い、また還元性ガスとしては水素ガスを用い
た。
て、前記管路出口６ｏより導出された真直化ベリリウム
銅線１ｃを、前記管路出口６ｏが連通し、還元性ガス雰
囲気部９及び還元性ガス出口９ｇが設けられ、攪拌機８
の羽根８ａにより盛り上がった溶融はんだ噴流１０ａを
有し、また絞り具１１としてダイヤモンドダイスが設け
られた噴流式溶融はんだ浴１２の該溶融はんだ噴流１０
ａ中を８ｍ／ｍｉｎの線速で通過させ、続いてクリアラ
ンスが１μｍのダイヤモンドダイス１１を通過させて余
分な溶融はんだを除去して厚さ０．１５μｍのめっきに
仕上げ、真直化はんだめっきベリリウム銅線１を製造し
た。なお、前記溶融はんだ１０は６３％錫−残鉛の共晶
はんだを用い、また還元性ガスとしては水素ガスを用い
た。
【００２５】続いて、巻取り工程Ｆ５として、前記真直
化はんだめっきベリリウム銅線１を巻取り機１４によ
り、胴径２５０ｍｍの巻枠１３に巻き取った。なお、機
械式矯正工程Ｆ２から巻取り工程Ｆ５の各製造装置の適
所に用いる走行線材用の案内滑車は平滑車を用いた。
化はんだめっきベリリウム銅線１を巻取り機１４によ
り、胴径２５０ｍｍの巻枠１３に巻き取った。なお、機
械式矯正工程Ｆ２から巻取り工程Ｆ５の各製造装置の適
所に用いる走行線材用の案内滑車は平滑車を用いた。
【００２６】比較例 以下の比較例のはんだめっきベリリウム銅線の製造に用
いた製造装置は、部分的には前記実施例と同様の装置を
用いたので特に図示はしない。 比較例１ 先ず、前記実施例１と同様，常法により，φ０．２５ｍ
ｍのベリリウム銅線母材に対して引抜き加工を施し、φ
０．１０ｍｍのベリリウム銅線とし、貯留用の巻枠に巻
き取った。次に供線手段は実施例１と同様に行い、続い
て実施例１と同様のテンションアニール式直線矯正を行
い、曲率半径をＲ１０００ｍｍに仕上げた。続いて、直
線矯正済みベリリウム銅線を実施例１と同様の共晶はん
だ浴中を通過させて、該銅線表面にはんだめっきを施し
た後、絞り具により余分に付着した溶融はんだを除去し
て厚さ０．１５μｍのめっきに仕上げ、はんだめっきベ
リリウム銅線を製造し、巻枠に巻き取った。
いた製造装置は、部分的には前記実施例と同様の装置を
用いたので特に図示はしない。 比較例１ 先ず、前記実施例１と同様，常法により，φ０．２５ｍ
ｍのベリリウム銅線母材に対して引抜き加工を施し、φ
０．１０ｍｍのベリリウム銅線とし、貯留用の巻枠に巻
き取った。次に供線手段は実施例１と同様に行い、続い
て実施例１と同様のテンションアニール式直線矯正を行
い、曲率半径をＲ１０００ｍｍに仕上げた。続いて、直
線矯正済みベリリウム銅線を実施例１と同様の共晶はん
だ浴中を通過させて、該銅線表面にはんだめっきを施し
た後、絞り具により余分に付着した溶融はんだを除去し
て厚さ０．１５μｍのめっきに仕上げ、はんだめっきベ
リリウム銅線を製造し、巻枠に巻き取った。
【００２７】比較例２ 先ず、前記実施例１と同様，常法により，φ０．２５ｍ
ｍのベリリウム銅線母材に対して引抜き加工を施し、φ
０．１０ｍｍのベリリウム銅線とし、貯留用の巻枠に巻
き取った。次に供線手段は実施例１と同様に行い、続い
て実施例１と同様の機械矯正機を用い、実施例１と同様
にヘッド５ａ，５ｂを逆方向に7000RPM の回転をさせる
ことにより繰り返し曲げ加工を施し，機械式直線矯正を
行い、曲率半径をＲ１５００ｍｍに仕上げた。続いて、
比較例１と同様にして直線矯正済みベリリウム銅線の表
面にはんだめっきを施した後、絞り具により余分に付着
した溶融はんだを除去して厚さ０．１５μｍのめっきに
仕上げ、はんだめっきベリリウム銅線を製造し、巻枠に
巻き取った。
ｍのベリリウム銅線母材に対して引抜き加工を施し、φ
０．１０ｍｍのベリリウム銅線とし、貯留用の巻枠に巻
き取った。次に供線手段は実施例１と同様に行い、続い
て実施例１と同様の機械矯正機を用い、実施例１と同様
にヘッド５ａ，５ｂを逆方向に7000RPM の回転をさせる
ことにより繰り返し曲げ加工を施し，機械式直線矯正を
行い、曲率半径をＲ１５００ｍｍに仕上げた。続いて、
比較例１と同様にして直線矯正済みベリリウム銅線の表
面にはんだめっきを施した後、絞り具により余分に付着
した溶融はんだを除去して厚さ０．１５μｍのめっきに
仕上げ、はんだめっきベリリウム銅線を製造し、巻枠に
巻き取った。
【００２８】特性試験 前記実施例１および比較例１，２により得られたはんだ
めっきベリリウム銅線について各種特性を試験した。そ
の結果を下記表１に示す。なお、はんだ濡れ時間０sec
とは、はんだに瞬間的に濡れることを示す。
めっきベリリウム銅線について各種特性を試験した。そ
の結果を下記表１に示す。なお、はんだ濡れ時間０sec
とは、はんだに瞬間的に濡れることを示す。
【００２９】
【表１】
【００３０】上記表１より明らかなように、本発明によ
り得られた真直化はんだめっきベリリウム銅線は真直度
が極めて良く、引張強さが機械式補正のみのものより優
れ、又はんだ濡れが極めて良いことが分かる。
り得られた真直化はんだめっきベリリウム銅線は真直度
が極めて良く、引張強さが機械式補正のみのものより優
れ、又はんだ濡れが極めて良いことが分かる。
【００３１】
【発明の効果】本発明の真直化はんだめっきベリリウム
銅線は、電子部品等に供する真直なばね線としての製品
の真直度及び引張強さを向上させることができ、特に，
径が７０〜２００μｍの真直ばね線を使用するＣＤ光ピ
ックアップ部品等の性能向上，安定化及び信頼性の向上
に大きく貢献するものである。また本発明の製造方法に
より長尺で安定した特性の真直ばね線が得られるように
なったことから、光ピックアップ用懸架ユニットの自動
生産化を可能とし、生産性の改善にも大きく貢献するも
のである。従って、産業に寄与する効果は極めて大であ
る。
銅線は、電子部品等に供する真直なばね線としての製品
の真直度及び引張強さを向上させることができ、特に，
径が７０〜２００μｍの真直ばね線を使用するＣＤ光ピ
ックアップ部品等の性能向上，安定化及び信頼性の向上
に大きく貢献するものである。また本発明の製造方法に
より長尺で安定した特性の真直ばね線が得られるように
なったことから、光ピックアップ用懸架ユニットの自動
生産化を可能とし、生産性の改善にも大きく貢献するも
のである。従って、産業に寄与する効果は極めて大であ
る。
【図１】本発明の真直化はんだめっきベリリウム銅線の
製造方法の一実施例を示すフロー図である。
製造方法の一実施例を示すフロー図である。
【図２】（ａ）は 本発明の真直化はんだめっきベリリ
ウム銅線の製造方法に用いる製造装置の略図である。
（ｂ）は（ａ）の機械矯正機の矯正部分の概略図であ
る。
ウム銅線の製造方法に用いる製造装置の略図である。
（ｂ）は（ａ）の機械矯正機の矯正部分の概略図であ
る。
１ 真直化はんだめっきベリリウム銅線 １ａ ベリリウム銅線 １ｂ 機械式真直化ベリリウム銅線 １ｃ 真直化ベリリウム銅線 ２ 貯留用巻枠 ２ｊ 軸 ３ 定テンション装置 ４ 供線装置 ５ 機械矯正機 ５ａ，５ｂ 矯正駒ヘッド ６ 水平管路 ６ｉ 水平管路入口 ６ｏ 水平管路出口 ６ｇ 還元性ガス入口 ７ 還元雰囲気炉 ８ 攪拌機 ８ａ 羽根 ９ 還元性ガス雰囲気部 ９ｇ 還元性ガス出口 10 溶融はんだ 10ａ 盛り上がった溶融はんだ噴流 11 絞り具（ダイヤモンドダイス） 12 溶融はんだ浴（噴流式溶融はんだ浴） 13 胴径が 250ｍｍ以上の巻枠 14 巻取り機 ｋ 平滑車 ｗｃ タングステンカーバイトダイス
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２３Ｃ 2/38 Ｃ２３Ｃ 2/38 // Ｃ２２Ｆ 1/00 ６２５ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６２５ ６２７ ６２７ ６３０ ６３０Ｚ ６３０Ｆ ６８０ ６８０ ６８５ ６８５Ｚ ６８６ ６８６Ｚ ６９１ ６９１Ｚ
Claims (5)
- 【請求項１】 ベリリウムの平均含有率が１．８〜２．
０ｗｔ％であるベリリウム銅線の外周面に、錫５９〜６
５ｗｔ％残部鉛組成の溶融はんだめっき膜が形成され、
曲率半径２，５００ｍｍ以上の真直度を有することを特
徴とする真直化はんだめっきベリリウム銅線。 - 【請求項２】 前記ベリリウム銅線の径が７０〜２００
μｍ、溶融はんだめっき膜厚さが０．１〜１．０μｍで
あることを特徴とする請求項１記載の真直化はんだめっ
きベリリウム銅線。 - 【請求項３】 ベリリウムの平均含有率が１．８〜２．
０ｗｔ％であるベリリウム銅線母材を所定径のベリリウ
ム銅線まで引き落とす引抜き工程と、前記ベリリウム銅
線に繰り返し曲げ加工を施し，該線に真直度を付与する
機械式直線矯正工程と、前記直線矯正工程後の機械式真
直化ベリリウム銅線に張力を付加しながら還元性ガス雰
囲気中で熱処理を施し，更に該線の真直度を上げるテン
ションアニール式直線矯正工程と、前記アニール式直線
矯正工程後の真直化ベリリウム銅線を還元性ガス雰囲気
中で、錫５９〜６５ｗｔ％残部鉛の溶融はんだ浴を通過
させて溶融はんだめっき膜を形成する溶融はんだめっき
工程と、前記めっき工程後の真直化はんだめっきベリリ
ウム銅線を胴径が２５０ｍｍ以上の巻枠に巻き取る巻取
工程からなることを特徴とする曲率半径２，５００ｍｍ
以上の真直度を有する真直化はんだめっきベリリウム銅
線の製造方法。 - 【請求項４】 前記溶融はんだめっき工程は、噴流式の
溶融はんだ浴の盛り上がった溶融はんだ噴流中を水平状
態に走行させた後、絞り具により余分なはんだを除去
し、均一な溶融はんだめっき膜を形成することを特徴と
する請求項３記載の真直化はんだめっきベリリウム銅線
の製造方法。 - 【請求項５】 前記機械式直線矯正工程、テンションア
ニール式直線矯正工程、溶融はんだめっき工程、および
巻取工程とを連続工程としたことを特徴とする請求項３
または４記載の真直化はんだめっきベリリウム銅線の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12796797A JPH10306358A (ja) | 1997-04-30 | 1997-04-30 | 真直化はんだめっきベリリウム銅線およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12796797A JPH10306358A (ja) | 1997-04-30 | 1997-04-30 | 真直化はんだめっきベリリウム銅線およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10306358A true JPH10306358A (ja) | 1998-11-17 |
Family
ID=14973121
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12796797A Pending JPH10306358A (ja) | 1997-04-30 | 1997-04-30 | 真直化はんだめっきベリリウム銅線およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10306358A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004029945A1 (en) * | 2002-09-25 | 2004-04-08 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Objective lens actuator with improved resonance frequency |
| CN105047321A (zh) * | 2015-07-01 | 2015-11-11 | 神宇通信科技股份公司 | 同轴电缆铜线双通道镀锡生产装置 |
| CN109825782A (zh) * | 2019-04-15 | 2019-05-31 | 付小珍 | 一种电缆铜线退火设备的加热管 |
| EP3885465A1 (en) * | 2020-03-27 | 2021-09-29 | Heraeus Materials Singapore Pte. Ltd. | Method for increasing the straightness of a thin wire |
| JP2024025296A (ja) * | 2022-08-12 | 2024-02-26 | 株式会社プロテリアル | 多芯ケーブル及び多芯ケーブルアッセンブリ |
-
1997
- 1997-04-30 JP JP12796797A patent/JPH10306358A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004029945A1 (en) * | 2002-09-25 | 2004-04-08 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Objective lens actuator with improved resonance frequency |
| CN105047321A (zh) * | 2015-07-01 | 2015-11-11 | 神宇通信科技股份公司 | 同轴电缆铜线双通道镀锡生产装置 |
| CN105047321B (zh) * | 2015-07-01 | 2017-01-18 | 神宇通信科技股份公司 | 同轴电缆铜线双通道镀锡生产装置 |
| CN109825782A (zh) * | 2019-04-15 | 2019-05-31 | 付小珍 | 一种电缆铜线退火设备的加热管 |
| EP3885465A1 (en) * | 2020-03-27 | 2021-09-29 | Heraeus Materials Singapore Pte. Ltd. | Method for increasing the straightness of a thin wire |
| US20210301366A1 (en) * | 2020-03-27 | 2021-09-30 | Heraeus Materials Singapore Pte., Ltd. | Method for increasing the straightness of a thin wire |
| US11884991B2 (en) * | 2020-03-27 | 2024-01-30 | Heraeus Materials Singapore Pte., Ltd. | Method for increasing the straightness of a thin wire |
| JP2024025296A (ja) * | 2022-08-12 | 2024-02-26 | 株式会社プロテリアル | 多芯ケーブル及び多芯ケーブルアッセンブリ |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5195019B2 (ja) | Ｃｕ−Ａｇ合金線、巻線、及びコイル | |
| JP2001150187A (ja) | 機械化溶接用ワイヤを製造する方法 | |
| CN104994984A (zh) | 线放电加工用电极线及其制造方法 | |
| JPH10306358A (ja) | 真直化はんだめっきベリリウム銅線およびその製造方法 | |
| JP3917650B2 (ja) | 放電加工用多層コーティング電極線およびその製造方法 | |
| US5094139A (en) | Desoldering braid | |
| JPH10298726A (ja) | 真直化はんだめっきりん青銅線およびその製造方法 | |
| JPH076636A (ja) | 錫めっき銅合金ばね線の製造方法及びその装置 | |
| US3785036A (en) | Method of manufacturing fine metallic filaments | |
| JPS5914429A (ja) | ワイヤカツト放電加工電極線用複合線およびその製造法 | |
| JP2717920B2 (ja) | 錫めっき銅合金ばね線の製造方法 | |
| JPH11285892A (ja) | ステンレス鋼溶接用細径フラックス入りワイヤの製造方法 | |
| JPH06154840A (ja) | ワイヤ放電加工用電極線の伸線方法 | |
| JP2737965B2 (ja) | ピアノ打弦用軟銅線 | |
| JPH06226330A (ja) | 自動コイリング用鋼線及びその製造方法 | |
| JP3604087B2 (ja) | 光ピックアップ装置のサスペンションワイヤ用線材及び光ピックアップ装置。 | |
| JP3332197B2 (ja) | 放電加工用電極線の製造方法 | |
| JP3789856B2 (ja) | 硬さが低く、表面キズを全長に亘り保証した安価な冷間加工用線材の製造方法およびこの方法により製造した冷間加工用線材 | |
| JP2002105612A (ja) | ベリリウム銅ワイヤ及びその製造方法 | |
| SU893294A1 (ru) | Способ размотки и одновременной правки проволоки из тугоплавких металлов и сплавов | |
| JP3786256B2 (ja) | 高真直サスペンションワイヤおよびその製造方法 | |
| JPS60118322A (ja) | 連続液圧伸線装置 | |
| JP4296733B2 (ja) | Ｓｎめっき極細銅線及びそれを用いた撚線並びにＳｎめっき極細銅線の製造方法 | |
| JPH062049A (ja) | ビードワイヤの製造方法およびその装置 | |
| JPS59110516A (ja) | ワイヤ−カツト放電加工用電極線及びその製造法 |