JPH1095652A - グラウト組成物 - Google Patents
グラウト組成物Info
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- JPH1095652A JPH1095652A JP26503996A JP26503996A JPH1095652A JP H1095652 A JPH1095652 A JP H1095652A JP 26503996 A JP26503996 A JP 26503996A JP 26503996 A JP26503996 A JP 26503996A JP H1095652 A JPH1095652 A JP H1095652A
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
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- C04B2111/00474—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00
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- C04B2111/00525—Coating or impregnation materials for metallic surfaces
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 鋼板との付着強度が大きく、首都高速道路公
団の「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方法
（案）」に示されている品質および施工性を満足する鋼
板巻き立て工法に適したグラウト組成物の提供。 【解決手段】 セメント１００重量部、細骨材８０〜１
５０重量部、膨張材３〜１５重量部、減水剤０．３〜
２．０重量部、発泡剤０．００１〜０．０２重量部、高
分子エマルジョン１０〜４０重量部および水溶性セルロ
ース系ポリマー０．００１〜０．０２重量部からなり、
水溶性セルロース系ポリマーは、２０℃における２重量
％水溶液の塑性粘度が１２０００〜１８０００ｍＰａ・
ｓのものとする。
団の「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方法
（案）」に示されている品質および施工性を満足する鋼
板巻き立て工法に適したグラウト組成物の提供。 【解決手段】 セメント１００重量部、細骨材８０〜１
５０重量部、膨張材３〜１５重量部、減水剤０．３〜
２．０重量部、発泡剤０．００１〜０．０２重量部、高
分子エマルジョン１０〜４０重量部および水溶性セルロ
ース系ポリマー０．００１〜０．０２重量部からなり、
水溶性セルロース系ポリマーは、２０℃における２重量
％水溶液の塑性粘度が１２０００〜１８０００ｍＰａ・
ｓのものとする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、土木・建築業界に
おいて使用されるグラウト組成物であって、特に鋼板巻
き立て工法に適したグラウト組成物に関する。
おいて使用されるグラウト組成物であって、特に鋼板巻
き立て工法に適したグラウト組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＲＣ橋脚等を補強するために、鋼板巻き
立て工法による橋脚補強工事が行われている。この鋼板
巻き立て工法は、円柱状の橋脚に鋼板を巻き立て、橋脚
と鋼板との空隙に無収縮グラウトやエポキシ樹脂等を注
入する工法である。
立て工法による橋脚補強工事が行われている。この鋼板
巻き立て工法は、円柱状の橋脚に鋼板を巻き立て、橋脚
と鋼板との空隙に無収縮グラウトやエポキシ樹脂等を注
入する工法である。
【０００３】鋼板巻き立て工法におけるグラウトとし
て、グラウトと鋼板との付着強度が１５ｋｇｆ／ｃｍ2
以上であって、橋脚の補強効果の高いグラウトが望まれ
てきている。
て、グラウトと鋼板との付着強度が１５ｋｇｆ／ｃｍ2
以上であって、橋脚の補強効果の高いグラウトが望まれ
てきている。
【０００４】このような鋼板との付着強度を高めたグラ
ウトとして、セメント、細骨材、膨張材、減水剤、発泡
剤および高分子エマルジョンからなるグラウトが知られ
ている。
ウトとして、セメント、細骨材、膨張材、減水剤、発泡
剤および高分子エマルジョンからなるグラウトが知られ
ている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】一方、鋼板巻き立て工
法においてグラウトを橋脚と鋼板との空隙に注入する場
合、該グラウトは首都高速道路公団の「無収縮モルタル
に必要な品質とその確認試験方法（案）」に示されてい
る品質（Ｊ14ロート流下時間、ブリージング率、膨張収
縮率、凝結時間、圧縮強度）および施工性（ブリージン
グ率、高さ別圧縮強度最大差、高さ別単位容積重量最大
差、小間隙充填性）も満足する必要がある。
法においてグラウトを橋脚と鋼板との空隙に注入する場
合、該グラウトは首都高速道路公団の「無収縮モルタル
に必要な品質とその確認試験方法（案）」に示されてい
る品質（Ｊ14ロート流下時間、ブリージング率、膨張収
縮率、凝結時間、圧縮強度）および施工性（ブリージン
グ率、高さ別圧縮強度最大差、高さ別単位容積重量最大
差、小間隙充填性）も満足する必要がある。
【０００６】しかしながら、従来の鋼板との付着強度を
高めたセメント、細骨材、膨張材、減水剤、発泡剤およ
び高分子エマルジョンからなるグラウトを鋼板巻き立て
工法に適用した場合、Ｊ14ロート流下時間を規定値（８
±２秒）に調整すると、施工時において該グラウト中で
気泡の浮き上がりが生じるため、橋脚上部のグラウトの
圧縮強度が極端に低下するとともに、施工性、特に高さ
別圧縮強度最大差と高さ別単位容積重量最大差を満足す
るものは得られなかった。
高めたセメント、細骨材、膨張材、減水剤、発泡剤およ
び高分子エマルジョンからなるグラウトを鋼板巻き立て
工法に適用した場合、Ｊ14ロート流下時間を規定値（８
±２秒）に調整すると、施工時において該グラウト中で
気泡の浮き上がりが生じるため、橋脚上部のグラウトの
圧縮強度が極端に低下するとともに、施工性、特に高さ
別圧縮強度最大差と高さ別単位容積重量最大差を満足す
るものは得られなかった。
【０００７】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
鋼板と１５ｋｇｆ／ｃｍ2以上の付着強度を有し、か
つ、「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方法
（案）」に示されている品質および施工性を満足し、鋼
板巻き立て工法に適用できるグラウト組成物を得るべく
鋭意研究した結果、特定の粘度を有する水溶性セルロー
ス系ポリマーを添加すること、グラウト組成物の配合を
特定することによって所望のグラウト組成物が得られる
との知見を得、本発明に到達した。
鋼板と１５ｋｇｆ／ｃｍ2以上の付着強度を有し、か
つ、「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方法
（案）」に示されている品質および施工性を満足し、鋼
板巻き立て工法に適用できるグラウト組成物を得るべく
鋭意研究した結果、特定の粘度を有する水溶性セルロー
ス系ポリマーを添加すること、グラウト組成物の配合を
特定することによって所望のグラウト組成物が得られる
との知見を得、本発明に到達した。
【０００８】即ち、本発明は、セメント、細骨材、膨張
材、減水剤、発泡剤および高分子エマルジョンからなる
グラウト組成物において、これらの配合割合が、セメン
ト１００重量部、細骨材８０〜１５０重量部、膨張材３
〜１５重量部、減水剤０．３〜２．０重量部、発泡剤
０．００１〜０．０２重量部および高分子エマルジョン
１０〜４０重量部であり、これらに２０℃における２重
量％水溶液の塑性粘度が１２０００〜１８０００ｍＰａ
・ｓの水溶性セルロース系ポリマー０．００１〜０．０
２重量部を添加したものであることを特徴とするグラウ
ト組成物である。
材、減水剤、発泡剤および高分子エマルジョンからなる
グラウト組成物において、これらの配合割合が、セメン
ト１００重量部、細骨材８０〜１５０重量部、膨張材３
〜１５重量部、減水剤０．３〜２．０重量部、発泡剤
０．００１〜０．０２重量部および高分子エマルジョン
１０〜４０重量部であり、これらに２０℃における２重
量％水溶液の塑性粘度が１２０００〜１８０００ｍＰａ
・ｓの水溶性セルロース系ポリマー０．００１〜０．０
２重量部を添加したものであることを特徴とするグラウ
ト組成物である。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
なお、本発明において、グラウトと鋼板との付着強度と
は、７×７×２ｃｍ程度の板状のモルタルに４×４×１
ｃｍの型枠（塩ビ製）を取り付け、これにグラウトを充
填した後、７×７×０．３ｃｍの鋼板を載せ、さらに該
鋼板の上に１ｋｇの重りを載せた状態で２０℃で７日間
養生後、鋼板に治具を取り付け、垂直に引っ張ることに
より測定された値である。
なお、本発明において、グラウトと鋼板との付着強度と
は、７×７×２ｃｍ程度の板状のモルタルに４×４×１
ｃｍの型枠（塩ビ製）を取り付け、これにグラウトを充
填した後、７×７×０．３ｃｍの鋼板を載せ、さらに該
鋼板の上に１ｋｇの重りを載せた状態で２０℃で７日間
養生後、鋼板に治具を取り付け、垂直に引っ張ることに
より測定された値である。
【００１０】本発明において、水溶性セルロース系ポリ
マーは、２０℃における２重量％水溶液の塑性粘度が１
２０００〜１８０００ｍＰａ・ｓのものである。２０℃
における２重量％水溶液の塑性粘度が１２０００ｍＰａ
・ｓ未満の水溶性セルロース系ポリマーでは、気泡の浮
き上がりを防ぐことができず、橋脚上部のグラウトの圧
縮強度が極端に低下する。また、高さ別圧縮強度最大差
や高さ別単位容積重量最大差の規定値を満足することは
困難である。２０℃における２重量％水溶液の塑性粘度
が１８０００ｍＰａ・ｓを越える水溶性セルロース系ポ
リマーでは、Ｊ14ロート流下時間を８±２秒に調整しよ
うとすると水量が大きくなるため、気泡の浮き上がりが
生じ橋脚上部のグラウトの圧縮強度が極端に低下する。
また、高さ別圧縮強度最大差や高さ別単位容積重量最大
差の規定値を満足することは困難である。
マーは、２０℃における２重量％水溶液の塑性粘度が１
２０００〜１８０００ｍＰａ・ｓのものである。２０℃
における２重量％水溶液の塑性粘度が１２０００ｍＰａ
・ｓ未満の水溶性セルロース系ポリマーでは、気泡の浮
き上がりを防ぐことができず、橋脚上部のグラウトの圧
縮強度が極端に低下する。また、高さ別圧縮強度最大差
や高さ別単位容積重量最大差の規定値を満足することは
困難である。２０℃における２重量％水溶液の塑性粘度
が１８０００ｍＰａ・ｓを越える水溶性セルロース系ポ
リマーでは、Ｊ14ロート流下時間を８±２秒に調整しよ
うとすると水量が大きくなるため、気泡の浮き上がりが
生じ橋脚上部のグラウトの圧縮強度が極端に低下する。
また、高さ別圧縮強度最大差や高さ別単位容積重量最大
差の規定値を満足することは困難である。
【００１１】本発明における高分子エマルジョンは固形
分が３０〜４５％のもので、ポリアクリル酸エマルジョ
ン、ポリアクリル酸メチルエマルジョン、ポリアクリル
酸エチルエマルジョン、ポリメタクリル酸エマルジョン
等のアクリル系エマルジョンや、ＳＢＲ系エマルジョ
ン、ＥＶＡ系エマルジョン等が挙げられる。
分が３０〜４５％のもので、ポリアクリル酸エマルジョ
ン、ポリアクリル酸メチルエマルジョン、ポリアクリル
酸エチルエマルジョン、ポリメタクリル酸エマルジョン
等のアクリル系エマルジョンや、ＳＢＲ系エマルジョ
ン、ＥＶＡ系エマルジョン等が挙げられる。
【００１２】本発明におけるセメントとしては、普通ポ
ルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸
熱ポルトランドセメント等のポルトランドセメントと、
高炉セメント、シリカセメント、フライアッシュセメン
トが挙げられる。
ルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸
熱ポルトランドセメント等のポルトランドセメントと、
高炉セメント、シリカセメント、フライアッシュセメン
トが挙げられる。
【００１３】本発明における細骨材は、特にその材質は
限定されないが、その最大粒径は１．５ｍｍ以下、平均
粒径が０．４〜０．６ｍｍのものが好ましい。
限定されないが、その最大粒径は１．５ｍｍ以下、平均
粒径が０．４〜０．６ｍｍのものが好ましい。
【００１４】本発明における膨張材としては、カルシウ
ムサルホアルミネート系、生石灰系、石膏系、生石灰−
石膏系等の膨張材が挙げられる。
ムサルホアルミネート系、生石灰系、石膏系、生石灰−
石膏系等の膨張材が挙げられる。
【００１５】本発明における減水剤としては、メラミン
系、ナフタレンスルホン酸系、ポリカルボン酸系等の減
水剤が挙げられる。
系、ナフタレンスルホン酸系、ポリカルボン酸系等の減
水剤が挙げられる。
【００１６】本発明における発泡剤としては、アルミニ
ウム粉、鉄粉等の金属粉が挙げられる。これらの金属粉
は、最大粒径が１ｍｍ以下、平均粒径が０．２〜０．３
５ｍｍのものが好ましい。
ウム粉、鉄粉等の金属粉が挙げられる。これらの金属粉
は、最大粒径が１ｍｍ以下、平均粒径が０．２〜０．３
５ｍｍのものが好ましい。
【００１７】本発明において、セメント、細骨材、膨張
材、減水剤、発泡剤、水溶性セルロース系ポリマーおよ
び高分子エマルジョンの配合割合は、セメント１００重
量部、細骨材８０〜１５０重量部、膨張材３〜１５重量
部、減水剤０．３〜２．０重量部、発泡剤０．００１〜
０．０２重量部、水溶性セルロース系ポリマー０．００
１〜０．０２重量部および高分子エマルジョン１０〜４
０重量部である。セメント１００重量部に対して、細骨
材が８０重量部未満では、「無収縮モルタルに必要な品
質とその確認試験方法（案）」に示されている膨張収縮
率の規定値を満足するのが困難である。また、鋼板との
付着強度が１５ｋｇｆ／ｃｍ2未満になる。細骨材が１
５０重量部を越えると、材料分離が生じやすくなるた
め、気泡の浮き上がりが生じ橋脚上部のグラウトの圧縮
強度が極端に低下する。また、高さ別圧縮強度最大差や
高さ別単位容積重量最大差の規定値を満足することが困
難である。セメント１００重量部に対して、膨張材が３
重量部未満では、膨張収縮率の規定値を満足するのが困
難である。また、鋼板との付着強度が１５ｋｇｆ／ｃｍ
2未満になる。膨張材が１５重量部を越えると、膨張量
が過大となり硬化後のグラウトに亀裂が生じて圧縮強度
の規定値を満足することが困難である。セメント１００
重量部に対して、減水剤が０．３重量部未満では、Ｊ14
ロート流下時間を８±２秒に調整しようとすると水量が
大きくなるため、気泡の浮き上がりが生じ橋脚上部のグ
ラウトの圧縮強度が極端に低下する。また、高さ別圧縮
強度最大差や高さ別単位容積重量最大差の規定値を満足
することは困難である。減水剤が２．０重量部を越える
と、凝結時間の規定値を満足することは困難である。セ
メント１００重量部に対して、発泡剤が０．００１重量
部未満では、膨張収縮率の規定値を満足するのが困難で
ある。また、鋼板との付着強度が１５ｋｇｆ／ｃｍ2未
満になる。発泡剤が０．０２重量部を越えると、膨張量
が過大となり圧縮強度の規定値を満足することが困難で
ある。セメント１００重量部に対して、水溶性セルロー
ス系ポリマーが０．００１重量部未満では、気泡の浮き
上がりを防ぐことができず、橋脚上部のグラウトの圧縮
強度が極端に低下する。また、高さ別圧縮強度最大差や
高さ別単位容積重量最大差の規定値を満足することは困
難である。水溶性セルロース系ポリマーが０．０２重量
部を越えると、Ｊ14ロート流下時間を８±２秒に調整し
ようとすると水量が大きくなるため、気泡の浮き上がり
が生じ橋脚上部のグラウトの圧縮強度が極端に低下す
る。また、高さ別圧縮強度最大差や高さ別単位容積重量
最大差の規定値を満足することは困難である。セメント
１００重量部に対して、高分子エマルジョンが１０重量
部未満では、鋼板との付着強度が１５ｋｇｆ／ｃｍ2未
満となる。高分子エマルジョンが４０重量部を越える
と、圧縮強度の規定値を満足することが困難である。
材、減水剤、発泡剤、水溶性セルロース系ポリマーおよ
び高分子エマルジョンの配合割合は、セメント１００重
量部、細骨材８０〜１５０重量部、膨張材３〜１５重量
部、減水剤０．３〜２．０重量部、発泡剤０．００１〜
０．０２重量部、水溶性セルロース系ポリマー０．００
１〜０．０２重量部および高分子エマルジョン１０〜４
０重量部である。セメント１００重量部に対して、細骨
材が８０重量部未満では、「無収縮モルタルに必要な品
質とその確認試験方法（案）」に示されている膨張収縮
率の規定値を満足するのが困難である。また、鋼板との
付着強度が１５ｋｇｆ／ｃｍ2未満になる。細骨材が１
５０重量部を越えると、材料分離が生じやすくなるた
め、気泡の浮き上がりが生じ橋脚上部のグラウトの圧縮
強度が極端に低下する。また、高さ別圧縮強度最大差や
高さ別単位容積重量最大差の規定値を満足することが困
難である。セメント１００重量部に対して、膨張材が３
重量部未満では、膨張収縮率の規定値を満足するのが困
難である。また、鋼板との付着強度が１５ｋｇｆ／ｃｍ
2未満になる。膨張材が１５重量部を越えると、膨張量
が過大となり硬化後のグラウトに亀裂が生じて圧縮強度
の規定値を満足することが困難である。セメント１００
重量部に対して、減水剤が０．３重量部未満では、Ｊ14
ロート流下時間を８±２秒に調整しようとすると水量が
大きくなるため、気泡の浮き上がりが生じ橋脚上部のグ
ラウトの圧縮強度が極端に低下する。また、高さ別圧縮
強度最大差や高さ別単位容積重量最大差の規定値を満足
することは困難である。減水剤が２．０重量部を越える
と、凝結時間の規定値を満足することは困難である。セ
メント１００重量部に対して、発泡剤が０．００１重量
部未満では、膨張収縮率の規定値を満足するのが困難で
ある。また、鋼板との付着強度が１５ｋｇｆ／ｃｍ2未
満になる。発泡剤が０．０２重量部を越えると、膨張量
が過大となり圧縮強度の規定値を満足することが困難で
ある。セメント１００重量部に対して、水溶性セルロー
ス系ポリマーが０．００１重量部未満では、気泡の浮き
上がりを防ぐことができず、橋脚上部のグラウトの圧縮
強度が極端に低下する。また、高さ別圧縮強度最大差や
高さ別単位容積重量最大差の規定値を満足することは困
難である。水溶性セルロース系ポリマーが０．０２重量
部を越えると、Ｊ14ロート流下時間を８±２秒に調整し
ようとすると水量が大きくなるため、気泡の浮き上がり
が生じ橋脚上部のグラウトの圧縮強度が極端に低下す
る。また、高さ別圧縮強度最大差や高さ別単位容積重量
最大差の規定値を満足することは困難である。セメント
１００重量部に対して、高分子エマルジョンが１０重量
部未満では、鋼板との付着強度が１５ｋｇｆ／ｃｍ2未
満となる。高分子エマルジョンが４０重量部を越える
と、圧縮強度の規定値を満足することが困難である。
【００１８】なお、本発明のグラウト組成物に従来から
添加されている可塑剤、繊維材料、混和剤（例えば、防
水材、安定剤等）、混和材（例えば、高炉スラグ、フラ
イアッシュ等）を本発明の目的に影響しない程度に添加
することは差し支えない。
添加されている可塑剤、繊維材料、混和剤（例えば、防
水材、安定剤等）、混和材（例えば、高炉スラグ、フラ
イアッシュ等）を本発明の目的に影響しない程度に添加
することは差し支えない。
【００１９】本発明のグラウト組成物の使用に際して
は、イオン交換水、蒸留水、水道水等を添加してグラウ
トを調製する。水はセメント１００重量部に対して１５
〜３０重量部とするのが好ましい。
は、イオン交換水、蒸留水、水道水等を添加してグラウ
トを調製する。水はセメント１００重量部に対して１５
〜３０重量部とするのが好ましい。
【００２０】上記グラウトの製造における各構成材料の
混練は、例えば、ハンドミキサ、グラウトミキサ等の従
来から使用されている混合装置を使用すればよい。この
場合、混合装置への各構成材料の添加順序および混合時
間等は特に限定されない。
混練は、例えば、ハンドミキサ、グラウトミキサ等の従
来から使用されている混合装置を使用すればよい。この
場合、混合装置への各構成材料の添加順序および混合時
間等は特に限定されない。
【００２１】上記グラウトの施工は、ポンプ圧送等で行
えばよい。
えばよい。
【００２２】
【実施例】以下、実施例により本発明を説明する。
【００２３】使用材料 （１）水溶性セルロース １；メトローズｈｉ９０ＳＨ−１５０００（信越化学工
業製） ２重量％水溶液の２０℃における塑性粘度：１５０００
ｍＰａ・ｓ ２；メトローズｈｉ９０ＳＨ−４０００（信越化学工業
製） ２重量％水溶液の２０℃における塑性粘度：４０００ｍ
Ｐａ・ｓ ３；メトローズｈｉ９０ＳＨ−３００００（信越化学工
業製） ２重量％水溶液の２０℃における塑性粘度：３００００
ｍＰａ・ｓ （２）その他の材料 セメント ；早強ポルトランドセメント（日本セメント製） 細骨材 ；珪砂４号：珪砂５号（いずれも日本セメント製）＝１：１ （重量比）の混合品 減水剤 ；メルメントＦ１０Ｍ（ヘキスト合成製） 膨張材 ；アサノジプカル（日本セメント製） 発泡剤 ；アルミニウムパウダーＮＯ．４０（大和金属粉工業製） 高分子エマルシ゛ョン ；リポテックスＭ−３００（ライオン製） 水 ；水道水
業製） ２重量％水溶液の２０℃における塑性粘度：１５０００
ｍＰａ・ｓ ２；メトローズｈｉ９０ＳＨ−４０００（信越化学工業
製） ２重量％水溶液の２０℃における塑性粘度：４０００ｍ
Ｐａ・ｓ ３；メトローズｈｉ９０ＳＨ−３００００（信越化学工
業製） ２重量％水溶液の２０℃における塑性粘度：３００００
ｍＰａ・ｓ （２）その他の材料 セメント ；早強ポルトランドセメント（日本セメント製） 細骨材 ；珪砂４号：珪砂５号（いずれも日本セメント製）＝１：１ （重量比）の混合品 減水剤 ；メルメントＦ１０Ｍ（ヘキスト合成製） 膨張材 ；アサノジプカル（日本セメント製） 発泡剤 ；アルミニウムパウダーＮＯ．４０（大和金属粉工業製） 高分子エマルシ゛ョン ；リポテックスＭ−３００（ライオン製） 水 ；水道水
【００２４】
【表１】
【００２５】１．グラウトの配合条件および混合 表１に示す配合で、セメント、細骨材、減水剤、膨張
材、発泡剤、水溶性セルロース、高分子エマルジョンお
よび水を日立工機社製ハンドミキサを用いて３分間混練
しグラウトを調製した。
材、発泡剤、水溶性セルロース、高分子エマルジョンお
よび水を日立工機社製ハンドミキサを用いて３分間混練
しグラウトを調製した。
【００２６】２．評価 （１）品質および施工性 首都高速道路公団の「無収縮モルタルに必要な品質とそ
の確認試験方法（案）」に示されている試験方法に準じ
て品質（Ｊ14ロート流下時間、ブリージング率、膨張収
縮率、凝結時間、圧縮強度）および施工性（ブリージン
グ率、高さ別圧縮強度最大差、高さ別単位容積重量最大
差、小間隙充填性）を測定した。 （２）気泡の浮き上がり 上記施工性の試験後、頂部の泡の状態を観察した。 （３）鋼板との付着強度 ７×７×２ｃｍのモルタルに４×４×１ｃｍの型枠（塩
ビ製）を取り付け、これにグラウトを充填した後、７×
７×０．３ｃｍの鋼板を載せ、さらに該鋼板の上に１ｋ
ｇの重りを載せた状態で２０℃で７日間養生した。養生
後、鋼板に治具を取り付け、垂直に引っ張ることにより
鋼板との付着強度を測定した。結果を表２に示す。な
お、表２に記載していない項目（品質のブリージング
率、施工性のブリージング率および小間隙充填性）は、
規定値を満足した。
の確認試験方法（案）」に示されている試験方法に準じ
て品質（Ｊ14ロート流下時間、ブリージング率、膨張収
縮率、凝結時間、圧縮強度）および施工性（ブリージン
グ率、高さ別圧縮強度最大差、高さ別単位容積重量最大
差、小間隙充填性）を測定した。 （２）気泡の浮き上がり 上記施工性の試験後、頂部の泡の状態を観察した。 （３）鋼板との付着強度 ７×７×２ｃｍのモルタルに４×４×１ｃｍの型枠（塩
ビ製）を取り付け、これにグラウトを充填した後、７×
７×０．３ｃｍの鋼板を載せ、さらに該鋼板の上に１ｋ
ｇの重りを載せた状態で２０℃で７日間養生した。養生
後、鋼板に治具を取り付け、垂直に引っ張ることにより
鋼板との付着強度を測定した。結果を表２に示す。な
お、表２に記載していない項目（品質のブリージング
率、施工性のブリージング率および小間隙充填性）は、
規定値を満足した。
【００２７】
【表２】
【００２８】実施例１は、本発明で規定する２重量％水
溶液の２０℃における塑性粘度が１５０００ｍＰａ・ｓ
である水溶性セルロース系ポリマーを用いて評価を行っ
たものであるが、「無収縮モルタルに必要な品質とその
確認試験方法（案）」に示されている品質および施工性
を満足し、気泡の浮き上がりも認められず、鋼板との付
着強度も大きかった。一方、比較例１に示すように、２
重量％水溶液の２０℃における塑性粘度が４０００ｍＰ
ａ・ｓと小さい水溶性セルロース系ポリマーでは、頂部
に泡が多数認められた。また、高さ別圧縮強度最大差や
高さ別単位容積重量最大差が規定値を越えた。比較例２
に示すように、２重量％水溶液の２０℃における塑性粘
度が３００００ｍＰａ・ｓと大きい水溶性セルロース系
ポリマーでも、頂部に泡が多数認められた。また、高さ
別圧縮強度最大差や高さ別単位容積重量最大差が規定値
を越えた。
溶液の２０℃における塑性粘度が１５０００ｍＰａ・ｓ
である水溶性セルロース系ポリマーを用いて評価を行っ
たものであるが、「無収縮モルタルに必要な品質とその
確認試験方法（案）」に示されている品質および施工性
を満足し、気泡の浮き上がりも認められず、鋼板との付
着強度も大きかった。一方、比較例１に示すように、２
重量％水溶液の２０℃における塑性粘度が４０００ｍＰ
ａ・ｓと小さい水溶性セルロース系ポリマーでは、頂部
に泡が多数認められた。また、高さ別圧縮強度最大差や
高さ別単位容積重量最大差が規定値を越えた。比較例２
に示すように、２重量％水溶液の２０℃における塑性粘
度が３００００ｍＰａ・ｓと大きい水溶性セルロース系
ポリマーでも、頂部に泡が多数認められた。また、高さ
別圧縮強度最大差や高さ別単位容積重量最大差が規定値
を越えた。
【００２９】実施例２〜３は、細骨材の配合割合を変え
て評価を行ったものであるが、本発明で規定するセメン
ト１００重量部に対して細骨材８０〜１５０重量部の範
囲では、「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験
方法（案）」に示されている品質および施工性を満足
し、気泡の浮き上がりも認められず、鋼板との付着強度
も大きかった。一方、比較例３に示すように、細骨材の
少ない６０重量部のものは、膨張収縮率が規定値より小
さく、鋼板との付着強度も小さかった。比較例４に示す
ように、細骨材の多い１７０重量部のものは、頂部に泡
が多数認められた。また、高さ別圧縮強度最大差および
高さ別単位容積重量最大差が規定値を越えた。
て評価を行ったものであるが、本発明で規定するセメン
ト１００重量部に対して細骨材８０〜１５０重量部の範
囲では、「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験
方法（案）」に示されている品質および施工性を満足
し、気泡の浮き上がりも認められず、鋼板との付着強度
も大きかった。一方、比較例３に示すように、細骨材の
少ない６０重量部のものは、膨張収縮率が規定値より小
さく、鋼板との付着強度も小さかった。比較例４に示す
ように、細骨材の多い１７０重量部のものは、頂部に泡
が多数認められた。また、高さ別圧縮強度最大差および
高さ別単位容積重量最大差が規定値を越えた。
【００３０】実施例４〜５は、膨張材の配合割合を変え
て評価を行ったものであるが、本発明で規定するセメン
ト１００重量部に対して膨張材が３〜１５重量部の範囲
では、「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方
法（案）」に示されている品質および施工性を満足し、
気泡の浮き上がりも認められず、鋼板との付着強度も大
きかった。一方、比較例５に示すように、膨張材の少な
い２重量部のものは、膨張収縮率が規定値より小さく、
鋼板との付着強度も小さかった。また、比較例６に示す
ように、膨張材の多い１７重量部のものは、圧縮強度が
規定値より小さかった。
て評価を行ったものであるが、本発明で規定するセメン
ト１００重量部に対して膨張材が３〜１５重量部の範囲
では、「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方
法（案）」に示されている品質および施工性を満足し、
気泡の浮き上がりも認められず、鋼板との付着強度も大
きかった。一方、比較例５に示すように、膨張材の少な
い２重量部のものは、膨張収縮率が規定値より小さく、
鋼板との付着強度も小さかった。また、比較例６に示す
ように、膨張材の多い１７重量部のものは、圧縮強度が
規定値より小さかった。
【００３１】実施例６〜７は、減水剤の配合割合を変え
て評価を行ったものであるが、本発明で規定するセメン
ト１００重量部に対して減水剤が０．３〜２．０重量部
の範囲では、「無収縮モルタルに必要な品質とその確認
試験方法（案）」に示されている品質および施工性を満
足し、気泡の浮き上がりも認められず、鋼板との付着強
度も大きかった。一方、比較例７に示すように、減水剤
の少ない０．２重量部のものは、頂部に泡が多数認めら
れた。また、高さ別圧縮強度最大差および高さ別単位容
積重量最大差が規定値を越えた。比較例８に示すよう
に、減水剤の多い２．３重量部のものは、終結時間が規
定値を越えた。
て評価を行ったものであるが、本発明で規定するセメン
ト１００重量部に対して減水剤が０．３〜２．０重量部
の範囲では、「無収縮モルタルに必要な品質とその確認
試験方法（案）」に示されている品質および施工性を満
足し、気泡の浮き上がりも認められず、鋼板との付着強
度も大きかった。一方、比較例７に示すように、減水剤
の少ない０．２重量部のものは、頂部に泡が多数認めら
れた。また、高さ別圧縮強度最大差および高さ別単位容
積重量最大差が規定値を越えた。比較例８に示すよう
に、減水剤の多い２．３重量部のものは、終結時間が規
定値を越えた。
【００３２】実施例８〜９は、発泡剤の配合割合を変え
て評価を行ったものであるが、本発明で規定するセメン
ト１００重量部に対して発泡剤が０．００１〜０．０２
重量部の範囲では、「無収縮モルタルに必要な品質とそ
の確認試験方法（案）」に示されている品質および施工
性を満足し、気泡の浮き上がりも認められず、鋼板との
付着強度も大きかった。一方、比較例９に示すように、
発泡剤の少ない０．０００５重量部のものは、膨張収縮
率が規定値より小さく、鋼板との付着強度も小さかっ
た。また、比較例１０に示すように、発泡剤の多い０．
０２５重量部のものは、圧縮強度が規定値より小さかっ
た。
て評価を行ったものであるが、本発明で規定するセメン
ト１００重量部に対して発泡剤が０．００１〜０．０２
重量部の範囲では、「無収縮モルタルに必要な品質とそ
の確認試験方法（案）」に示されている品質および施工
性を満足し、気泡の浮き上がりも認められず、鋼板との
付着強度も大きかった。一方、比較例９に示すように、
発泡剤の少ない０．０００５重量部のものは、膨張収縮
率が規定値より小さく、鋼板との付着強度も小さかっ
た。また、比較例１０に示すように、発泡剤の多い０．
０２５重量部のものは、圧縮強度が規定値より小さかっ
た。
【００３３】実施例１０〜１１は、水溶性セルロース系
ポリマーの配合割合を変えて評価を行ったものである
が、本発明で規定するセメント１００重量部に対して水
溶性セルロース系ポリマーが０．００１〜０．０２重量
部の範囲では、「無収縮モルタルに必要な品質とその確
認試験方法（案）」に示されている品質および施工性を
満足し、気泡の浮き上がりも認められず、鋼板との付着
強度も大きかった。一方、比較例１１に示すように、水
溶性セルロース系ポリマーの少ない０．０００５重量部
のものは、頂部に泡が多数認められた。また、高さ別圧
縮強度最大差や高さ別単位容積重量最大差が規定値を越
えた。比較例１２に示すように、水溶性セルロース系ポ
リマーの多い０．０２５重量部のものは、頂部に泡が多
数認められた。また、高さ別圧縮強度最大差や高さ別単
位容積重量最大差が規定値を越えた。
ポリマーの配合割合を変えて評価を行ったものである
が、本発明で規定するセメント１００重量部に対して水
溶性セルロース系ポリマーが０．００１〜０．０２重量
部の範囲では、「無収縮モルタルに必要な品質とその確
認試験方法（案）」に示されている品質および施工性を
満足し、気泡の浮き上がりも認められず、鋼板との付着
強度も大きかった。一方、比較例１１に示すように、水
溶性セルロース系ポリマーの少ない０．０００５重量部
のものは、頂部に泡が多数認められた。また、高さ別圧
縮強度最大差や高さ別単位容積重量最大差が規定値を越
えた。比較例１２に示すように、水溶性セルロース系ポ
リマーの多い０．０２５重量部のものは、頂部に泡が多
数認められた。また、高さ別圧縮強度最大差や高さ別単
位容積重量最大差が規定値を越えた。
【００３４】実施例１２〜１３は、高分子エマルジョン
の配合割合を変えて評価を行ったものであるが、本発明
で規定するセメント１００重量部に対して高分子エマル
ジョンが１０〜４０重量部の範囲では、「無収縮モルタ
ルに必要な品質とその確認試験方法（案）」に示されて
いる品質および施工性を満足し、気泡の浮き上がりも認
められず、鋼板との付着強度も大きかった。一方、比較
例１３に示すように、高分子エマルジョンの少ない７重
量部のものは、鋼板との付着強度が小さかった。比較例
１４に示すように、高分子エマルジョンの多い４３重量
部のものは、圧縮強度が小さかった。
の配合割合を変えて評価を行ったものであるが、本発明
で規定するセメント１００重量部に対して高分子エマル
ジョンが１０〜４０重量部の範囲では、「無収縮モルタ
ルに必要な品質とその確認試験方法（案）」に示されて
いる品質および施工性を満足し、気泡の浮き上がりも認
められず、鋼板との付着強度も大きかった。一方、比較
例１３に示すように、高分子エマルジョンの少ない７重
量部のものは、鋼板との付着強度が小さかった。比較例
１４に示すように、高分子エマルジョンの多い４３重量
部のものは、圧縮強度が小さかった。
【００３５】
【発明の効果】本発明により、鋼板との付着強度が１５
ｋｇｆ／ｃｍ2以上と大きく、首都高速道路公団の「無
収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方法（案）」
に示されている品質（Ｊ14ロート流下時間、ブリージン
グ率、膨張収縮率、凝結時間、圧縮強度）および施工性
（ブリージング率、高さ別圧縮強度最大差、高さ別単位
容積重量最大差、小間隙充填性）を満足する鋼板巻き立
て工法に適したグラウト組成物を提供できる。
ｋｇｆ／ｃｍ2以上と大きく、首都高速道路公団の「無
収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方法（案）」
に示されている品質（Ｊ14ロート流下時間、ブリージン
グ率、膨張収縮率、凝結時間、圧縮強度）および施工性
（ブリージング率、高さ別圧縮強度最大差、高さ別単位
容積重量最大差、小間隙充填性）を満足する鋼板巻き立
て工法に適したグラウト組成物を提供できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０４Ｂ 22:04 24:38） 111:70
Claims (1)
- 【請求項１】 セメント、細骨材、膨張材、減水剤、発
泡剤および高分子エマルジョンからなるグラウト組成物
において、これらの配合割合が、 セメント１００重量部、細骨材８０〜１５０重量部、膨
張材３〜１５重量部、減水剤０．３〜２．０重量部、発
泡剤０．００１〜０．０２重量部および高分子エマルジ
ョン１０〜４０重量部であり、これらに２０℃における
２重量％水溶液の塑性粘度が１２０００〜１８０００ｍ
Ｐａ・ｓの水溶性セルロース系ポリマー０．００１〜
０．０２重量部を添加したものであることを特徴とする
グラウト組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26503996A JP3641326B2 (ja) | 1996-09-17 | 1996-09-17 | グラウト組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26503996A JP3641326B2 (ja) | 1996-09-17 | 1996-09-17 | グラウト組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1095652A true JPH1095652A (ja) | 1998-04-14 |
| JP3641326B2 JP3641326B2 (ja) | 2005-04-20 |
Family
ID=17411740
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26503996A Expired - Fee Related JP3641326B2 (ja) | 1996-09-17 | 1996-09-17 | グラウト組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3641326B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001329263A (ja) * | 2000-05-19 | 2001-11-27 | Denki Kagaku Kogyo Kk | グラウト用セメント混和材及びセメント組成物 |
| JP2002167253A (ja) * | 2000-11-30 | 2002-06-11 | Denki Kagaku Kogyo Kk | セメント混和材及びセメント組成物 |
| KR20050032359A (ko) * | 2003-10-01 | 2005-04-07 | (주)태광씨엔피 | 단면 주입용 저수축 그라우트 몰탈 조성물 |
| JP2006016219A (ja) * | 2004-06-30 | 2006-01-19 | Taiheiyo Material Kk | セメント系グラウト組成物 |
| JP2007119316A (ja) * | 2005-10-31 | 2007-05-17 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 発泡剤、無収縮グラウト組成物、及びそれを用いた無収縮グラウト材 |
| JP2010173934A (ja) * | 2010-04-08 | 2010-08-12 | Taiheiyo Materials Corp | セメント系グラウト組成物 |
| KR101008569B1 (ko) | 2010-07-30 | 2011-01-19 | 유한회사 삼흥산업 | 개거 수로관 연결용 시멘트 몰탈 제조 방법 |
| JP2015124138A (ja) * | 2013-12-27 | 2015-07-06 | 太平洋マテリアル株式会社 | 海底トンネル補修用ポリマーセメントグラウト材及び海底トンネルの補修方法 |
| JP2015127285A (ja) * | 2013-12-28 | 2015-07-09 | 太平洋マテリアル株式会社 | プレミックスグラウト組成物 |
-
1996
- 1996-09-17 JP JP26503996A patent/JP3641326B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001329263A (ja) * | 2000-05-19 | 2001-11-27 | Denki Kagaku Kogyo Kk | グラウト用セメント混和材及びセメント組成物 |
| JP2002167253A (ja) * | 2000-11-30 | 2002-06-11 | Denki Kagaku Kogyo Kk | セメント混和材及びセメント組成物 |
| KR20050032359A (ko) * | 2003-10-01 | 2005-04-07 | (주)태광씨엔피 | 단면 주입용 저수축 그라우트 몰탈 조성물 |
| JP2006016219A (ja) * | 2004-06-30 | 2006-01-19 | Taiheiyo Material Kk | セメント系グラウト組成物 |
| JP2007119316A (ja) * | 2005-10-31 | 2007-05-17 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 発泡剤、無収縮グラウト組成物、及びそれを用いた無収縮グラウト材 |
| JP2010173934A (ja) * | 2010-04-08 | 2010-08-12 | Taiheiyo Materials Corp | セメント系グラウト組成物 |
| KR101008569B1 (ko) | 2010-07-30 | 2011-01-19 | 유한회사 삼흥산업 | 개거 수로관 연결용 시멘트 몰탈 제조 방법 |
| JP2015124138A (ja) * | 2013-12-27 | 2015-07-06 | 太平洋マテリアル株式会社 | 海底トンネル補修用ポリマーセメントグラウト材及び海底トンネルの補修方法 |
| JP2015127285A (ja) * | 2013-12-28 | 2015-07-09 | 太平洋マテリアル株式会社 | プレミックスグラウト組成物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3641326B2 (ja) | 2005-04-20 |
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