JPS5841768A - 連続鋳造用焼成ノズル - Google Patents
連続鋳造用焼成ノズルInfo
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- JPS5841768A JPS5841768A JP56139355A JP13935581A JPS5841768A JP S5841768 A JPS5841768 A JP S5841768A JP 56139355 A JP56139355 A JP 56139355A JP 13935581 A JP13935581 A JP 13935581A JP S5841768 A JPS5841768 A JP S5841768A
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- casting nozzle
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高耐蝕性の浸漬ノズル等の連続鋳造用ノズルに
関する。
関する。
従来のノズル、例えば浸漬ノズルとしては、アルミナ−
黒鉛質のノズル本体の耐蝕性が要求されるスラグライン
部にジルコニア又はジルコン−黒鉛質の耐火材からなる
りンダを配置しに構造のものが知られている。
黒鉛質のノズル本体の耐蝕性が要求されるスラグライン
部にジルコニア又はジルコン−黒鉛質の耐火材からなる
りンダを配置しに構造のものが知られている。
しかしながら、かかる浸漬ノズルにあっては次のような
問題があった。
問題があった。
■ ゾルフェア源としてジルコン（ＺｒＯ２・５ｉ０２
）ｔ−使用した場合、ジルコンは安価であるが、Ｚ ｒ
Ｏ２の含有率が約６７−と低いため耐蝕性に限界がある
６ ■ ジルコニア源としてノ童プライト（天燃鉱物）中脱
珪ジルコニアを使用した場合、これらは比較的安価で、
Ｚ ｒＯ２含有率゛も高く、ジルコンに比べて高い耐蝕
性を有するが、粒子同志の焼結性が悪いために、使用時
にカーーンの溶出が起こると、粒子の脱落が生じ、ひい
ては耐蝕性の低下を招く。
）ｔ−使用した場合、ジルコンは安価であるが、Ｚ ｒ
Ｏ２の含有率が約６７−と低いため耐蝕性に限界がある
６ ■ ジルコニア源としてノ童プライト（天燃鉱物）中脱
珪ジルコニアを使用した場合、これらは比較的安価で、
Ｚ ｒＯ２含有率゛も高く、ジルコンに比べて高い耐蝕
性を有するが、粒子同志の焼結性が悪いために、使用時
にカーーンの溶出が起こると、粒子の脱落が生じ、ひい
ては耐蝕性の低下を招く。
■ 安定化ジルコニアを使用した場合ｓ ＺｒＯ２の含
有率が高く、焼結性も良好であるため、耐蝕性の点につ
いてはほぼ満足するものの、非常に高価であ〕、ノズル
−ストの低減化が離しい。
有率が高く、焼結性も良好であるため、耐蝕性の点につ
いてはほぼ満足するものの、非常に高価であ〕、ノズル
−ストの低減化が離しい。
本発明は上記事情に鑑みなされたもので、安価でしかも
高耐蝕性を有する連続鋳造用ノズルｔ−提供しようとす
るものである。
高耐蝕性を有する連続鋳造用ノズルｔ−提供しようとす
るものである。
即ち、本発明は重量比にてジルコニア５０〜９５％、カ
ー？ン５〜４０チ及びマグネシア又祉カルシア１〜４０
−からなる原料粉に結合剤’ｔ、１１ｏえて混練し、ラ
バープレスにょ）成形シ、焼成してなるものである・ 本発明に用いるジルコニアはノズルの耐蝕性の向上に寄
与するものである。かがるジルコニアとして社、例えば
ジルコニアの単一物、ジルコンとバデライトの混合物１
或いは脱珪ジルコンとバデライトの混合物等を挙げるこ
とができる。但し、高耐蝕性の付与の観点からＺ ｒＯ
ｚ含有率が８０−以上であることが必要である。これ鉱
、Ｚ ｒＯｚ含有率が８０−未満ではマグネシアやカル
シアとの反応によル多量の低融点物質を生成し、耐蝕性
の向上管望めなくなるからである。
ー？ン５〜４０チ及びマグネシア又祉カルシア１〜４０
−からなる原料粉に結合剤’ｔ、１１ｏえて混練し、ラ
バープレスにょ）成形シ、焼成してなるものである・ 本発明に用いるジルコニアはノズルの耐蝕性の向上に寄
与するものである。かがるジルコニアとして社、例えば
ジルコニアの単一物、ジルコンとバデライトの混合物１
或いは脱珪ジルコンとバデライトの混合物等を挙げるこ
とができる。但し、高耐蝕性の付与の観点からＺ ｒＯ
ｚ含有率が８０−以上であることが必要である。これ鉱
、Ｚ ｒＯｚ含有率が８０−未満ではマグネシアやカル
シアとの反応によル多量の低融点物質を生成し、耐蝕性
の向上管望めなくなるからである。
ｔた、ジルコニアの配合割合を上記範囲に限定した理由
は、その量ｔＳＯ％未満にすると、耐蝕性の向上化が十
分発揮できず、かといりて９５チを越えると鋼中スラグ
に濡れ易くなシかえって溶損し易く゛なるからである。
は、その量ｔＳＯ％未満にすると、耐蝕性の向上化が十
分発揮できず、かといりて９５チを越えると鋼中スラグ
に濡れ易くなシかえって溶損し易く゛なるからである。
本発明に用いるカーがン辻ノズルの耐スポーリング性の
向上と溶鋼中スラグに対して濡れにくくするものである
。かかるカーーンとして鉱、例えば天然黒鉛１人造黒鉛
、コークス類、カー♂ンブラック等を挙げることができ
る。但し、耐スポーリング性の向上の観点から配合する
カーーン量中の５０−以上が天然黒鉛であることが望ま
しい、こうしたカーがンの配合割合會上記範囲に限定し
た理由社、その量が５−未満で社カー？ンの添加効果が
十分期待できず・かというて４０−を越えると溶鋼への
カーがンの溶出が顕在化し、耐蝕性の低下を招くからで
ある・本発明に用いるマグネシア又はカルシアはノズル
の使用午においてジルコニア粒子が脱落するのｔ防止す
る働きをする。即ち、マグネシアやカルシアはジルコニ
アと固溶体を作〉、ノズルの使用中においてジルコニア
粒子同志の焼結を助は−る・また着しい融点（軟化点）
の低下管招かないため、周囲のカー？ンが溶鋼に溶出し
た後もジルコニアの脱落を防止する。かかるマグネシア
又はカルシア源は１ｍ −？ Ｃ−の酸化物は勿論、炭
酸−等のｉヒ合物であ・ても焼°成中又は使用中に酸化
物に変換されるものならいかなるものでもよい。こうし
た！ダネシア、カルシアの配合割合管上記範囲に限定し
た理由はその量が１１未−ではその効果を充分期待でき
なくなり、かといって４１１越えゐとそれらの溶損によ
シ耐蝕性の低下管招くからである。
向上と溶鋼中スラグに対して濡れにくくするものである
。かかるカーーンとして鉱、例えば天然黒鉛１人造黒鉛
、コークス類、カー♂ンブラック等を挙げることができ
る。但し、耐スポーリング性の向上の観点から配合する
カーーン量中の５０−以上が天然黒鉛であることが望ま
しい、こうしたカーがンの配合割合會上記範囲に限定し
た理由社、その量が５−未満で社カー？ンの添加効果が
十分期待できず・かというて４０−を越えると溶鋼への
カーがンの溶出が顕在化し、耐蝕性の低下を招くからで
ある・本発明に用いるマグネシア又はカルシアはノズル
の使用午においてジルコニア粒子が脱落するのｔ防止す
る働きをする。即ち、マグネシアやカルシアはジルコニ
アと固溶体を作〉、ノズルの使用中においてジルコニア
粒子同志の焼結を助は−る・また着しい融点（軟化点）
の低下管招かないため、周囲のカー？ンが溶鋼に溶出し
た後もジルコニアの脱落を防止する。かかるマグネシア
又はカルシア源は１ｍ −？ Ｃ−の酸化物は勿論、炭
酸−等のｉヒ合物であ・ても焼°成中又は使用中に酸化
物に変換されるものならいかなるものでもよい。こうし
た！ダネシア、カルシアの配合割合管上記範囲に限定し
た理由はその量が１１未−ではその効果を充分期待でき
なくなり、かといって４１１越えゐとそれらの溶損によ
シ耐蝕性の低下管招くからである。
本発明の原料粉に添加される結合剤としては、マトリッ
クス部の融点（軟化点）管大巾に低下させないものであ
れば４１に限定されず、タールピッチ中樹脂等の有機結
合剤、リン酸塩等の無機結合剤を挙げることができる。
クス部の融点（軟化点）管大巾に低下させないものであ
れば４１に限定されず、タールピッチ中樹脂等の有機結
合剤、リン酸塩等の無機結合剤を挙げることができる。
但し、有機結合剤は原料粉１００部に対して５〜３０重
量部、無機結合剤は原料粉１００部に対して１０ｇ以下
、添加することが好ましい。
量部、無機結合剤は原料粉１００部に対して１０ｇ以下
、添加することが好ましい。
本発明の成形においては１ノズル集状が円筒状で、かつ
耐スポーリング性が！！求されることから、成形物特性
の均一化が可能なラバープレス（アイソスタテイ７１、
フグレス）が適している。
耐スポーリング性が！！求されることから、成形物特性
の均一化が可能なラバープレス（アイソスタテイ７１、
フグレス）が適している。
次に本発明の詳細な説明する。
実施例１〜４
下記費に示す配合比率の原料粉に同懺に示す５−
如く所定の結合剤を加え、ラバープレスで成形した後、
１３００℃で焼成して６種の浸漬ノズルを得た。
１３００℃で焼成して６種の浸漬ノズルを得た。
得られた各浸漬ノズル（比較例も含む）の嵩比重、見掛
気孔率、圧縮強さ、スｆ−りング性。
気孔率、圧縮強さ、スｆ−りング性。
溶損速度及び実用試験でのチャージ数を調べた。
その結果管同表に併記した。なお、スプーリング性は、
内径７０■、外径１３０露、長さ２００箇の円筒状試料
ｔ−１４００℃に急熱し水冷する操作を２回縁シ返した
時の結果である。溶損速［ｔｉ、ａｓ４１ ２）１、ａ
ｔ）ｌ−０，２ｋＩｔ／’ツが内で溶融し、２０φｘ１
ｏＯｔ■の試料を１時間浸漬した場合の溶損速度である
。笑用試験祉２５６ ｔｏｎのレードルで普通鋼を連続
鋳造した際のチャージ数で評価した。また、表中の２層
とはアルミナ黒鉛をノズル本体としスッダライン部に衆
生の組成からなる耐火材をリング状に設けたもの、単層
か−中の組成からなる耐火材のみで構成畜れたものであ
る。
内径７０■、外径１３０露、長さ２００箇の円筒状試料
ｔ−１４００℃に急熱し水冷する操作を２回縁シ返した
時の結果である。溶損速［ｔｉ、ａｓ４１ ２）１、ａ
ｔ）ｌ−０，２ｋＩｔ／’ツが内で溶融し、２０φｘ１
ｏＯｔ■の試料を１時間浸漬した場合の溶損速度である
。笑用試験祉２５６ ｔｏｎのレードルで普通鋼を連続
鋳造した際のチャージ数で評価した。また、表中の２層
とはアルミナ黒鉛をノズル本体としスッダライン部に衆
生の組成からなる耐火材をリング状に設けたもの、単層
か−中の組成からなる耐火材のみで構成畜れたものであ
る。
６−
Claims (1)
- 重量比にてジルコニア５０〜９５％、カーが７５〜４０
％及びマグネシア又はカルシア１〜４０％からなる原料
粉に％結合剤を加えて混練し、ラパーグレスで成形し、
焼成してなる連続鋳造用ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56139355A JPS5841768A (ja) | 1981-09-04 | 1981-09-04 | 連続鋳造用焼成ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56139355A JPS5841768A (ja) | 1981-09-04 | 1981-09-04 | 連続鋳造用焼成ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5841768A true JPS5841768A (ja) | 1983-03-11 |
| JPS621345B2 JPS621345B2 (ja) | 1987-01-13 |
Family
ID=15243392
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56139355A Granted JPS5841768A (ja) | 1981-09-04 | 1981-09-04 | 連続鋳造用焼成ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5841768A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6121968A (ja) * | 1984-07-10 | 1986-01-30 | 東芝セラミツクス株式会社 | ジルコニア質耐火物の製造法 |
| JPS61135464A (ja) * | 1984-12-04 | 1986-06-23 | Toshiba Ceramics Co Ltd | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5435579A (en) * | 1977-08-23 | 1979-03-15 | Chuo Electronics | Device for judging actions of moving object |
| JPS5633155A (en) * | 1979-08-28 | 1981-04-03 | Akechi Ceramic Kk | Immersing nozzle for continuous casting of molten steel |
| JPS5637275A (en) * | 1979-09-05 | 1981-04-10 | Shinagawa Refractories Co | Continuous casting dipping nozzle |
| JPS56165549A (en) * | 1980-05-08 | 1981-12-19 | Harima Refract Co Ltd | Production of nozzle for continuous casting |
-
1981
- 1981-09-04 JP JP56139355A patent/JPS5841768A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5435579A (en) * | 1977-08-23 | 1979-03-15 | Chuo Electronics | Device for judging actions of moving object |
| JPS5633155A (en) * | 1979-08-28 | 1981-04-03 | Akechi Ceramic Kk | Immersing nozzle for continuous casting of molten steel |
| JPS5637275A (en) * | 1979-09-05 | 1981-04-10 | Shinagawa Refractories Co | Continuous casting dipping nozzle |
| JPS56165549A (en) * | 1980-05-08 | 1981-12-19 | Harima Refract Co Ltd | Production of nozzle for continuous casting |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6121968A (ja) * | 1984-07-10 | 1986-01-30 | 東芝セラミツクス株式会社 | ジルコニア質耐火物の製造法 |
| JPS61135464A (ja) * | 1984-12-04 | 1986-06-23 | Toshiba Ceramics Co Ltd | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS621345B2 (ja) | 1987-01-13 |
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