JPS5921279A - Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ - Google Patents
Ｄｃ−ｄｃコンバ−タInfo
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- JPS5921279A JPS5921279A JP13148282A JP13148282A JPS5921279A JP S5921279 A JPS5921279 A JP S5921279A JP 13148282 A JP13148282 A JP 13148282A JP 13148282 A JP13148282 A JP 13148282A JP S5921279 A JPS5921279 A JP S5921279A
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- Japan
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- voltage
- transistor
- converter
- capacitor
- terminal
- Prior art date
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- Granted
Links
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
- H02M3/22—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC
- H02M3/24—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters
- H02M3/28—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＤＣ−ＤＣコンバータに関し、特にスイッチン
グ動作にともなう導電雑音の吸収回路における損失を削
減するＤＣ−ＤＣコンバータに関する。
グ動作にともなう導電雑音の吸収回路における損失を削
減するＤＣ−ＤＣコンバータに関する。
従来のプッシュプル型Ｌ）Ｃ−ＤＣコンバータにおいて
は、外部駆動型のものとしては通常第１図に示される様
式のＤＣ−ＤＣコンバータが用いられている。図におい
て端子５１からは図に示されるような極性で直流電圧が
入力されており、端子５５−１が外部駆動のパルス電圧
Ｖ！によｐ励振されてスイッチング素子としてのトラン
ジスタＱ１が導通状態になる場合には、電流 ｉ！はト
ランスＴ１の一次巻線の内の巻線ＴＩ（Ａ）およびトラ
ンジスタＱ、１ｆ：通電して直流入力電源の負側に流入
する。この時点において、トランスＴ１の一次巻線の中
の巻線Ｔ １（Ｂ）に誘起される起電力により、トラン
ジスタＱ２のコレクタとエミ、りの間に加わる電圧Ｖ２
は、直流入力電圧Ｅｉの大略２倍の電圧となる。前記パ
ルス電圧ｖ１が終止すると、トランジスタＱｌ？流れる
電流１１は零となるが、トランスＴ１の一次巻線の励磁
電流が零となる迄の時間、巻線Ｔｌ（Ａ）およびＴ！（
Ｂ）Ｉｃおける誘＾力によす、トランジスタＱ１のコレ
クタとエミッタの間に加わる電圧Ｖｌは零から大略２Ｅ
ｉＯ値に上昇り、）：ｔンジスタＱ２のコレクタとエミ
ッタの間に加わる電圧Ｖ２は２Ｅｉから零に低下する。
は、外部駆動型のものとしては通常第１図に示される様
式のＤＣ−ＤＣコンバータが用いられている。図におい
て端子５１からは図に示されるような極性で直流電圧が
入力されており、端子５５−１が外部駆動のパルス電圧
Ｖ！によｐ励振されてスイッチング素子としてのトラン
ジスタＱ１が導通状態になる場合には、電流 ｉ！はト
ランスＴ１の一次巻線の内の巻線ＴＩ（Ａ）およびトラ
ンジスタＱ、１ｆ：通電して直流入力電源の負側に流入
する。この時点において、トランスＴ１の一次巻線の中
の巻線Ｔ １（Ｂ）に誘起される起電力により、トラン
ジスタＱ２のコレクタとエミ、りの間に加わる電圧Ｖ２
は、直流入力電圧Ｅｉの大略２倍の電圧となる。前記パ
ルス電圧ｖ１が終止すると、トランジスタＱｌ？流れる
電流１１は零となるが、トランスＴ１の一次巻線の励磁
電流が零となる迄の時間、巻線Ｔｌ（Ａ）およびＴ！（
Ｂ）Ｉｃおける誘＾力によす、トランジスタＱ１のコレ
クタとエミッタの間に加わる電圧Ｖｌは零から大略２Ｅ
ｉＯ値に上昇り、）：ｔンジスタＱ２のコレクタとエミ
ッタの間に加わる電圧Ｖ２は２Ｅｉから零に低下する。
この状態は、トランジスタＱ１の通電時間全若干下廻る
程度の特定の時間継続し、しかる後初期の状態即ち前記
Ｖ１およびｖ２が直流入力電圧Ｅ１ に等しい状態に
復帰する。次いで外部１駆動のパルス電圧ｖ２により端
子５５−２が励振されて。
程度の特定の時間継続し、しかる後初期の状態即ち前記
Ｖ１およびｖ２が直流入力電圧Ｅ１ に等しい状態に
復帰する。次いで外部１駆動のパルス電圧ｖ２により端
子５５−２が励振されて。
スイッチング素子としてのトランジスタＱ２が導通状態
になる場合には、前述のトランジスタＱｌが導通状態に
なる場合と同様に、電流１２はトランスＴ！の一次巻線
の内の巻線Ｔ １ （Ｂ＋およびトランジスタＱｚｅ通
電して直流入力電源の負側に流入する。この時点におい
て、トランスＴ、の一次巻線の中の巻線ＴＩ（Ａ）Ｋ誘
起される起電力により、トランジスタＱｌのコレクタと
エミッタの間の電圧Ｖ１は、Ｅｉから大略２Ｅｉの電圧
に上昇し、トランジスタＱｉのコレクタとエミ、りの間
の電圧７党は零となる。前記外部駆動のパルス電圧ｖ２
が終止すると、トランジスタＱ２を流れる電流１２は零
となるが、トランスＴＩの一次巻線の励ｅ１電クタとエ
ミッタの間の電圧Ｖ２は零から大略２ＥｉＯ値に上昇し
、トランジスタＱ１のコレクタとエミッタの間の電圧■
１はｚＥｉから零に低下する。
になる場合には、前述のトランジスタＱｌが導通状態に
なる場合と同様に、電流１２はトランスＴ！の一次巻線
の内の巻線Ｔ １ （Ｂ＋およびトランジスタＱｚｅ通
電して直流入力電源の負側に流入する。この時点におい
て、トランスＴ、の一次巻線の中の巻線ＴＩ（Ａ）Ｋ誘
起される起電力により、トランジスタＱｌのコレクタと
エミッタの間の電圧Ｖ１は、Ｅｉから大略２Ｅｉの電圧
に上昇し、トランジスタＱｉのコレクタとエミ、りの間
の電圧７党は零となる。前記外部駆動のパルス電圧ｖ２
が終止すると、トランジスタＱ２を流れる電流１２は零
となるが、トランスＴＩの一次巻線の励ｅ１電クタとエ
ミッタの間の電圧Ｖ２は零から大略２ＥｉＯ値に上昇し
、トランジスタＱ１のコレクタとエミッタの間の電圧■
１はｚＥｉから零に低下する。
この状態は前述のように特定の時間継続し、しかる後初
期の状態即ち前記■１および■！がＥｉに等しい状態に
復帰する。以下外部駆動のパルス電圧ｖ１およびｖ２に
より、それぞれ端子５５−１および５５−２が交互に励
振されて、前述の動作経過が繰返される。このような動
作経過における外部駆動のパルスＮ臣ｖ１および’２ｅ
トランジスタＱ１および（ｈ’を流れる電流１１お
よび１２、トランジスタＱ１およびＱ２のコレクタとエ
ミッタ間の電圧Ｖ１およびＶｚ等の動作波形図全第３図
に示す。第３図はトランジスタＱ１およびＱ２を流れる
電流１１およびｉ２のデー−ティ比が、共に５０多以下
の場合における波形図であるが、外部駆動のパルス電圧
ｖ１および■２のデユーティ比が５０％に近接すると、
Ｖ％およびＶｚの電圧波形は直流入力電圧Ｅｉのレベル
金中心とする振幅Ｅｉの矩形波状の電圧波形となる。
期の状態即ち前記■１および■！がＥｉに等しい状態に
復帰する。以下外部駆動のパルス電圧ｖ１およびｖ２に
より、それぞれ端子５５−１および５５−２が交互に励
振されて、前述の動作経過が繰返される。このような動
作経過における外部駆動のパルスＮ臣ｖ１および’２ｅ
トランジスタＱ１および（ｈ’を流れる電流１１お
よび１２、トランジスタＱ１およびＱ２のコレクタとエ
ミッタ間の電圧Ｖ１およびＶｚ等の動作波形図全第３図
に示す。第３図はトランジスタＱ１およびＱ２を流れる
電流１１およびｉ２のデー−ティ比が、共に５０多以下
の場合における波形図であるが、外部駆動のパルス電圧
ｖ１および■２のデユーティ比が５０％に近接すると、
Ｖ％およびＶｚの電圧波形は直流入力電圧Ｅｉのレベル
金中心とする振幅Ｅｉの矩形波状の電圧波形となる。
第３図の波形図において、トランジスタＱ１のコレクタ
とエミッタ間の電圧ＶＩＫついて見ると、１１が終止す
る時点およびｉ、が始動する時点において、■五に電圧
２Ｅｉｉオーバーするスノくイク状電、王を生じる。こ
のスパイク状電圧は、トランスＴＩの一次巻線のＴｌ（
Ａ）とＴｔ（Ｂ）の漏れインダクタンスにより１スイッ
チング時に生じる導電雑音によるもので、この導電雑音
のレベルは電圧Ｅｌ に比して極めて大きなレベルとな
り、スイッチング素子としてのトランジスタＱｔ −を
電圧破壊する恐れがある。この防止策として前記導電雑
音の吸収回路として、通常第１図に示されるように抵抗
Ｒ１とコンデンサＣ１の直列素子をトランジスタＱＩ
ＶＣ並列に接続する。第３図（ｄ）のＶｌの波形図に示
される前記スパイク状電圧は、前記吸収回路を用いて前
記導電雑音を抑制した結果において生じている残留電圧
である。この導電雑音の吸収回路を形成する抵抗１ｔ１
とコンデンサＣ１には、スイッチング動作時相当のパ
ルス電流が流入し抵抗比ｌにおいて熱損失を生じる。Ｄ
Ｃ−１） Ｃコンバータの電力容量が大きい場合には
、この吸収回路における損失の比重は増大し、１）Ｃ−
ＤＣコンバータの効率を著しく劣化させる。このことは
。
とエミッタ間の電圧ＶＩＫついて見ると、１１が終止す
る時点およびｉ、が始動する時点において、■五に電圧
２Ｅｉｉオーバーするスノくイク状電、王を生じる。こ
のスパイク状電圧は、トランスＴＩの一次巻線のＴｌ（
Ａ）とＴｔ（Ｂ）の漏れインダクタンスにより１スイッ
チング時に生じる導電雑音によるもので、この導電雑音
のレベルは電圧Ｅｌ に比して極めて大きなレベルとな
り、スイッチング素子としてのトランジスタＱｔ −を
電圧破壊する恐れがある。この防止策として前記導電雑
音の吸収回路として、通常第１図に示されるように抵抗
Ｒ１とコンデンサＣ１の直列素子をトランジスタＱＩ
ＶＣ並列に接続する。第３図（ｄ）のＶｌの波形図に示
される前記スパイク状電圧は、前記吸収回路を用いて前
記導電雑音を抑制した結果において生じている残留電圧
である。この導電雑音の吸収回路を形成する抵抗１ｔ１
とコンデンサＣ１には、スイッチング動作時相当のパ
ルス電流が流入し抵抗比ｌにおいて熱損失を生じる。Ｄ
Ｃ−１） Ｃコンバータの電力容量が大きい場合には
、この吸収回路における損失の比重は増大し、１）Ｃ−
ＤＣコンバータの効率を著しく劣化させる。このことは
。
トランジスタＱ２の動作に関しても同様で、抵抗比、お
よびコンデンサＣ２により形成される吸収回路において
同様の熱損失を生じる。なおトランジスタＱｌおよびＱ
ｚＫよるスイッチング動作により、トランスＴｌ ｋ介
して交流電圧全発生し。
よびコンデンサＣ２により形成される吸収回路において
同様の熱損失を生じる。なおトランジスタＱｌおよびＱ
ｚＫよるスイッチング動作により、トランスＴｌ ｋ介
して交流電圧全発生し。
整流回路ＩＶｃより端子５２を介して直流出方電圧を出
力することは良く知られているとおりである。
力することは良く知られているとおりである。
即ち従来のプッシュプル型ＤＣ−ＤＣ，：＋ンバータに
おいては、スイッチング動作時に発生する導電雑音によ
るスイッチング素子の電圧破壊防止用として、抵抗とコ
ンデンサとを含む吸収回路を用いているため、吸収回路
における損失が増大し、ＤＣ−ＤＣコンバータの効率を
劣化させるという欠点がある。
おいては、スイッチング動作時に発生する導電雑音によ
るスイッチング素子の電圧破壊防止用として、抵抗とコ
ンデンサとを含む吸収回路を用いているため、吸収回路
における損失が増大し、ＤＣ−ＤＣコンバータの効率を
劣化させるという欠点がある。
本発明の目的は上記の欠点を除去し抵抗素子金倉まない
導電雑音吸収機能全付与して、スイッチング素子の電圧
破壊を防止し効率の良いＤ Ｃ−ＤＣ：＋７／（−ｐ全
提供することにある。
導電雑音吸収機能全付与して、スイッチング素子の電圧
破壊を防止し効率の良いＤ Ｃ−ＤＣ：＋７／（−ｐ全
提供することにある。
本発明のコンバータは、大電力容量のプッシュプルＷＤ
Ｃ−ＤＣコンバータにおいて、直流入力電圧の正側に一
方の端子を接続し他方の端子に第１のスイッチング素子
を接続した第１の一次巻線と、直流入力電圧の負側に一
方の端子全接続し、他方の端子に第２のスイッチング素
子全接続した第２の一次巻線とを有するトランスと、前
記第１および第２の一次巻線と前記第１および第２のス
イッチング素子との二つの接続点の間に接続した所定容
量のコンデンサとを備えている。
Ｃ−ＤＣコンバータにおいて、直流入力電圧の正側に一
方の端子を接続し他方の端子に第１のスイッチング素子
を接続した第１の一次巻線と、直流入力電圧の負側に一
方の端子全接続し、他方の端子に第２のスイッチング素
子全接続した第２の一次巻線とを有するトランスと、前
記第１および第２の一次巻線と前記第１および第２のス
イッチング素子との二つの接続点の間に接続した所定容
量のコンデンサとを備えている。
次に本発明について図面を参照して詳細に説明する。
第２図は本発明の一実施例２示すブロック図である。図
に示されるように、本実施例は第１の一次巻線Ｔｚ（Ａ
）％第２の一次巻線Ｔ ｚ （Ｂ）を含むトラン／（Ｔ
、と、第１のスイッチング素子として作用する）；ｙン
ジスタＱ３と、第２のスイッチング素子として作用する
トランジスタＱ４と、コンデン−！？−ｃ３と、ダイオ
ードＤ３およびＤ４と、整流回路２とを備えている。
に示されるように、本実施例は第１の一次巻線Ｔｚ（Ａ
）％第２の一次巻線Ｔ ｚ （Ｂ）を含むトラン／（Ｔ
、と、第１のスイッチング素子として作用する）；ｙン
ジスタＱ３と、第２のスイッチング素子として作用する
トランジスタＱ４と、コンデン−！？−ｃ３と、ダイオ
ードＤ３およびＤ４と、整流回路２とを備えている。
次に本実施例の動作について説ＢＡｆる。端子５３から
図に示される極性で直流電圧Ｅｉが入力されておフ、端
子５６−１が外部駆動のパルス電圧ｖ３により励振され
てスイッチング素子としてのトランジスタＱ３が導通状
態になる場合には、電流ｉ３はトランスＴ２の一次巻線
の内の巻線Ｔｚ（Ａ＞′！ｆ、−よびトランジスタＱｓ
’Ｔｈ通電して直流入力電源の負側に流入する。この時
点において、トランスＴ！の一次巻線の中の巻線Ｔ ｚ
（Ｂ）に誘起される起電力により、トランジスタＱ４
のコレクタとエミ、り間に加わる電圧Ｖ４は、前記Ｅｉ
の大略２倍の電圧となる。前記パルス電圧ｖ３が終止す
ると、トランジスタＱ３を流れる電流１３は零となるが
、トランスＴ２の一次巻線の励磁電流が零となる迄す時
間、巻線Ｔｚ（〜およびＴ ｚ （Ｂｌにおける誘起起
電力により１、トランジスタＱ、のコレクタとエミ。
図に示される極性で直流電圧Ｅｉが入力されておフ、端
子５６−１が外部駆動のパルス電圧ｖ３により励振され
てスイッチング素子としてのトランジスタＱ３が導通状
態になる場合には、電流ｉ３はトランスＴ２の一次巻線
の内の巻線Ｔｚ（Ａ＞′！ｆ、−よびトランジスタＱｓ
’Ｔｈ通電して直流入力電源の負側に流入する。この時
点において、トランスＴ！の一次巻線の中の巻線Ｔ ｚ
（Ｂ）に誘起される起電力により、トランジスタＱ４
のコレクタとエミ、り間に加わる電圧Ｖ４は、前記Ｅｉ
の大略２倍の電圧となる。前記パルス電圧ｖ３が終止す
ると、トランジスタＱ３を流れる電流１３は零となるが
、トランスＴ２の一次巻線の励磁電流が零となる迄す時
間、巻線Ｔｚ（〜およびＴ ｚ （Ｂｌにおける誘起起
電力により１、トランジスタＱ、のコレクタとエミ。
り間に加わる電圧ｖ３は零から大略２ＥｉＯ値に上昇し
、トランジスタＱ４のコレクタとエミッタ間に加わる電
圧Ｖ４は２Ｅｉから零に低下する。
、トランジスタＱ４のコレクタとエミッタ間に加わる電
圧Ｖ４は２Ｅｉから零に低下する。
この状態が特定の時間継続した後、初期の状態即ち前記
■１および■震がＥｉに等しい状態に復帰する。次いで
外部駆動のパルス電圧ｖ４にょシ端子５６−２が励磁さ
れて、スイッチング素子としてのトランジスタＱ４が導
通状態になる場合には、トランジスタＱ４ ”ｅ流れる
電流ｉ４はトランスＴ。
■１および■震がＥｉに等しい状態に復帰する。次いで
外部駆動のパルス電圧ｖ４にょシ端子５６−２が励磁さ
れて、スイッチング素子としてのトランジスタＱ４が導
通状態になる場合には、トランジスタＱ４ ”ｅ流れる
電流ｉ４はトランスＴ。
の−次巻線Ｔ ｘ （Ｂ） ｋ経由して直流入力電源の
負側に流入する。この時点において、トランスＴ、のｉ
次巻線Ｔｚ（Ａ）に誘起される起電力にょハ トランジ
スタＱ３のコレクタとエミ、り間の電圧■３は Ｆ ｔ
から大略２Ｅｉ の電圧に上昇し、トランジスタＱ４の
コレクタとエミッタ間の電圧は零となる。前記外部駆動
のパルス電圧ｙ４が終止すると、トランジスタＱ４ｅ流
れる電流ｉ４は零となるが、トランスＴ２の一次巻線を
流れている励磁電流が零となる迄の時間、巻線Ｔｔ（Ａ
ＪおよびＴ 、 ０３）における誘起起電力によＬ
トランジスタＱ４のコレクタとエミ、り間の電圧■４は
零から大略２Ｅ ｉＯ値に上昇し、トランジスタＱ３の
コレクタとエミッタ間の電圧■３は２Ｅｉから零に低下
する。
負側に流入する。この時点において、トランスＴ、のｉ
次巻線Ｔｚ（Ａ）に誘起される起電力にょハ トランジ
スタＱ３のコレクタとエミ、り間の電圧■３は Ｆ ｔ
から大略２Ｅｉ の電圧に上昇し、トランジスタＱ４の
コレクタとエミッタ間の電圧は零となる。前記外部駆動
のパルス電圧ｙ４が終止すると、トランジスタＱ４ｅ流
れる電流ｉ４は零となるが、トランスＴ２の一次巻線を
流れている励磁電流が零となる迄の時間、巻線Ｔｔ（Ａ
ＪおよびＴ 、 ０３）における誘起起電力によＬ
トランジスタＱ４のコレクタとエミ、り間の電圧■４は
零から大略２Ｅ ｉＯ値に上昇し、トランジスタＱ３の
コレクタとエミッタ間の電圧■３は２Ｅｉから零に低下
する。
この状態は前述のように特定の時間継続し、しかる後初
期の状態即ち前記■ｌおよびＶ４がＥｉに等しい状態に
復帰する。以下外部駆動のパルス電圧Ｙ３およびｖ４に
より、それぞれ端子５６−１および５６−２が又互に励
振されて、前述の動作経過が繰返される。このような動
作経過における外部駆動のパルス電圧ｖ３および”４、
トランジスタＱ３およびＱ４に流れる電流ｉ３および１
４、トランジスタＱ３およびＱ４のコレクタとエミ。
期の状態即ち前記■ｌおよびＶ４がＥｉに等しい状態に
復帰する。以下外部駆動のパルス電圧Ｙ３およびｖ４に
より、それぞれ端子５６−１および５６−２が又互に励
振されて、前述の動作経過が繰返される。このような動
作経過における外部駆動のパルス電圧ｖ３および”４、
トランジスタＱ３およびＱ４に流れる電流ｉ３および１
４、トランジスタＱ３およびＱ４のコレクタとエミ。
り間の電圧■３およびＶ４の動作波形図を第４図に示す
。この波形図において、トランジスタＱ３のコレクタと
エミ、り間の電圧Ｖ３について見ると、電流ｉ３が終止
する時点および電流ｉ４が始動する時点において、前記
従来例の場合と同様に導電雑音が発生する条件が介在す
る。しかしながら第４図に示される本発明の実施例にお
いては、−次巻線Ｔｚ（Ａ）とトランジスタＱｓのコレ
クタの接続点と、−次巻線Ｔ ２ （Ｂ）とトランジス
タＱ４のエミッタとの接続点の間に所定容量のコンデン
サＣ３が接続されておジ、このコンデンサＣ３により前
記スイッチング動作時に発生する導電雑音はすべて吸収
されてしまい、第４図に示されるようにスパイク状電圧
は一切生じない。しかもコンデンサＣ３からなる吸収回
路には抵抗素子が含１れていないため、前記従来例のＤ
Ｃ−Ｄ Ｃコンバータに見られるような抵抗損失は全
く存在しない。
。この波形図において、トランジスタＱ３のコレクタと
エミ、り間の電圧Ｖ３について見ると、電流ｉ３が終止
する時点および電流ｉ４が始動する時点において、前記
従来例の場合と同様に導電雑音が発生する条件が介在す
る。しかしながら第４図に示される本発明の実施例にお
いては、−次巻線Ｔｚ（Ａ）とトランジスタＱｓのコレ
クタの接続点と、−次巻線Ｔ ２ （Ｂ）とトランジス
タＱ４のエミッタとの接続点の間に所定容量のコンデン
サＣ３が接続されておジ、このコンデンサＣ３により前
記スイッチング動作時に発生する導電雑音はすべて吸収
されてしまい、第４図に示されるようにスパイク状電圧
は一切生じない。しかもコンデンサＣ３からなる吸収回
路には抵抗素子が含１れていないため、前記従来例のＤ
Ｃ−Ｄ Ｃコンバータに見られるような抵抗損失は全
く存在しない。
このことは、トランジスタＱ４において、■４流ｉ４が
終止する時点および電流ｉ３が始動する時点において、
■４が零から２Ｅｉに上昇する場合についても同様であ
る。なお前述のように一次側における外部駆動パルス電
圧によるスイッチング動作により、トランスＴ！を介し
て２次側に交流電圧が発生し、整流回路２によフ所定の
直流電圧が端子５４を介して出力されることは従来例と
同様である。
終止する時点および電流ｉ３が始動する時点において、
■４が零から２Ｅｉに上昇する場合についても同様であ
る。なお前述のように一次側における外部駆動パルス電
圧によるスイッチング動作により、トランスＴ！を介し
て２次側に交流電圧が発生し、整流回路２によフ所定の
直流電圧が端子５４を介して出力されることは従来例と
同様である。
以上詳細に説明したように、本発明は一次側におけるス
イッチング動作全通じて発生する供給直流電圧の２倍を
越える導電雑音を、抵抗素千金用いることなく完全に吸
収してスイッチング素子の電圧破壊全防止するとともに
、前記導電雑音吸収回路における損失を全く除去して変
換効率全向上できるという効果がある。
イッチング動作全通じて発生する供給直流電圧の２倍を
越える導電雑音を、抵抗素千金用いることなく完全に吸
収してスイッチング素子の電圧破壊全防止するとともに
、前記導電雑音吸収回路における損失を全く除去して変
換効率全向上できるという効果がある。
第１肉は従来例のプッシュプル型ＤＣ−ＤＣコンバータ
のブロック図、第２図は本発明の一実施例のブロック図
、第３図および第４図はそれぞれ従来例および本発明の
一実施例の動作説明用波形図である。図において、 １．２・・・整流回路、５１〜５４．５５−１〜２．５
６−１〜２・・・・・・端子。 第 １ 図 偵７久
のブロック図、第２図は本発明の一実施例のブロック図
、第３図および第４図はそれぞれ従来例および本発明の
一実施例の動作説明用波形図である。図において、 １．２・・・整流回路、５１〜５４．５５−１〜２．５
６−１〜２・・・・・・端子。 第 １ 図 偵７久
Claims (1)
- 大電力容量のプッシュプル型Ｄ Ｃ−１） Ｃコンノく
−タにおいて、直流入力電圧の正側に一方の端子を接続
し他方の端子に第１のスイッチング素子全接続した第１
の一次巻線と直流入力電圧の負側に一方の端子を接続し
他方の端子に第２のスイッチング素子を接続した第２の
一次巻線とを有するトランスと、前記第１および第２の
一次巻線と前記第１および第２のスイッチング素子との
二つの接続点の間に接続した所定容量のコンデンサとを
備えたこと全特徴とするＤＣ−ＤＣコンノ（−タ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13148282A JPS5921279A (ja) | 1982-07-28 | 1982-07-28 | Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13148282A JPS5921279A (ja) | 1982-07-28 | 1982-07-28 | Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5921279A true JPS5921279A (ja) | 1984-02-03 |
| JPS6361873B2 JPS6361873B2 (ja) | 1988-11-30 |
Family
ID=15059005
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13148282A Granted JPS5921279A (ja) | 1982-07-28 | 1982-07-28 | Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5921279A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6220791U (ja) * | 1985-07-22 | 1987-02-07 | ||
| JPH03193297A (ja) * | 1989-12-21 | 1991-08-23 | Jdc Corp | 鉄筋の溶接継手用バッキング部材 |
| JPH0686884U (ja) * | 1993-06-01 | 1994-12-20 | 株式会社ダイア | Ｃｂ工法用溶接治具 |
-
1982
- 1982-07-28 JP JP13148282A patent/JPS5921279A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6220791U (ja) * | 1985-07-22 | 1987-02-07 | ||
| JPH03193297A (ja) * | 1989-12-21 | 1991-08-23 | Jdc Corp | 鉄筋の溶接継手用バッキング部材 |
| JPH0686884U (ja) * | 1993-06-01 | 1994-12-20 | 株式会社ダイア | Ｃｂ工法用溶接治具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6361873B2 (ja) | 1988-11-30 |
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