JPS5963307A - 地熱タ−ビン制御装置 - Google Patents
地熱タ−ビン制御装置Info
- Publication number
- JPS5963307A JPS5963307A JP17516482A JP17516482A JPS5963307A JP S5963307 A JPS5963307 A JP S5963307A JP 17516482 A JP17516482 A JP 17516482A JP 17516482 A JP17516482 A JP 17516482A JP S5963307 A JPS5963307 A JP S5963307A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steam
- turbine
- pressure
- signal
- geothermal
- Prior art date
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- Granted
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D17/00—Regulating or controlling by varying flow
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、フラッシュタイプの地熱蒸気タービンプラン
トにおけろ地熱蒸気タービンの制御装置に関する。
トにおけろ地熱蒸気タービンの制御装置に関する。
〔発明の技術的背景およびその間照点〕一般π、地熱蒸
気タービンプラン）Ｈ地熱蒸気の有する熱エネルギを機
械エネルギｒ変換せしめ、発電機等全回転駆動せしめ所
定の動力を敗り出すものである。
気タービンプラン）Ｈ地熱蒸気の有する熱エネルギを機
械エネルギｒ変換せしめ、発電機等全回転駆動せしめ所
定の動力を敗り出すものである。
ところが、井戸より放出されろ地熱蒸気は多量の蒸気金
倉む良質のものもあるが、熱水を多ｉＫ含む劣性のもの
も多く、地熱蒸気の有するエネルギを有効に利用するに
は、後者の熱水のエネルギを如何に効率よく取り出すこ
とができるかにががっている。
倉む良質のものもあるが、熱水を多ｉＫ含む劣性のもの
も多く、地熱蒸気の有するエネルギを有効に利用するに
は、後者の熱水のエネルギを如何に効率よく取り出すこ
とができるかにががっている。
そこで、上記地熱蒸気の有するエネルギを有効に取り出
す手段としては、地熱蒸気の性状によって種々のシステ
ムが考えられるが、従来採用されてきた方法としては、
地熱井戸より噴出される地熱蒸気をセパレータに通し、
ここで熱水と分離するとともにセパレータの器内圧にま
で減圧することによって熱水から蒸気をフラッシュせし
め、それらの蒸気を一次蒸気としてタービンの高圧段部
に導入し、また蒸気が分離された熱水はフラッシャと称
する減圧タンクに導き、ここで減圧してさらにフラッシ
ュ蒸気を発生させ、この蒸気をタービンの中間段落に導
くという二段フラッシュ方式が、熱効率を上げるという
点から一般的である。
す手段としては、地熱蒸気の性状によって種々のシステ
ムが考えられるが、従来採用されてきた方法としては、
地熱井戸より噴出される地熱蒸気をセパレータに通し、
ここで熱水と分離するとともにセパレータの器内圧にま
で減圧することによって熱水から蒸気をフラッシュせし
め、それらの蒸気を一次蒸気としてタービンの高圧段部
に導入し、また蒸気が分離された熱水はフラッシャと称
する減圧タンクに導き、ここで減圧してさらにフラッシ
ュ蒸気を発生させ、この蒸気をタービンの中間段落に導
くという二段フラッシュ方式が、熱効率を上げるという
点から一般的である。
しかしながら、このような装＠においては、フラッシャ
の特性として当然のことながら器内圧が極度に下がると
、フラッシュする蒸気量はフラッシャの能力以上になり
、フラッシャ内を通過する蒸気流速は過大なものとなっ
て、発生蒸気と熱水の分離効率が悪くなり、熱水のキャ
リオーバを起こして、タービンへ損傷を与える可能性が
高くなる。特に２次側に於ては、タービン流入部は１次
側蒸気が上流から流れてきている混合部であるため、流
れそのものが複雑であり、さらに２次蒸気に熱水が含ま
れることにより２羽根がエロージョンや過大な励振力を
受け、損害を受は易い等の問題がある。
の特性として当然のことながら器内圧が極度に下がると
、フラッシュする蒸気量はフラッシャの能力以上になり
、フラッシャ内を通過する蒸気流速は過大なものとなっ
て、発生蒸気と熱水の分離効率が悪くなり、熱水のキャ
リオーバを起こして、タービンへ損傷を与える可能性が
高くなる。特に２次側に於ては、タービン流入部は１次
側蒸気が上流から流れてきている混合部であるため、流
れそのものが複雑であり、さらに２次蒸気に熱水が含ま
れることにより２羽根がエロージョンや過大な励振力を
受け、損害を受は易い等の問題がある。
第１図は従来の地熱蒸気タービンプラントの概略系統図
であって、地熱井戸１から発生した地熱蒸気ハ、セパレ
ータ２に導かれて蒸気中に含まれている熱水が分離され
る。また上記蒸気から分離された熱水は上記セパレータ
２内でフラッシュし、フラッシュ蒸気が発生せ°しめら
れ、熱水を分離した蒸気とともに１次蒸気として、主蒸
気止め弁３、蒸気加減弁４を経て蒸気タービン５の高圧
段部げ流入する。
であって、地熱井戸１から発生した地熱蒸気ハ、セパレ
ータ２に導かれて蒸気中に含まれている熱水が分離され
る。また上記蒸気から分離された熱水は上記セパレータ
２内でフラッシュし、フラッシュ蒸気が発生せ°しめら
れ、熱水を分離した蒸気とともに１次蒸気として、主蒸
気止め弁３、蒸気加減弁４を経て蒸気タービン５の高圧
段部げ流入する。
一方、セパレータ２で分離された熱水は、セパレータ内
の水位が一定以上にならないようにレベルコントローラ
６によって弁開度が制御されろ調節弁７を経て、低圧の
フラッシャ８ Ｋ 排出されろ。
の水位が一定以上にならないようにレベルコントローラ
６によって弁開度が制御されろ調節弁７を経て、低圧の
フラッシャ８ Ｋ 排出されろ。
このフラッシャ８に導入された熱水はそこで減圧されろ
こと匠よってさらにフラッシュして蒸気を発生し、ここ
で発生した蒸気は、２次蒸気として低圧系の主蒸気ＩＥ
め弁９．蒸気加減弁１０を経て蒸気タービン５の低圧段
部に供給されろ。しかして上記蒸気タービン５は前記高
圧段部に導入された蒸気および低圧段部π導入された蒸
気とによって作動せしめられ、発電機■１を！＠４する
。また、上Ｎｅ蒸気タービン５で仕事全行なった蒸気は
イ衰水器１２で凝縮復水ぜしめられろ、 前４１３ 低ＩＥのフラッシャ８内の水位に、レベルコ
ントローラ１３πよって弁開度が制御されろ調節弁１４
ｆとよって制御され、余分の熱水はその調節弁１４を経
て外部に排出される。
こと匠よってさらにフラッシュして蒸気を発生し、ここ
で発生した蒸気は、２次蒸気として低圧系の主蒸気ＩＥ
め弁９．蒸気加減弁１０を経て蒸気タービン５の低圧段
部に供給されろ。しかして上記蒸気タービン５は前記高
圧段部に導入された蒸気および低圧段部π導入された蒸
気とによって作動せしめられ、発電機■１を！＠４する
。また、上Ｎｅ蒸気タービン５で仕事全行なった蒸気は
イ衰水器１２で凝縮復水ぜしめられろ、 前４１３ 低ＩＥのフラッシャ８内の水位に、レベルコ
ントローラ１３πよって弁開度が制御されろ調節弁１４
ｆとよって制御され、余分の熱水はその調節弁１４を経
て外部に排出される。
また、１次蒸気系のセパレータ２および２次蒸気系のフ
ラッシャ８とも、所定の圧力１で減圧されなければなら
ず、さらに上記両器内圧にタービンへの流入蒸気喰と発
生蒸気緻との関係によって決まるが、各蒸気系統の耐圧
設計の観点から許容圧力以上に圧力が上昇しない工うｆ
（、各系統には圧力検出器１５．１６によって制御され
る圧力逃し弁１７．１８がそれぞれ設けられている。
ラッシャ８とも、所定の圧力１で減圧されなければなら
ず、さらに上記両器内圧にタービンへの流入蒸気喰と発
生蒸気緻との関係によって決まるが、各蒸気系統の耐圧
設計の観点から許容圧力以上に圧力が上昇しない工うｆ
（、各系統には圧力検出器１５．１６によって制御され
る圧力逃し弁１７．１８がそれぞれ設けられている。
他方、蒸気タービン５の回転軸端匠設けらね、た歯車１
９およびそれに対向して設けられている電磁ピックアッ
プ２０によって蒸気タービン５の回転数が検出され、そ
の回転数信号が蒸気加減弁制御装置２１Ｖ？−人力せし
められ、その蒸気加減弁制御装置２１からの出力信号に
よって各蒸気加減弁４ 、１０の開度が調節され、蒸気
タービンの回転数が制御される。
９およびそれに対向して設けられている電磁ピックアッ
プ２０によって蒸気タービン５の回転数が検出され、そ
の回転数信号が蒸気加減弁制御装置２１Ｖ？−人力せし
められ、その蒸気加減弁制御装置２１からの出力信号に
よって各蒸気加減弁４ 、１０の開度が調節され、蒸気
タービンの回転数が制御される。
ところで、紀２図は上記蒸気加減弁制ｍｒｔｉ装置の概
略系統図であって、゛電磁ピックアップ２０によって検
出された蒸気タービン５の回転数信号は、周波数／電圧
変換器；３０によって電圧信号ｆ変換され、この回転数
に比例した信号が、速度設定器；う１からの速度設定信
号と比較器；３２で比較され、その偏差信号が速度調定
器、３３で速度調定率の定θを乗ぜら４れた後低値優先
回路３４π印加されろ。上記低値曖先回路：３４ｖζげ
負りｊ制限器３５からの負荷制限信号も加えられており
、その負荷制限信号とＭｔＪ記速度ｉ＝’４定器３３を
経た速ｒＪｌ制画信号との低値信号が優先されて、１次
１ｉ１１１の蒸気加減弁４の開度設定ユニット３６およ
び２次側の蒸気加減弁１０の開に設定ユニツ）３７に並
行して信号が伝えられ、各々所定の弁開き始め点補正、
実開度フィードバック、加減弁流晴特性線型化補ＩＥ等
を行なって・信号増幅され７を後、電油変儂器：３８
、 ：３９で油圧１３号匠変換され、油筒４０゜４１に
よって１次側の蒸気加減弁４卦よび２次１ｊｌｌのｐ（
気加減弁１０がそれぞハ、開閉１（ｉｌ制御され、ター
ビンに流入する蒸気輸が１１１１迫１１され、一定の回
転数或は負荷に保持されろＣ しかしながら、このような蒸気系統でに、圧力逃し弁や
蒸気ライン中の他の逃し弁、ドレン弁やトが、故障吠は
誤操作等の何等かの異常で用いて蒸気ラインの圧力が低
下′ｆろようなことが生じた場合、セパレータやフラッ
シャでは第３図に示すようにフラッシュオろ蒸気＾（が
増ＪＪｆ＋ Ｌ、ひいてはセパレータやフラッシャの正
常な能力を発暉し１（する限界流速を越えて、熱水のキ
ャリオーツ（や、器内熱水レベルの変動を引き起こして
見かけ上のレベル高となることが考えられろ。ｓｐ；
３図によ？いて、横軸は器内圧力Ｐであり縦軸は器内の
蒸気の平均流床である。
略系統図であって、゛電磁ピックアップ２０によって検
出された蒸気タービン５の回転数信号は、周波数／電圧
変換器；３０によって電圧信号ｆ変換され、この回転数
に比例した信号が、速度設定器；う１からの速度設定信
号と比較器；３２で比較され、その偏差信号が速度調定
器、３３で速度調定率の定θを乗ぜら４れた後低値優先
回路３４π印加されろ。上記低値曖先回路：３４ｖζげ
負りｊ制限器３５からの負荷制限信号も加えられており
、その負荷制限信号とＭｔＪ記速度ｉ＝’４定器３３を
経た速ｒＪｌ制画信号との低値信号が優先されて、１次
１ｉ１１１の蒸気加減弁４の開度設定ユニット３６およ
び２次側の蒸気加減弁１０の開に設定ユニツ）３７に並
行して信号が伝えられ、各々所定の弁開き始め点補正、
実開度フィードバック、加減弁流晴特性線型化補ＩＥ等
を行なって・信号増幅され７を後、電油変儂器：３８
、 ：３９で油圧１３号匠変換され、油筒４０゜４１に
よって１次側の蒸気加減弁４卦よび２次１ｊｌｌのｐ（
気加減弁１０がそれぞハ、開閉１（ｉｌ制御され、ター
ビンに流入する蒸気輸が１１１１迫１１され、一定の回
転数或は負荷に保持されろＣ しかしながら、このような蒸気系統でに、圧力逃し弁や
蒸気ライン中の他の逃し弁、ドレン弁やトが、故障吠は
誤操作等の何等かの異常で用いて蒸気ラインの圧力が低
下′ｆろようなことが生じた場合、セパレータやフラッ
シャでは第３図に示すようにフラッシュオろ蒸気＾（が
増ＪＪｆ＋ Ｌ、ひいてはセパレータやフラッシャの正
常な能力を発暉し１（する限界流速を越えて、熱水のキ
ャリオーツ（や、器内熱水レベルの変動を引き起こして
見かけ上のレベル高となることが考えられろ。ｓｐ；
３図によ？いて、横軸は器内圧力Ｐであり縦軸は器内の
蒸気の平均流床である。
しかして、仮って流入する熱水の茶件を一定と１−ると
、器内圧力と平均流速の関係は図中に示す曲線のように
圧力Ｐに反比例した特性となる。一方、セパレータやフ
ラッシャにおいてはその形状により種々特性が異なるが
、一般に第４図に示−「ようｆ、器内平均流速■と流出
する蒸気の湿り度Ｗとの関係は、或流速を限界に湿り１
ｆが急激に増加することが判っている。ｆなわち、この
限界となる流速ＶａＫ至ろ器内圧力ｈπ′まで圧力が低
下すると、湿り度が急激に増加することにｔ（す、蒸気
タービン（（おいてはエロージョンや損傷を仁どを引き
起し、信頼性が著しく低下する等の不都合がある。
、器内圧力と平均流速の関係は図中に示す曲線のように
圧力Ｐに反比例した特性となる。一方、セパレータやフ
ラッシャにおいてはその形状により種々特性が異なるが
、一般に第４図に示−「ようｆ、器内平均流速■と流出
する蒸気の湿り度Ｗとの関係は、或流速を限界に湿り１
ｆが急激に増加することが判っている。ｆなわち、この
限界となる流速ＶａＫ至ろ器内圧力ｈπ′まで圧力が低
下すると、湿り度が急激に増加することにｔ（す、蒸気
タービン（（おいてはエロージョンや損傷を仁どを引き
起し、信頼性が著しく低下する等の不都合がある。
本発明はこのような点に′檻み、７Ａ気配管系において
何らかの異常で圧力が低下し、セパレータやフラツタで
の発生蒸気叶がそれらの能力以上ニ増加して、熱水のキ
ャリオーバを引き起こそうとしても、タービン入口の蒸
気加減弁全制御することにより、セパレータ或はフラッ
シャの器内圧を回復せしめると同時に、熱水のタービン
へのキャリオーバをも防止し得ろようにすることを目的
とするＯ 〔発明の概要〕 本発明は、地熱井戸より噴出する蒸気あるいは熱水を減
圧タンクへ導き１発生分離した蒸気ｆよって蒸気タービ
ンを、駆動するようπした地熱タービンプラントにおけ
る地熱タービン制御装置において、減圧タンク器内圧力
低下時に発生蒸気叶が過渡π増加して器内平均流速が許
容値以上になった場合に、タービン回転数或は負荷設定
信号に没先させて蒸気加減弁を閉方向に制御する蒸気加
減弁制御装置を設けたことを特徴とするものであって、
蒸気の湿りＩＷの急激な増加を防止し、タービンエロー
ジョンや損傷などの発生を防止１−ろようにしたもので
ある。
何らかの異常で圧力が低下し、セパレータやフラツタで
の発生蒸気叶がそれらの能力以上ニ増加して、熱水のキ
ャリオーバを引き起こそうとしても、タービン入口の蒸
気加減弁全制御することにより、セパレータ或はフラッ
シャの器内圧を回復せしめると同時に、熱水のタービン
へのキャリオーバをも防止し得ろようにすることを目的
とするＯ 〔発明の概要〕 本発明は、地熱井戸より噴出する蒸気あるいは熱水を減
圧タンクへ導き１発生分離した蒸気ｆよって蒸気タービ
ンを、駆動するようπした地熱タービンプラントにおけ
る地熱タービン制御装置において、減圧タンク器内圧力
低下時に発生蒸気叶が過渡π増加して器内平均流速が許
容値以上になった場合に、タービン回転数或は負荷設定
信号に没先させて蒸気加減弁を閉方向に制御する蒸気加
減弁制御装置を設けたことを特徴とするものであって、
蒸気の湿りＩＷの急激な増加を防止し、タービンエロー
ジョンや損傷などの発生を防止１−ろようにしたもので
ある。
以下、巣５図および第６図を４照して本発明の一実施例
について説明する。なお、図中第１図と同一部分につい
ては同一符号を付しその詳細な説明は省略する。
について説明する。なお、図中第１図と同一部分につい
ては同一符号を付しその詳細な説明は省略する。
地熱井戸１より発生した地熱蒸気は、セパレータ２で気
水分離された後、１次蒸気として主蒸気止め弁３卦よび
蒸気加減弁４を経て蒸気タービン５の高圧段部に供給さ
れる。一方、セパレータ２で分離された熱水は調整弁７
５ｒ経てフラッシャ８に導かれ、ここで減圧されフラッ
シュして発生した蒸気は、２次蒸気として主蒸気止め弁
９お尤び蒸気加減片１０″ｆｒ−Ａ”６て蒸気タービン
５の低圧段部匠導かれ、蒸気タービン５は高圧段部およ
び低圧段部にそれぞれ供給された蒸気によって作動せし
められる。
水分離された後、１次蒸気として主蒸気止め弁３卦よび
蒸気加減弁４を経て蒸気タービン５の高圧段部に供給さ
れる。一方、セパレータ２で分離された熱水は調整弁７
５ｒ経てフラッシャ８に導かれ、ここで減圧されフラッ
シュして発生した蒸気は、２次蒸気として主蒸気止め弁
９お尤び蒸気加減片１０″ｆｒ−Ａ”６て蒸気タービン
５の低圧段部匠導かれ、蒸気タービン５は高圧段部およ
び低圧段部にそれぞれ供給された蒸気によって作動せし
められる。
ところで、セパレータ２から蒸気タービン５に蒸気が供
給される１次側蒸気導管・１５およびフラッシャ８から
蒸気タービン５に蒸気が供給される２次側蒸気・１％
’ｒ？ ４６には、それぞれ圧力検出器４７，４８およ
び離融検出器４９ 、５（ｌが設けられている。上記圧
力検出器・１７ 、４８と流ｈ￥検出器４９ 、５（ｌ
からの検出信号は、それぞれ流速換′痒器５１．５２に
加えられ、圧力と流ｌＫとによって対応する流速が算出
され、その流速信号がそれぞ名、比１紋器５３ 、５．
４π加えられる。一方上記圧力検出器４７．＝１８から
の圧力信号は、それぞれ制限流速検出器５５ 、５６’
に加えられ、蒸気圧力の関数としてセパレータ２卦よび
フラッシャ８での通過制限流速が算出され、その通過制
限流床信号も上記比較器５３．５４ＶＣ加えられろ。
給される１次側蒸気導管・１５およびフラッシャ８から
蒸気タービン５に蒸気が供給される２次側蒸気・１％
’ｒ？ ４６には、それぞれ圧力検出器４７，４８およ
び離融検出器４９ 、５（ｌが設けられている。上記圧
力検出器・１７ 、４８と流ｈ￥検出器４９ 、５（ｌ
からの検出信号は、それぞれ流速換′痒器５１．５２に
加えられ、圧力と流ｌＫとによって対応する流速が算出
され、その流速信号がそれぞ名、比１紋器５３ 、５．
４π加えられる。一方上記圧力検出器４７．＝１８から
の圧力信号は、それぞれ制限流速検出器５５ 、５６’
に加えられ、蒸気圧力の関数としてセパレータ２卦よび
フラッシャ８での通過制限流速が算出され、その通過制
限流床信号も上記比較器５３．５４ＶＣ加えられろ。
上記比較器’：”＋３１ ！３４では、流速換算器５１
と制限流速検出器５５からの出力信号との差、および流
速換算器５２と制限流速検出器・５６からの出力信号と
の差がそれぞれ求められ、その偏差信号がそれぞれ１力
数発生器ｉ３７ 、 Ｓ８に加えられろ。この関数発生
器１５７゜【）８け２ともげ蒸気の実流速が制限流速以
上になったときのみ、すなわち流速換ｎ器５］、 、
５２がらの出力信号が制限流速検出器５５ 、 ｌ）６
からの出力信号より大きくなったときのみ、蒸気加減弁
４．１０’！ｉ＝所定の傾斜で無偵荷位＃まで絞り込む
ような制御信号（第６図）を出すようげしである。
と制限流速検出器５５からの出力信号との差、および流
速換算器５２と制限流速検出器・５６からの出力信号と
の差がそれぞれ求められ、その偏差信号がそれぞれ１力
数発生器ｉ３７ 、 Ｓ８に加えられろ。この関数発生
器１５７゜【）８け２ともげ蒸気の実流速が制限流速以
上になったときのみ、すなわち流速換ｎ器５］、 、
５２がらの出力信号が制限流速検出器５５ 、 ｌ）６
からの出力信号より大きくなったときのみ、蒸気加減弁
４．１０’！ｉ＝所定の傾斜で無偵荷位＃まで絞り込む
ような制御信号（第６図）を出すようげしである。
そこで、上記両関数発生器Ｆｉ７ 、 ：５８からの出
力１３号は、低値優先回路５９ 、 ＋５０にそれぞれ
印加され、そこで負荷制限器３５からの負荷制限信号、
：１．−よび速度４周定器、３３を経て速度制御１１信
号との比較が行なわれ、各低値優先回路” ＊ ６０で
の低値信号が蒸気加減弁の１１０度設定ユニット：’、
６．３７Ｖ？加えられ蒸気加減弁の開度信号が発せられ
、Ｆｌｉ諾、油圧変閘器；３８゜３９を介して油筒４０
，４１がそれぞれ作ωノされ、蒸気加減弁４ 、１０の
開度がそれぞれｉ（ｉ制御されろ。
力１３号は、低値優先回路５９ 、 ＋５０にそれぞれ
印加され、そこで負荷制限器３５からの負荷制限信号、
：１．−よび速度４周定器、３３を経て速度制御１１信
号との比較が行なわれ、各低値優先回路” ＊ ６０で
の低値信号が蒸気加減弁の１１０度設定ユニット：’、
６．３７Ｖ？加えられ蒸気加減弁の開度信号が発せられ
、Ｆｌｉ諾、油圧変閘器；３８゜３９を介して油筒４０
，４１がそれぞれ作ωノされ、蒸気加減弁４ 、１０の
開度がそれぞれｉ（ｉ制御されろ。
しかして、仮りに−′ｉ、ケ負荷運転甲π、蒸気配管系
の逃し弁あるいはドレン弁等の故（Ｘｉ、や誤操作等・
ぼよって弁が開き、フラッシャ８の器内圧が減少すると
、フラッシュ量増加によって流速が噌し、実流速が制限
値を越すと、関ａ完生暑１÷；））３から曲減弁開度の
絞り込み１１号が発生し、これが低値１・所先回路６０
で速度制御信号および負荷設定信号に優先して蒸気加減
弁の開度設定ユニット：３７に加わり、蒸気加減弁［０
が閉方向に作動されろ。また、クラシャ８内の圧力がさ
らに低下すれば、さらに蒸気加減弁ｌ０ｉｌ″ｊ無負イ
ｉｒｉ （ｆｆ置まで絞り込みが続けら１１−１器内の
圧力低下が防止されろとともに、熱水の蒸気タービンへ
のキャリオーバが防止されろ０な訃、セパレータ内の圧
力低下に際しても同様π関臭文発生器５７からの信号が
優先し、蒸気加減ｆｌ’４の閉制で１１（ｌが行なわれ
ろ、 〔発明の効果〕 以上説明したよう匠、本発明匠おいてはセパレータやフ
ラッシュ等の減圧タンク器内圧力低Ｆ時に発生蒸気量が
過渡に増加して器内平均流速が許容値は上になったとき
、タービン回転数或は負荷設定信号匠）受光させて蒸気
加減弁を閉方向に制徊ｌする蒸気加減井制＋ｉ！ｆｌ装
置を設けたので、定常運転中にセパレータ等の器内圧が
異常に低下した場合においても、蒸気加減弁が閉じられ
蒸気タービンへの熱水のキャリオーバやウオータインダ
クションが防止さノ１１、タービン羽根や蒸気１）ｌ路
部のエロージョンや水Ｃ裔πよろ励振等を起すことがな
く、タービンの１３幀件の維持向上を計ることができろ
。
の逃し弁あるいはドレン弁等の故（Ｘｉ、や誤操作等・
ぼよって弁が開き、フラッシャ８の器内圧が減少すると
、フラッシュ量増加によって流速が噌し、実流速が制限
値を越すと、関ａ完生暑１÷；））３から曲減弁開度の
絞り込み１１号が発生し、これが低値１・所先回路６０
で速度制御信号および負荷設定信号に優先して蒸気加減
弁の開度設定ユニット：３７に加わり、蒸気加減弁［０
が閉方向に作動されろ。また、クラシャ８内の圧力がさ
らに低下すれば、さらに蒸気加減弁ｌ０ｉｌ″ｊ無負イ
ｉｒｉ （ｆｆ置まで絞り込みが続けら１１−１器内の
圧力低下が防止されろとともに、熱水の蒸気タービンへ
のキャリオーバが防止されろ０な訃、セパレータ内の圧
力低下に際しても同様π関臭文発生器５７からの信号が
優先し、蒸気加減ｆｌ’４の閉制で１１（ｌが行なわれ
ろ、 〔発明の効果〕 以上説明したよう匠、本発明匠おいてはセパレータやフ
ラッシュ等の減圧タンク器内圧力低Ｆ時に発生蒸気量が
過渡に増加して器内平均流速が許容値は上になったとき
、タービン回転数或は負荷設定信号匠）受光させて蒸気
加減弁を閉方向に制徊ｌする蒸気加減井制＋ｉ！ｆｌ装
置を設けたので、定常運転中にセパレータ等の器内圧が
異常に低下した場合においても、蒸気加減弁が閉じられ
蒸気タービンへの熱水のキャリオーバやウオータインダ
クションが防止さノ１１、タービン羽根や蒸気１）ｌ路
部のエロージョンや水Ｃ裔πよろ励振等を起すことがな
く、タービンの１３幀件の維持向上を計ることができろ
。
第１図は一般的な地熱蒸気タービンプラントの概略系統
図、ｂ′！；２図は上記タービンプラントにおけるター
ビン制佃１装置の系統図、第３図は減圧タンクの入［コ
蒸気条件一定の場合の器内圧と器内平均流速の一特性な
示ｆ関係特性線図、第４図は減圧タンクの器内流速と蒸
気湿り度との関係線１ス、第５図は、本発明の地熱ター
ビン制征）装置１ケの系統図、第６図は本発明におけろ
関ｉ文発生器の′（♀件線図である。 ２・・・セパレータ、４．［０・・・蒸気加減弁、５・
・・蒸気タービン、８・・・フラッシャ、４７ 、４８
・・・圧力検出器、４．９．５０・・・流晴検出器、５
１ 、５２・・・流速換タ９−器、５５、り６・・・制
限流速検出器、５７．・］８・・・閏数光生器、５９、
（力・・・低１直優先回路。 出願人代理人 う１く 股 イｎ簗Ｊ圓 蒸２図 ３へ 粂す 秦３図 尾ｊ４図 ＃６ 図
図、ｂ′！；２図は上記タービンプラントにおけるター
ビン制佃１装置の系統図、第３図は減圧タンクの入［コ
蒸気条件一定の場合の器内圧と器内平均流速の一特性な
示ｆ関係特性線図、第４図は減圧タンクの器内流速と蒸
気湿り度との関係線１ス、第５図は、本発明の地熱ター
ビン制征）装置１ケの系統図、第６図は本発明におけろ
関ｉ文発生器の′（♀件線図である。 ２・・・セパレータ、４．［０・・・蒸気加減弁、５・
・・蒸気タービン、８・・・フラッシャ、４７ 、４８
・・・圧力検出器、４．９．５０・・・流晴検出器、５
１ 、５２・・・流速換タ９−器、５５、り６・・・制
限流速検出器、５７．・］８・・・閏数光生器、５９、
（力・・・低１直優先回路。 出願人代理人 う１く 股 イｎ簗Ｊ圓 蒸２図 ３へ 粂す 秦３図 尾ｊ４図 ＃６ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、地熱井戸より噴出する蒸気あるいは熱水を減圧タン
クへ導き、発生分離した蒸気によって蒸気タービン１ｒ
駆動するようにした地熱タービンプラン）Ｋおける地熱
タービン制御装置において、減圧タンク器内圧力低下時
に発生蒸気量が過度に増加して器内平均流速が許容値以
上になった場合に、タービン回転数或は負荷設定信号に
優先させて蒸気加減弁を閉方向に制御する蒸気加減弁制
御装置を設けたことを特徴とする地熱タービン制御装置
。 ２、蒸気加減弁制御装置は、器内平均流速が許容値以上
となったとき蒸気加減弁の開度制御信号を発生する関数
発生器を有することを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の地熱タービン制御装置。 ３、蒸気加減弁制御装置は、器内平均流速が許容値以上
となったとき発生される蒸気加減弁の開度制御信号と、
タービン回転数信号および負荷設定信号が印加され、そ
の低値信号が出力される低値優先回路を有すること（ｉ
−特徴とする、特許請求の範囲第１項記載の地熱タービ
ン制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17516482A JPS5963307A (ja) | 1982-10-05 | 1982-10-05 | 地熱タ−ビン制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17516482A JPS5963307A (ja) | 1982-10-05 | 1982-10-05 | 地熱タ−ビン制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5963307A true JPS5963307A (ja) | 1984-04-11 |
| JPH0368202B2 JPH0368202B2 (ja) | 1991-10-25 |
Family
ID=15991380
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17516482A Granted JPS5963307A (ja) | 1982-10-05 | 1982-10-05 | 地熱タ−ビン制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5963307A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS557933A (en) * | 1978-06-30 | 1980-01-21 | Toshiba Corp | Steam turbin controller |
| JPS56163705U (ja) * | 1980-05-08 | 1981-12-04 |
-
1982
- 1982-10-05 JP JP17516482A patent/JPS5963307A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS557933A (en) * | 1978-06-30 | 1980-01-21 | Toshiba Corp | Steam turbin controller |
| JPS56163705U (ja) * | 1980-05-08 | 1981-12-04 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0368202B2 (ja) | 1991-10-25 |
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