JPS598049B2 - 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 - Google Patents
磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法Info
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- JPS598049B2 JPS598049B2 JP56122731A JP12273181A JPS598049B2 JP S598049 B2 JPS598049 B2 JP S598049B2 JP 56122731 A JP56122731 A JP 56122731A JP 12273181 A JP12273181 A JP 12273181A JP S598049 B2 JPS598049 B2 JP S598049B2
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法に
係わり、Ｊ］ＳＣ２５５２で規定されている現在の最高
グレード５９より優れた５８、５７級の高級な無方向性
電磁鋼板の製造法に関する。
係わり、Ｊ］ＳＣ２５５２で規定されている現在の最高
グレード５９より優れた５８、５７級の高級な無方向性
電磁鋼板の製造法に関する。
現在の高級な無方向性電磁鋼板として、５９グレードが
あり、大型回転機用磁芯材料等に使用されている。無方
向性電磁鋼板の高級品は、鉄損は低いが磁束密度が劣る
。この為電機メーカーでは大型回転機用磁芯材料に必ず
しも十分に使用せず高価な磁束密度の高い方向性珪素鋼
板を使う所もある。最近の省エネ指向及びコスト節減の
動向から、これら大型回転機用磁芯材料も見直されＳ９
グレードよりも更に低鉄損で磁束密度が改善されたより
高級品の要求が高まつている。
あり、大型回転機用磁芯材料等に使用されている。無方
向性電磁鋼板の高級品は、鉄損は低いが磁束密度が劣る
。この為電機メーカーでは大型回転機用磁芯材料に必ず
しも十分に使用せず高価な磁束密度の高い方向性珪素鋼
板を使う所もある。最近の省エネ指向及びコスト節減の
動向から、これら大型回転機用磁芯材料も見直されＳ９
グレードよりも更に低鉄損で磁束密度が改善されたより
高級品の要求が高まつている。
鉄損を下げるにはＳ１やＡｌを増すこと、製品の結晶粒
を大きくすることであるが、反面、Ｓｉ，Ａｌの増加や
例えば仕上焼鈍温度を高め結晶粒を大きくすることは、
いずれも磁束密度を低下させる。ところで、Ｓ８，Ｓ７
級の高級な無方向性電磁鋼板を製造するため、幾つかの
提案がなされている。
を大きくすることであるが、反面、Ｓｉ，Ａｌの増加や
例えば仕上焼鈍温度を高め結晶粒を大きくすることは、
いずれも磁束密度を低下させる。ところで、Ｓ８，Ｓ７
級の高級な無方向性電磁鋼板を製造するため、幾つかの
提案がなされている。
例えば、特開昭５３−６６８１６号公報記載の方法があ
る。これは熱間圧延後、中間焼鈍をはさんで２回の冷間
圧延を行なう、いわゆる２回冷間圧延法において、Ｓを
０．００５０１）以下、Ｏを０．００２５％以下と微量
に制限して微細介在物の生成を抑えて粒成長を阻害しな
いようにする一方、中間焼鈍を比較的長い時間、即ち９
００〜１０５０℃で２〜１５分間行つて平均粒径が０．
０７ｍＴＬ以上の大きな結晶粒とし、該結晶粒を大きく
した中間板厚材を冷間圧延後、最終仕上焼鈍を９３０〜
１０５０℃で２〜１５分間と十分時間をかけて行ない磁
束密度に好ましい結晶方位を形成させ磁気特性の改善を
図つたものである。しかし、これでは中間焼鈍、最終仕
上焼鈍とも比較的長い時間（２〜１５分間）を要するの
で、焼鈍雰囲気により鋼板は内部酸化する機会が増え、
磁気特性の劣化をきたす恐れがある。
る。これは熱間圧延後、中間焼鈍をはさんで２回の冷間
圧延を行なう、いわゆる２回冷間圧延法において、Ｓを
０．００５０１）以下、Ｏを０．００２５％以下と微量
に制限して微細介在物の生成を抑えて粒成長を阻害しな
いようにする一方、中間焼鈍を比較的長い時間、即ち９
００〜１０５０℃で２〜１５分間行つて平均粒径が０．
０７ｍＴＬ以上の大きな結晶粒とし、該結晶粒を大きく
した中間板厚材を冷間圧延後、最終仕上焼鈍を９３０〜
１０５０℃で２〜１５分間と十分時間をかけて行ない磁
束密度に好ましい結晶方位を形成させ磁気特性の改善を
図つたものである。しかし、これでは中間焼鈍、最終仕
上焼鈍とも比較的長い時間（２〜１５分間）を要するの
で、焼鈍雰囲気により鋼板は内部酸化する機会が増え、
磁気特性の劣化をきたす恐れがある。
ことに最終仕上焼鈍のさいには内部酸化が生じやすいの
でなおさらである。また中間焼鈍した後の中間板厚材の
結晶粒の大きさを、製造操業管理の要素とすることは、
前記結晶粒の大きさが、製造操業時に直ちに判明しない
ので、安定した磁気特性の製品を得るうえで問題があり
、さらにスピーデイな製造が出来難い。他に特開昭５５
−９７４２６号公報記載の方法がある。
でなおさらである。また中間焼鈍した後の中間板厚材の
結晶粒の大きさを、製造操業管理の要素とすることは、
前記結晶粒の大きさが、製造操業時に直ちに判明しない
ので、安定した磁気特性の製品を得るうえで問題があり
、さらにスピーデイな製造が出来難い。他に特開昭５５
−９７４２６号公報記載の方法がある。
これは１回冷間圧延法による製造法に係わり、Ｓを０．
００５％以下、Ｎを０．００４％以下に規制して、微細
な介在物や析出物の生成を抑制し磁気特性の改善を図る
とともに、熱延板焼鈍を非脱炭性雰囲気で、仕上焼鈍を
非酸化性雰囲気あるいはアルカリ金属塩溶液を鋼板に塗
布し脱炭雰囲気で９５０〜１１００℃にて１〜５分間行
ない、内部酸化を防ぎ磁気特性の改善を図つている。し
かし、係る手段を行つてもＳ７，Ｓ８級の高級な無方向
性電磁鋼板を安定して製造することは難しく、Ｓ７，Ｓ
８級品を安定して製造するに至つていないのが現状であ
る。本願発明者達はＳ７，Ｓ８級の高級な無方向性電磁
鋼板を安価にして、かつ安定して製造すべく種々の検討
を行つた。
００５％以下、Ｎを０．００４％以下に規制して、微細
な介在物や析出物の生成を抑制し磁気特性の改善を図る
とともに、熱延板焼鈍を非脱炭性雰囲気で、仕上焼鈍を
非酸化性雰囲気あるいはアルカリ金属塩溶液を鋼板に塗
布し脱炭雰囲気で９５０〜１１００℃にて１〜５分間行
ない、内部酸化を防ぎ磁気特性の改善を図つている。し
かし、係る手段を行つてもＳ７，Ｓ８級の高級な無方向
性電磁鋼板を安定して製造することは難しく、Ｓ７，Ｓ
８級品を安定して製造するに至つていないのが現状であ
る。本願発明者達はＳ７，Ｓ８級の高級な無方向性電磁
鋼板を安価にして、かつ安定して製造すべく種々の検討
を行つた。
その結果、Ｓｉが２．５％以上でＡｌを１．０％以上含
む高Ａｌ電磁鋼を、仕上焼鈍前の冷間圧延率を高くし、
仕上焼鈍を１０５０℃以上の高温で３秒以上６０秒未満
の超短時間とすると、磁束密度Ｂ５Ｏが１．６７テラス
以上、鉄損Ｗ，５／５０が２．７０Ｗ／Ｋｇ以下（０．
５０ｍ１Ｌ厚）Ｗｌ５／５０が２．２０Ｗ／Ｋｇ以下（
０．３５ｍｍ厚）で高磁場磁気特性の優れたＳ７，Ｓ８
級の無方向性電磁鋼板が製造されることを見出した。本
発明の要旨は、Ｃ：０．００５９）以下、Ｓｉ：２．５
％以上、Ａｌ：１．０％以上、Ｓｉ＋Ａ２：３．５〜５
．０％、Ｓ：０．００５％以下、Ｎ：０．００４０（ｆ
ｌ）以下を含む無方向性電磁鋼スラブを、熱間圧延し、
次いで熱延板焼鈍して１回の冷間圧延、あるいは中間焼
鈍をはさんで２回以上の冷間圧延により最終板厚とし、
仕上焼鈍を行なう無方向性電磁鋼板の製造法において、
仕上焼鈍前の冷間圧延を圧下率５５〜８７％とし、仕上
焼鈍を１０５０℃以上の温度で３秒以上６０秒未満保持
することを特徴とする磁気特性の優れた無方向性電磁鋼
板の製造法にある。
む高Ａｌ電磁鋼を、仕上焼鈍前の冷間圧延率を高くし、
仕上焼鈍を１０５０℃以上の高温で３秒以上６０秒未満
の超短時間とすると、磁束密度Ｂ５Ｏが１．６７テラス
以上、鉄損Ｗ，５／５０が２．７０Ｗ／Ｋｇ以下（０．
５０ｍ１Ｌ厚）Ｗｌ５／５０が２．２０Ｗ／Ｋｇ以下（
０．３５ｍｍ厚）で高磁場磁気特性の優れたＳ７，Ｓ８
級の無方向性電磁鋼板が製造されることを見出した。本
発明の要旨は、Ｃ：０．００５９）以下、Ｓｉ：２．５
％以上、Ａｌ：１．０％以上、Ｓｉ＋Ａ２：３．５〜５
．０％、Ｓ：０．００５％以下、Ｎ：０．００４０（ｆ
ｌ）以下を含む無方向性電磁鋼スラブを、熱間圧延し、
次いで熱延板焼鈍して１回の冷間圧延、あるいは中間焼
鈍をはさんで２回以上の冷間圧延により最終板厚とし、
仕上焼鈍を行なう無方向性電磁鋼板の製造法において、
仕上焼鈍前の冷間圧延を圧下率５５〜８７％とし、仕上
焼鈍を１０５０℃以上の温度で３秒以上６０秒未満保持
することを特徴とする磁気特性の優れた無方向性電磁鋼
板の製造法にある。
また、仕上焼鈍において、４００℃から８００℃まで平
均昇温速度１『Ｑ／Ｓｅｃ以上で昇温することを特徴と
する。
均昇温速度１『Ｑ／Ｓｅｃ以上で昇温することを特徴と
する。
さらに仕上焼鈍において、１０５０℃以上の温度で３秒
以上６０秒未満保持する前に、８５０〜１０００以Ｃで
３０〜１２０秒の均熱を介挿し短時間階段均熱とするこ
とを特徴とする。
以上６０秒未満保持する前に、８５０〜１０００以Ｃで
３０〜１２０秒の均熱を介挿し短時間階段均熱とするこ
とを特徴とする。
次に本発明を詳細に説明する。
まず鋼スラブの成分組成について述べる。
Ｃは磁気特性を劣化させる成分で、製品に０．００６％
以上存在していると炭化物が析出し鉄損を増やし、磁束
密度を低下するので、０．００５％以下とする。磁気特
性を高めるうえで好ましくは０．００３％以下である。
従来は焼鈍工程で脱炭してＣを低減しているが、脱炭焼
鈍時にＳｉやＡｌの含有量の多い鋼は内部酸化しやすく
、磁気特性を劣化するので、高級な無方向性電磁鋼板を
目的とする本発明は溶製段階にて脱炭しスラブでのＣ含
有量を０．００５％以下としている。Ｓｉは鋼の電気抵
抗を高めて、うず電流損を下げ、鉄損を低減させるので
、２．５％以上含有させる。
以上存在していると炭化物が析出し鉄損を増やし、磁束
密度を低下するので、０．００５％以下とする。磁気特
性を高めるうえで好ましくは０．００３％以下である。
従来は焼鈍工程で脱炭してＣを低減しているが、脱炭焼
鈍時にＳｉやＡｌの含有量の多い鋼は内部酸化しやすく
、磁気特性を劣化するので、高級な無方向性電磁鋼板を
目的とする本発明は溶製段階にて脱炭しスラブでのＣ含
有量を０．００５％以下としている。Ｓｉは鋼の電気抵
抗を高めて、うず電流損を下げ、鉄損を低減させるので
、２．５％以上含有させる。
一方その含有量が多くなると冷延性が悪くなるので後記
するＡｌとの和Ｓｌ＋Ａｌで５．０％以下とする。また
Ｓｉ＋Ａｌの下限は鉄損を確保するために３．５％であ
る。Ａｌは前記Ｓｌと同様に鉄損を低減させるとともに
、鋼中に含まれるＮを無害な形に固定し磁気特性を改善
する成分であり、本発明者達はＡｌ含 １有量を多くし
た場合、仕上焼鈍前の冷間圧延率を高くし、仕上焼鈍を
１０５『Ｃ以上の高温で３秒＊この結果から明らかなよ
うに、Ａｌ含有量１．２％のサンプルＡはＡｌ含有量０
．６５％のサンプルＢより鉄損ＷｌＯ／５０，Ｗ１５／
５０、磁束密度Ｂ５Ｏとも優れている。
するＡｌとの和Ｓｌ＋Ａｌで５．０％以下とする。また
Ｓｉ＋Ａｌの下限は鉄損を確保するために３．５％であ
る。Ａｌは前記Ｓｌと同様に鉄損を低減させるとともに
、鋼中に含まれるＮを無害な形に固定し磁気特性を改善
する成分であり、本発明者達はＡｌ含 １有量を多くし
た場合、仕上焼鈍前の冷間圧延率を高くし、仕上焼鈍を
１０５『Ｃ以上の高温で３秒＊この結果から明らかなよ
うに、Ａｌ含有量１．２％のサンプルＡはＡｌ含有量０
．６５％のサンプルＢより鉄損ＷｌＯ／５０，Ｗ１５／
５０、磁束密度Ｂ５Ｏとも優れている。
更にサンプルＡはスラブ加熱温度１００℃の差に対して
磁気特性の変化が少いことが判る。即ち、ＳｉとＡｌの
含有量の和が同じであつても、Ａｌ含有量を１．０％以
上と多くした方：（以上６０秒未満の短時間均熱すると
、鋼板の結晶粒を安定して大きくすることができ、鉄損
が低く、かつ磁束密度が優れることを見出した。この作
用を奏するためにはＡｌを１．０％以上含有させる必要
がある。また仕上焼鈍での昇温速度を１０゜０ろ１以上
に速めたほうが前記Ａｌの作用が強まる。次にＡｌを１
．０％以上含有させた場合の作用効果について１実験例
を参照して述べる。第１表に示すように、ＳｉとＡｌの
含有量の和はほぼ同じ（約３．９％）で、Ａｌ含有量が
１．２０％のサンプルＡと、０．６５％のサンプルＢを
供試材とし、第２表に示す製造工程により製造した。
磁気特性の変化が少いことが判る。即ち、ＳｉとＡｌの
含有量の和が同じであつても、Ａｌ含有量を１．０％以
上と多くした方：（以上６０秒未満の短時間均熱すると
、鋼板の結晶粒を安定して大きくすることができ、鉄損
が低く、かつ磁束密度が優れることを見出した。この作
用を奏するためにはＡｌを１．０％以上含有させる必要
がある。また仕上焼鈍での昇温速度を１０゜０ろ１以上
に速めたほうが前記Ａｌの作用が強まる。次にＡｌを１
．０％以上含有させた場合の作用効果について１実験例
を参照して述べる。第１表に示すように、ＳｉとＡｌの
含有量の和はほぼ同じ（約３．９％）で、Ａｌ含有量が
１．２０％のサンプルＡと、０．６５％のサンプルＢを
供試材とし、第２表に示す製造工程により製造した。
が磁気特性は優れかつ安定している。またＡ２が１．０
％以上含有されていると、トランプエレメントとして鋼
中に含まれＴｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｖ等の磁気特性に及ぼす
有害性が防がれる作用もある。
％以上含有されていると、トランプエレメントとして鋼
中に含まれＴｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｖ等の磁気特性に及ぼす
有害性が防がれる作用もある。
Ｓは微細な硫化物を形成して鉄損を劣化させるので上限
０．００５％とし、好ましくは０．００３％以下とする
。
０．００５％とし、好ましくは０．００３％以下とする
。
Ｎは磁気特性を劣化させるので０．００４０％以下とす
る。
る。
好ましくは≦０．００２５％である。Ｍｎは本発明では
規制する成分でないが、０．１％より少いと熱間力旺性
が劣化し、１．０％より多いと磁性が劣化するので０．
１〜１．０％の範囲が良い。本発明の出発素材は前記成
分の範囲内にあるものであればよく、その溶製法、造塊
法には何ら制限がなく、常法により製造しうる。
規制する成分でないが、０．１％より少いと熱間力旺性
が劣化し、１．０％より多いと磁性が劣化するので０．
１〜１．０％の範囲が良い。本発明の出発素材は前記成
分の範囲内にあるものであればよく、その溶製法、造塊
法には何ら制限がなく、常法により製造しうる。
スラブとして １は造塊・分塊圧延工程或は連続鋳造工
程により製造されたスラブまたは連鋳スラブを圧延して
製造したスラブを使用することが出来る。次に本発明に
おける製造方法について述べる。
程により製造されたスラブまたは連鋳スラブを圧延して
製造したスラブを使用することが出来る。次に本発明に
おける製造方法について述べる。
スラブは１０５０〜１２５０℃の温度範囲に加 １熱さ
れた後、例えば１．５〜３．０ｍｍ板厚に熱間圧延され
る。熱間圧延した後は、熱延板焼鈍を行ない１回の冷間
圧延を施して最終板厚とし、仕上焼鈍を施すか（これを
工程１という）、あるいは中間焼鈍をはさんで２回の冷
間圧延を行なつて最終板 乏厚とし仕上焼鈍を施す（こ
れを工程２と云う）。前記工程１を採用するか、もしく
は工程２を採用するかは適宜に決められるが、熱延板の
板厚が薄いとき例えば２ｍｍ以下のときは工程１を採用
し、板厚が厚いときには工程２を採用するとよい。次に
冷間圧延の圧下率について述べる。工程２における第１
回目冷延の圧下率は特に規制しないが、工程１及び工程
２において、Ａｌが１．０％以上と多く含まれ、Ｓｉ＋
Ａｌで３．５％以上、特に４．０％以上含有される場合
は、仕上焼鈍の条件と仕上焼鈍前の冷延圧下率との組合
せにより磁気特性が向上するが、この効果を奏するには
最終冷延圧下率は５５〜８７％である。圧下率が５５％
未満及び８７％超ではＳｉ＋Ａｌが３．６％以上の場合
、磁気特ｌの良いものは得られない。又、８７％を超え
ると冷延前の板厚が厚くなり耳ワレ、破断をひきおこす
ので圧下率の上限は８７％とした。最終冷延圧下率と仕
上焼鈍温度との組合せと磁気特性との関係を実施例によ
つて以下に説明する。Ｃ≦０．００５％，Ｍｎ；０．２
０〜０．２５％，Ｓ≦０．００５％，Ｎ；０．００２０
〜０．００２５％，Ｓｉ；２．５１〜３．５６％，Ａｌ
；１．０２〜１．９７％，Ｓｉ＋Ａｌ；３．５３〜４．
８６％を含有する熱延板１９種を次の第４表の条件で処
理した。簡易磁気測定機（ＳＳＴ）により磁気特性（Ｗ
ｌＯ／５０，Ｗ１５／５０，Ｂ５０）を測定し、Ｓｉ＋
Ｍ含有量との関係を調査した。
れた後、例えば１．５〜３．０ｍｍ板厚に熱間圧延され
る。熱間圧延した後は、熱延板焼鈍を行ない１回の冷間
圧延を施して最終板厚とし、仕上焼鈍を施すか（これを
工程１という）、あるいは中間焼鈍をはさんで２回の冷
間圧延を行なつて最終板 乏厚とし仕上焼鈍を施す（こ
れを工程２と云う）。前記工程１を採用するか、もしく
は工程２を採用するかは適宜に決められるが、熱延板の
板厚が薄いとき例えば２ｍｍ以下のときは工程１を採用
し、板厚が厚いときには工程２を採用するとよい。次に
冷間圧延の圧下率について述べる。工程２における第１
回目冷延の圧下率は特に規制しないが、工程１及び工程
２において、Ａｌが１．０％以上と多く含まれ、Ｓｉ＋
Ａｌで３．５％以上、特に４．０％以上含有される場合
は、仕上焼鈍の条件と仕上焼鈍前の冷延圧下率との組合
せにより磁気特性が向上するが、この効果を奏するには
最終冷延圧下率は５５〜８７％である。圧下率が５５％
未満及び８７％超ではＳｉ＋Ａｌが３．６％以上の場合
、磁気特ｌの良いものは得られない。又、８７％を超え
ると冷延前の板厚が厚くなり耳ワレ、破断をひきおこす
ので圧下率の上限は８７％とした。最終冷延圧下率と仕
上焼鈍温度との組合せと磁気特性との関係を実施例によ
つて以下に説明する。Ｃ≦０．００５％，Ｍｎ；０．２
０〜０．２５％，Ｓ≦０．００５％，Ｎ；０．００２０
〜０．００２５％，Ｓｉ；２．５１〜３．５６％，Ａｌ
；１．０２〜１．９７％，Ｓｉ＋Ａｌ；３．５３〜４．
８６％を含有する熱延板１９種を次の第４表の条件で処
理した。簡易磁気測定機（ＳＳＴ）により磁気特性（Ｗ
ｌＯ／５０，Ｗ１５／５０，Ｂ５０）を測定し、Ｓｉ＋
Ｍ含有量との関係を調査した。
（Ｓｉ＋ＸＯｌ％変動当りの磁気特性の変化率を第５表
に示す。即ち、最終冷延圧下率が高く、仕上焼鈍が高温
短時間である条件４が（Ｓｉ＋Ａｌ）含有量の高い場合
の処理条件として優れていることが判る。特に高磁場の
鉄損Ｗｌ５／５０の向上率が大きいのが特徴である。仕
上焼鈍は高温で短時間焼鈍が良く、１０５０℃以上の温
度に３秒以上６０秒未満均熱する。
に示す。即ち、最終冷延圧下率が高く、仕上焼鈍が高温
短時間である条件４が（Ｓｉ＋Ａｌ）含有量の高い場合
の処理条件として優れていることが判る。特に高磁場の
鉄損Ｗｌ５／５０の向上率が大きいのが特徴である。仕
上焼鈍は高温で短時間焼鈍が良く、１０５０℃以上の温
度に３秒以上６０秒未満均熱する。
このように温度と均熱時間を規定するのは、１０５０℃
以下の温度では鉄損の低下が少なく、また均熱時間が３
秒未満では同様に鉄損の低下が少なく、６０秒以上とな
ると内部酸化が生じることがあり、鉄損が高くなり磁束
密度も劣化するからである。好ましい均熱時間は３秒以
上４０秒以下である。また好ましい温度は１０５０〜１
１００℃である。磁束密度を確保するためには加熱速度
を早くするとよく４００℃から８００℃迄の平均昇温速
度は１『Ｃ／Ｓｅｃ以上、好ましくは３０℃／Ｓｅｃ以
上のときよい結果が得られる。また仕上焼鈍において、
１０５０℃以上の温度で３秒以上６０秒未満均熱する前
に８５０〜１０００゜Ｃで３０〜１２０秒の均熱を介挿
し、短時間階段均熱としてもすぐれた磁気特性が得られ
る。
以下の温度では鉄損の低下が少なく、また均熱時間が３
秒未満では同様に鉄損の低下が少なく、６０秒以上とな
ると内部酸化が生じることがあり、鉄損が高くなり磁束
密度も劣化するからである。好ましい均熱時間は３秒以
上４０秒以下である。また好ましい温度は１０５０〜１
１００℃である。磁束密度を確保するためには加熱速度
を早くするとよく４００℃から８００℃迄の平均昇温速
度は１『Ｃ／Ｓｅｃ以上、好ましくは３０℃／Ｓｅｃ以
上のときよい結果が得られる。また仕上焼鈍において、
１０５０℃以上の温度で３秒以上６０秒未満均熱する前
に８５０〜１０００゜Ｃで３０〜１２０秒の均熱を介挿
し、短時間階段均熱としてもすぐれた磁気特性が得られ
る。
焼鈍炉の雰囲気も磁気特性、特に高磁場特性を良くする
上で重要であり、とくにＳｉ＋Ａｌ含有量が高い場合は
雰囲気中の水蒸気と水素の分圧比ＰＨ２Ｏ／ＰＨ２：０
．１〜０．４程度の弱酸化性の脱炭雰囲気でもＳｉ，Ａ
ｌが選択酸化をうけて内部酸化層が増大するという問題
もあるので、本発明ではあらかじめ溶鋼段階で脱炭処理
を充分に行い、Ｃ≦０．００５％、好ましくは≦０．０
０３０１）として焼鈍段階では意識的な脱炭処理はしな
い。従つて焼鈍雰囲気は露点が例えばＯ℃以下のＤｒｙ
Ｎ２ガス、ＤｒｙＮ２７Ｏ％＋Ｈ２３Ｏ％等の非脱炭性
雰囲気とする。ことに仕上焼鈍時は２０％程度以上の水
素を混入した方が良い結果が得られる。実施例 １転炉
で溶製し、ＤＨ脱ガス装置を用いて脱ガス処理を施して
脱炭後、合金の添加を行い、その後連続鋳造でスラブを
得た。
上で重要であり、とくにＳｉ＋Ａｌ含有量が高い場合は
雰囲気中の水蒸気と水素の分圧比ＰＨ２Ｏ／ＰＨ２：０
．１〜０．４程度の弱酸化性の脱炭雰囲気でもＳｉ，Ａ
ｌが選択酸化をうけて内部酸化層が増大するという問題
もあるので、本発明ではあらかじめ溶鋼段階で脱炭処理
を充分に行い、Ｃ≦０．００５％、好ましくは≦０．０
０３０１）として焼鈍段階では意識的な脱炭処理はしな
い。従つて焼鈍雰囲気は露点が例えばＯ℃以下のＤｒｙ
Ｎ２ガス、ＤｒｙＮ２７Ｏ％＋Ｈ２３Ｏ％等の非脱炭性
雰囲気とする。ことに仕上焼鈍時は２０％程度以上の水
素を混入した方が良い結果が得られる。実施例 １転炉
で溶製し、ＤＨ脱ガス装置を用いて脱ガス処理を施して
脱炭後、合金の添加を行い、その後連続鋳造でスラブを
得た。
この鋼スラブの成分は、ＣＯ．ＯＯ２６％，Ｓｉ３．Ｏ
２％，Ａｊｌ．３ｌ％，ＳＯ．ＯＯ２ＯＯｌ），ＮＯ．
ＯＯｌ８％，ＭｎＯ．２ｌ％、残部鉄及び不可避不純物
であつた。上記成分の鋼スラブを１１５０℃に加熱後、
厚さ１．８ｍｍの熱延板とし、ドライＮ２雰囲気中９８
０℃×１２０秒間焼鈍後、酸洗し冷間圧延にて板厚０．
５ｍｍ１こ圧延した。
２％，Ａｊｌ．３ｌ％，ＳＯ．ＯＯ２ＯＯｌ），ＮＯ．
ＯＯｌ８％，ＭｎＯ．２ｌ％、残部鉄及び不可避不純物
であつた。上記成分の鋼スラブを１１５０℃に加熱後、
厚さ１．８ｍｍの熱延板とし、ドライＮ２雰囲気中９８
０℃×１２０秒間焼鈍後、酸洗し冷間圧延にて板厚０．
５ｍｍ１こ圧延した。
この板をドライＮ２７Ｏ％＋Ｈ２３Ｏ％の雰囲気で９５
０℃×９０秒間或は１０７５℃×１０秒間の仕上焼鈍し
た。４００℃から８００×Ｃ迄の昇温速度は夫々１８℃
／，Ｅｃ及び３３℃Ｚｅｃであつた。
０℃×９０秒間或は１０７５℃×１０秒間の仕上焼鈍し
た。４００℃から８００×Ｃ迄の昇温速度は夫々１８℃
／，Ｅｃ及び３３℃Ｚｅｃであつた。
この時の磁気特性は次の第６表の通りであり、１０７５
Ｘ１０秒処理によりＢ５Ｏの高いＳ７相当品が得られた
。実施例 ２ 転炉で溶製しＤＨ脱ガス装置にて真空処理を施し、脱炭
と合金添加を行い成分調整した２種の溶鋼を夫々連続鋳
造によりスラブとした。
Ｘ１０秒処理によりＢ５Ｏの高いＳ７相当品が得られた
。実施例 ２ 転炉で溶製しＤＨ脱ガス装置にて真空処理を施し、脱炭
と合金添加を行い成分調整した２種の溶鋼を夫々連続鋳
造によりスラブとした。
このスラブの成分組成は次の第７表の通りである。これ
らスラブを１１５０℃に加熱後、熱間圧延して厚さ２．
５ｍ７７！の熱延板とし、酸洗し、冷間圧延で板厚を夫
々０．７Ｕ７７！と１．２ｍｍの２種類の冷延板を得、
これらをドライＮ２雰囲気中で９５０℃×１２０秒中間
焼鈍後、いずれも０．３５ｍｍの最終板厚迄冷間圧延を
行つた。
らスラブを１１５０℃に加熱後、熱間圧延して厚さ２．
５ｍ７７！の熱延板とし、酸洗し、冷間圧延で板厚を夫
々０．７Ｕ７７！と１．２ｍｍの２種類の冷延板を得、
これらをドライＮ２雰囲気中で９５０℃×１２０秒中間
焼鈍後、いずれも０．３５ｍｍの最終板厚迄冷間圧延を
行つた。
仕上焼鈍は４００〜８００℃の昇温速度３３℃／，Ｅｃ
，ｌＯ７５℃×１０秒間にて夫々について行つた。焼鈍
の雰囲気はＮ２７Ｏ％＋Ｈ２３Ｏ（ｆｌ）ドライ雰囲気
であり、仕上焼鈍後の磁気特性は次の第８表の通りであ
る。これより本発明により製造されたサンプル１で１製
造条件Ｅのものは他にくらべ高磁場の鉄損Ｗｌ５／５０
、低磁場の鉄損ＷｌＯ／５０ともすぐれていることがわ
かる。
，ｌＯ７５℃×１０秒間にて夫々について行つた。焼鈍
の雰囲気はＮ２７Ｏ％＋Ｈ２３Ｏ（ｆｌ）ドライ雰囲気
であり、仕上焼鈍後の磁気特性は次の第８表の通りであ
る。これより本発明により製造されたサンプル１で１製
造条件Ｅのものは他にくらべ高磁場の鉄損Ｗｌ５／５０
、低磁場の鉄損ＷｌＯ／５０ともすぐれていることがわ
かる。
実施例 ３
転炉で溶製しＤＨ脱ガス装置にて真空処理を施 ２し脱
炭と合金添加を行い、成分調整した溶鋼を連続鋳造でス
ラブとなした。
炭と合金添加を行い、成分調整した溶鋼を連続鋳造でス
ラブとなした。
このスラブの成分はＣＯ．ＯＯ２８％，Ｓｌ２．７５％
，ＭｎＯ．２２Ｏｌ），ＳＯ．ＯＯ２Ｏｌ），Ａｌｌ．
２２（ｆｌ）、残り鉄及び不可避不純物である。このス
ラブを１２００℃の温度に加熱し、熱間圧延により１．
８ｍｍ厚みの熱延板を得た。
，ＭｎＯ．２２Ｏｌ），ＳＯ．ＯＯ２Ｏｌ），Ａｌｌ．
２２（ｆｌ）、残り鉄及び不可避不純物である。このス
ラブを１２００℃の温度に加熱し、熱間圧延により１．
８ｍｍ厚みの熱延板を得た。
ドライＮ２雰囲気で９８０℃×１２０秒間の熱延板焼鈍
後、冷間圧延により０．３５ｍ１Ｌの冷延板とし、ドラ
イＮ２７Ｏ％、Ｈ２３Ｏ％雰囲気で次の第９表に示す３
つの条件で仕上焼鈍を行つた。（条件Ｇは２段階均熱法
）仕上焼鈍後の磁気特性は次の第１０表のとおりである
。
後、冷間圧延により０．３５ｍ１Ｌの冷延板とし、ドラ
イＮ２７Ｏ％、Ｈ２３Ｏ％雰囲気で次の第９表に示す３
つの条件で仕上焼鈍を行つた。（条件Ｇは２段階均熱法
）仕上焼鈍後の磁気特性は次の第１０表のとおりである
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：２．５％以上、Ａｌ
：１．０％以上、Ｓｉ＋Ａｌ：３．５〜５．０％、Ｓ：
０．００５％以下、Ｎ：０．００４０％以下を含む無方
向性電磁鋼スラブを、熱間圧延し次いで熱延板焼鈍して
１回の冷間圧延により最終板厚とし、仕上焼鈍を行なう
無方向性電磁鋼板の製造法において、仕上焼鈍前の冷間
圧延を圧下率５５〜８７％とし、仕上焼鈍を１０５０℃
以上の温度で３秒以上６０秒未満均熱することを特徴と
する磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法。 ２ 仕上焼鈍は４００℃から８００℃まで平均昇温速度
１０℃／ｓｅｃ以上で昇温する特許請求の範囲第１項記
載の方法。 ３ 仕上焼鈍は１０５０℃以上の温度で３秒以上６０秒
未満均熱する前に、８５０〜１０００℃で３０〜１２０
秒の均熱を介挿し短時間階段均熱とする特許請求の範囲
第１項又は第２項記載の方法。 ４ 仕上焼鈍は非脱炭性雰囲気とする特許請求の範囲第
１項、第２項又は第３項記載の方法。 ５ Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：２．５％以上、Ａｌ
：１．０％以上、Ｓｉ＋Ａｌ：３．５〜５．０％、Ｓ：
０．００５％以下、Ｎ：０．００４０％以下を含む無方
向性電磁鋼スラブを熱間圧延し、次いで中間焼鈍をはさ
んで２回以上の冷間圧延により最終板厚とし、仕上焼鈍
を行なう無方向性電磁鋼板の製造法において、仕上焼鈍
前の冷間圧延を圧下率５５〜８７％とし、仕上焼鈍を１
０５０℃以上の温度で３秒以上６０秒未満均熱すること
を特徴とする磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造
法。 ６ 仕上焼鈍は４００℃から８００℃まで平均昇温速度
１０℃／ｓｅｃ以上で昇温する特許請求の範囲第５項記
載の方法。 ７ 仕上焼鈍は１０５０℃以上の温度で３秒以上６０秒
未満均熱する前に、８５０〜１０００℃で３０〜１２０
秒の均熱を介挿し、短時間階段均熱とする特許請求の範
囲第５項又は第６項記載の方法。 ８ 仕上焼鈍は非脱炭性雰囲気とする特許請求の範囲第
５項、第６項又は第７項記載の方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56122731A JPS598049B2 (ja) | 1981-08-05 | 1981-08-05 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 |
| US06/486,949 US4560423A (en) | 1981-08-05 | 1981-08-28 | Process for producing a non-oriented electromagnetic steel sheet having excellent magnetic properties |
| PCT/JP1981/000202 WO1983000506A1 (fr) | 1981-08-05 | 1981-08-28 | Procede de fabrication de plaque d'acier electromagnetique isotrope possedant d'excellentes caracteristiques magnetiques |
| EP81902728A EP0084569B1 (en) | 1981-08-05 | 1981-08-28 | Process for manufacturing isotropic electromagnetic steel plate having excellent magnetic characteristics |
| DE8181902728T DE3172998D1 (en) | 1981-08-05 | 1981-08-28 | Process for manufacturing isotropic electromagnetic steel plate having excellent magnetic characteristics |
| IT22742/82A IT1152328B (it) | 1981-08-05 | 1982-08-05 | Procedimento per produrre una lamiera di acciaio elettromagnetico non orientato avente eccellenti proprieta' magnetiche |
| BE0/208759A BE894040A (fr) | 1981-08-05 | 1982-08-05 | Toles en acier electromagnetique et leur fabrication |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56122731A JPS598049B2 (ja) | 1981-08-05 | 1981-08-05 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5823410A JPS5823410A (ja) | 1983-02-12 |
| JPS598049B2 true JPS598049B2 (ja) | 1984-02-22 |
Family
ID=14843183
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56122731A Expired JPS598049B2 (ja) | 1981-08-05 | 1981-08-05 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4560423A (ja) |
| EP (1) | EP0084569B1 (ja) |
| JP (1) | JPS598049B2 (ja) |
| BE (1) | BE894040A (ja) |
| IT (1) | IT1152328B (ja) |
| WO (1) | WO1983000506A1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59134740U (ja) * | 1983-02-23 | 1984-09-08 | 三国工業株式会社 | 燃焼制御の安全回路 |
| JPS61213419A (ja) * | 1985-03-19 | 1986-09-22 | Hanshin Electric Co Ltd | 燃焼制御装置用安全回路 |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0611312B2 (ja) * | 1984-11-09 | 1994-02-16 | 株式会社アドバンス | 経皮インプラント体 |
| JPS63152642A (ja) * | 1986-07-03 | 1988-06-25 | Ain Eng Kk | フイルム |
| JP2562624B2 (ja) * | 1986-11-07 | 1996-12-11 | 昭和電工株式会社 | 水溶性マイクロカプセルおよび液体洗剤組成物 |
| JPH01225723A (ja) * | 1988-03-04 | 1989-09-08 | Nkk Corp | 磁気特性の優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 |
| JPH01225725A (ja) * | 1988-03-07 | 1989-09-08 | Nkk Corp | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP4507316B2 (ja) * | 1999-11-26 | 2010-07-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Ｄｃブラシレスモーター |
| JP2006501361A (ja) * | 2002-05-08 | 2006-01-12 | エイケイ・プロパティーズ・インコーポレイテッド | 無方向性電磁鋼ストリップの連続鋳造方法 |
| US20050000596A1 (en) * | 2003-05-14 | 2005-01-06 | Ak Properties Inc. | Method for production of non-oriented electrical steel strip |
| CN103290190A (zh) | 2012-03-02 | 2013-09-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 无取向硅钢及其制造方法 |
| CN104328342B (zh) * | 2014-10-16 | 2016-09-07 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种变频高效压缩机用无取向硅钢及生产方法 |
| WO2016136095A1 (ja) | 2015-02-24 | 2016-09-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| PL3770294T3 (pl) | 2018-03-23 | 2024-02-19 | Nippon Steel Corporation | Blacha cienka z niezorientowanej stali elektrotechnicznej |
| KR20230095256A (ko) * | 2021-12-22 | 2023-06-29 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1039016A (fr) * | 1951-06-25 | 1953-10-05 | Armco Int Corp | Perfectionnements au procédé de traitement des aciers électriques au silicium |
| GB877654A (en) * | 1959-05-25 | 1961-09-20 | Armco Int Corp | Non-directional oriented silicon-iron |
| BE628759A (ja) * | 1962-02-23 | |||
| US3948691A (en) * | 1970-09-26 | 1976-04-06 | Nippon Steel Corporation | Method for manufacturing cold rolled, non-directional electrical steel sheets and strips having a high magnetic flux density |
| US3935038A (en) * | 1971-10-28 | 1976-01-27 | Nippon Steel Corporation | Method for manufacturing non-oriented electrical steel sheet and strip having no ridging |
| JPS51151215A (en) * | 1975-06-21 | 1976-12-25 | Kawasaki Steel Corp | Process for manufacturing non-oriented silicon steel plate with low co re loss and high magnetic flux density |
| JPS5366816A (en) * | 1976-11-26 | 1978-06-14 | Kawasaki Steel Co | Method of making nondirectional silicon steel shee having high magnetic flux and low iron loss |
| JPS5468717A (en) * | 1977-11-11 | 1979-06-02 | Kawasaki Steel Co | Production of unidirectional silicon steel plate with excellent electromagnetic property |
| JPS5834531B2 (ja) * | 1979-01-17 | 1983-07-27 | 新日本製鐵株式会社 | 磁気特性の優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 |
-
1981
- 1981-08-05 JP JP56122731A patent/JPS598049B2/ja not_active Expired
- 1981-08-28 WO PCT/JP1981/000202 patent/WO1983000506A1/ja not_active Ceased
- 1981-08-28 EP EP81902728A patent/EP0084569B1/en not_active Expired
- 1981-08-28 US US06/486,949 patent/US4560423A/en not_active Expired - Lifetime
-
1982
- 1982-08-05 BE BE0/208759A patent/BE894040A/fr not_active IP Right Cessation
- 1982-08-05 IT IT22742/82A patent/IT1152328B/it active
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59134740U (ja) * | 1983-02-23 | 1984-09-08 | 三国工業株式会社 | 燃焼制御の安全回路 |
| JPS61213419A (ja) * | 1985-03-19 | 1986-09-22 | Hanshin Electric Co Ltd | 燃焼制御装置用安全回路 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IT1152328B (it) | 1986-12-31 |
| EP0084569B1 (en) | 1985-11-21 |
| WO1983000506A1 (fr) | 1983-02-17 |
| US4560423A (en) | 1985-12-24 |
| BE894040A (fr) | 1982-12-01 |
| JPS5823410A (ja) | 1983-02-12 |
| EP0084569A1 (en) | 1983-08-03 |
| IT8222742A0 (it) | 1982-08-05 |
| EP0084569A4 (en) | 1983-08-01 |
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