JPS60206499A - し尿系汚水の処理方法 - Google Patents
し尿系汚水の処理方法Info
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- JPS60206499A JPS60206499A JP59062457A JP6245784A JPS60206499A JP S60206499 A JPS60206499 A JP S60206499A JP 59062457 A JP59062457 A JP 59062457A JP 6245784 A JP6245784 A JP 6245784A JP S60206499 A JPS60206499 A JP S60206499A
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- denitrification
- nitrification
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- Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明はし尿系汚水を凝集処理および硝化脱窒処理に
より処理する方法に関するものである。
より処理する方法に関するものである。
し尿処理では生物処理が主流を占め、その−環として硝
化脱窒処理が行われているが、希釈水の不足、用地難、
放流規制の強化などにより、低希釈、高負荷、高度処理
が要望されている。しかしながら、低希釈、高負荷で生
物学的に硝化脱窒処理を行うと、硝化槽内で発泡や発熱
が起こり、これを防止して硝化脱窒処理を正常に行わせ
るためには、消泡剤の添加や大がかりな消泡および冷却
装置を必要とし、装置の維持管理も複雑になるとともに
、処理水のＣＯＤが高くなり、安定した処理を行えない
という問題点があった。
化脱窒処理が行われているが、希釈水の不足、用地難、
放流規制の強化などにより、低希釈、高負荷、高度処理
が要望されている。しかしながら、低希釈、高負荷で生
物学的に硝化脱窒処理を行うと、硝化槽内で発泡や発熱
が起こり、これを防止して硝化脱窒処理を正常に行わせ
るためには、消泡剤の添加や大がかりな消泡および冷却
装置を必要とし、装置の維持管理も複雑になるとともに
、処理水のＣＯＤが高くなり、安定した処理を行えない
という問題点があった。
このような問題点を解消するために、し尿を酸性域で凝
集処理したのち、分離液を生物学的に硝化脱窒する方法
が提案されている（特願昭５８−１３６５６２号）。し
かしながら、この方法によれば、低希釈、高負荷で発泡
や発熱を伴うことなく、分離液を生物学的硝化脱窒する
ことができるが、高い窒素除去率を安定して維持するに
は溶存酸素やｐＨを適度な値に維持しなければならない
という問題点があった。
集処理したのち、分離液を生物学的に硝化脱窒する方法
が提案されている（特願昭５８−１３６５６２号）。し
かしながら、この方法によれば、低希釈、高負荷で発泡
や発熱を伴うことなく、分離液を生物学的硝化脱窒する
ことができるが、高い窒素除去率を安定して維持するに
は溶存酸素やｐＨを適度な値に維持しなければならない
という問題点があった。
この発明は通常の生物学的硝化脱窒において安定した窒
素除去率を得るためのもので、し尿系汚水を、嫌気処理
して溶解性ＢＯＤを増加させることにより、分離液のＢ
ＯＤを高くして効率的に生物学的硝化脱窒を行い、ＣＯ
Ｄ除去率および窒素除去率を高くすることができるし尿
系汚水の処理方法を提案することを目的としている。・
〔発明の構成〕 この発明は、し尿系汚水を嫌気性処理した後、凝集剤を
添加して凝集分離を行い、分離液を生物学的に硝化脱窒
処理することを特徴とするし尿系汚水の処理方法である
。
素除去率を得るためのもので、し尿系汚水を、嫌気処理
して溶解性ＢＯＤを増加させることにより、分離液のＢ
ＯＤを高くして効率的に生物学的硝化脱窒を行い、ＣＯ
Ｄ除去率および窒素除去率を高くすることができるし尿
系汚水の処理方法を提案することを目的としている。・
〔発明の構成〕 この発明は、し尿系汚水を嫌気性処理した後、凝集剤を
添加して凝集分離を行い、分離液を生物学的に硝化脱窒
処理することを特徴とするし尿系汚水の処理方法である
。
この発明においてし尿系汚水とは、し尿を含む汚水であ
り、例えば汲取りし尿、その除渣物、これらと余剰汚泥
等の他の汚水との混合物などがある。
り、例えば汲取りし尿、その除渣物、これらと余剰汚泥
等の他の汚水との混合物などがある。
汲取し尿の全窒素は３０００〜５０００ｍｇ／Ｑであり
、その大部分はアンモニア性窒素である。
、その大部分はアンモニア性窒素である。
このようなし尿を従来法のように酸性域で凝集分離し、
分離液を生物学的硝化脱窒処理する方法において、窒素
除去率が低下する原因を調べたところ、凝集分離による
分離液のＢＯＤ／Ｎ比が低いためであることがわかった
。
分離液を生物学的硝化脱窒処理する方法において、窒素
除去率が低下する原因を調べたところ、凝集分離による
分離液のＢＯＤ／Ｎ比が低いためであることがわかった
。
すなわち、酸性域で凝集分離を行うと、し尿中のＳＳ性
および高分子のＢＯＤが除去されてＢＯＤが低くなり、
ＢＯＤ／Ｎ比が１．６程度になる。
および高分子のＢＯＤが除去されてＢＯＤが低くなり、
ＢＯＤ／Ｎ比が１．６程度になる。
一般にし尿の硝化脱窒処理におけるＢＯＤ／Ｎ比は硝酸
型で３、亜硝酸型で１．８程度である。上記分離液は脱
窒細菌に利用されやすい低分子の溶解性ＢＯＤが主体と
なるため硝化脱窒を行うことはできるが、亜硝酸型の脱
窒条件に保持する必要があり、硝化槽で曝気量が多くな
ったりして、硝酸型になると窒素除去率は低くなる。
型で３、亜硝酸型で１．８程度である。上記分離液は脱
窒細菌に利用されやすい低分子の溶解性ＢＯＤが主体と
なるため硝化脱窒を行うことはできるが、亜硝酸型の脱
窒条件に保持する必要があり、硝化槽で曝気量が多くな
ったりして、硝酸型になると窒素除去率は低くなる。
そこで本発明では、し尿系汚水を予め嫌気性処理するこ
とにより、ＳＳ性および高分子Ｂ’ ＯＤの一部を溶解
性ＢＯＤに変換し、こめ溶解性ＢＯＤを凝集分離の際分
離液側に移行させ、これにより分離液中のＢＯＤを高く
して、生物学的硝化脱窒に適したＢＯＤ／Ｎ比＝２．５
〜３．５に調整する。
とにより、ＳＳ性および高分子Ｂ’ ＯＤの一部を溶解
性ＢＯＤに変換し、こめ溶解性ＢＯＤを凝集分離の際分
離液側に移行させ、これにより分離液中のＢＯＤを高く
して、生物学的硝化脱窒に適したＢＯＤ／Ｎ比＝２．５
〜３．５に調整する。
嫌気性処理は硝化、脱窒細菌が資化しやすい可溶性ＢＯ
Ｄを生成するためのものであるから、嫌気条件は酸発酵
過程に留めるのが望ましく、これによりＳＳ性または高
分子のＢＯＤが鹸化して有機酸を生成する。上記範囲の
溶解性ＢＯＤが生成する嫌気条件はし尿系汚水の組成等
によって異なるが、一般的には酸素の供給を断った状態
で、液温２０〜４０℃に調整し、４〜７日間滞留させる
ことにより可能である。
Ｄを生成するためのものであるから、嫌気条件は酸発酵
過程に留めるのが望ましく、これによりＳＳ性または高
分子のＢＯＤが鹸化して有機酸を生成する。上記範囲の
溶解性ＢＯＤが生成する嫌気条件はし尿系汚水の組成等
によって異なるが、一般的には酸素の供給を断った状態
で、液温２０〜４０℃に調整し、４〜７日間滞留させる
ことにより可能である。
除渣し尿の温度と滞留日数の影響を調べた結果では、２
０℃から溶解性ＢＯＤが増加し始め、３５℃でピークに
達し、４０℃を超えると溶解性ＢＯＤが減少する傾向を
示す。滞留日数については２０〜４０℃の場合、４日目
から溶解性ＢＯＤが顕著に増加し始め、１５日後でも増
加傾向を示すが、８日目以降は凝集分離を行うときの機
械脱水性が悪化し、ケーキ含水率が急激に低下す′る。
０℃から溶解性ＢＯＤが増加し始め、３５℃でピークに
達し、４０℃を超えると溶解性ＢＯＤが減少する傾向を
示す。滞留日数については２０〜４０℃の場合、４日目
から溶解性ＢＯＤが顕著に増加し始め、１５日後でも増
加傾向を示すが、８日目以降は凝集分離を行うときの機
械脱水性が悪化し、ケーキ含水率が急激に低下す′る。
嫌気性処理によりし尿系汚水中のＳＳ性および高分子の
ＢＯＤの一部が分解されて溶解性ＢＯＤを生成する。こ
うしそ嫌気性処理を行ったし尿系汚水は、次の工程とし
て凝集剤を添加して凝集分離を行う。
ＢＯＤの一部が分解されて溶解性ＢＯＤを生成する。こ
うしそ嫌気性処理を行ったし尿系汚水は、次の工程とし
て凝集剤を添加して凝集分離を行う。
凝集処理に使用する凝集剤としては無機凝集剤、有機凝
集剤のいずれでもよく、また両者を併用することもでき
る。無機凝集剤としては塩化アルミニウム、ポリ塩化ア
ルミニウム、硫酸アルミニウム、塩化鉄（ｎ）、硫酸鉄
（ｎ）、塩化鉄（ＩＩＩ）、硫酸鉄（ＩＩＩ）、塩化コ
ツバラス、ポリ塩化鉄、ポリ硫酸鉄などがあり、１種ま
たは数種の使用が可能である。
集剤のいずれでもよく、また両者を併用することもでき
る。無機凝集剤としては塩化アルミニウム、ポリ塩化ア
ルミニウム、硫酸アルミニウム、塩化鉄（ｎ）、硫酸鉄
（ｎ）、塩化鉄（ＩＩＩ）、硫酸鉄（ＩＩＩ）、塩化コ
ツバラス、ポリ塩化鉄、ポリ硫酸鉄などがあり、１種ま
たは数種の使用が可能である。
有機凝集剤としては、アミノアルキルアクリレートもし
くはアミノアルキルメタクリレートの単独重合体または
アクリルアミドあるいは他のモノマーとの共重合体、構
成単位としてアクリルアミドもしくはメタクリルアミド
を含む重合体のマンニツヒ変性物またはホフマン分解物
、ポリアミドポリアミン、ポリビニルイミダゾ、リン、
ポリエチレンイミン、ポリジアルキルジアリルアンモニ
ウム塩などのカチオン性有機凝集剤が使用でき、これら
は１種または数種の使用が可能である。
くはアミノアルキルメタクリレートの単独重合体または
アクリルアミドあるいは他のモノマーとの共重合体、構
成単位としてアクリルアミドもしくはメタクリルアミド
を含む重合体のマンニツヒ変性物またはホフマン分解物
、ポリアミドポリアミン、ポリビニルイミダゾ、リン、
ポリエチレンイミン、ポリジアルキルジアリルアンモニ
ウム塩などのカチオン性有機凝集剤が使用でき、これら
は１種または数種の使用が可能である。
これらの無機凝集剤および／またはカチオン性の有機凝
集剤を生し尿に添加し、中性または酸性域で攪拌を行う
と凝集が起こり、フロックが生成する。このときフロッ
クを成長させるために、さらにノニオン性またはアニオ
ン性の有機凝集剤を添加して攪拌を行ってもよい。ノニ
オン性またはアニオン性の有機凝集剤としては、ポリア
クリルアミド、ポリアクリルアミド部分加水分解物、ポ
リアクリル酸ナトリウムなどがある。
集剤を生し尿に添加し、中性または酸性域で攪拌を行う
と凝集が起こり、フロックが生成する。このときフロッ
クを成長させるために、さらにノニオン性またはアニオ
ン性の有機凝集剤を添加して攪拌を行ってもよい。ノニ
オン性またはアニオン性の有機凝集剤としては、ポリア
クリルアミド、ポリアクリルアミド部分加水分解物、ポ
リアクリル酸ナトリウムなどがある。
凝集剤の添加率は、無機凝集剤の場合は５〜３０重量％
／ＳＳ、好ましくは１０〜２０重量％／ＳＳ、カチオン
性有機凝集剤の場合は３重量％／ＳＳ以下、好ましくは
１〜１．５重量％／ＳＳ程度であり、両者を併用する場
合はその比率に応じて添加率を減少する。
／ＳＳ、好ましくは１０〜２０重量％／ＳＳ、カチオン
性有機凝集剤の場合は３重量％／ＳＳ以下、好ましくは
１〜１．５重量％／ＳＳ程度であり、両者を併用する場
合はその比率に応じて添加率を減少する。
凝集処理のＰＨは特に限定されないが、中性または酸性
域（ｐＨ４，５〜８）とするのが好ましい。すなわちし
尿系汚水はＰＨ調整を行うことなく凝集処理を行っても
よいが、ｐＨ調整剤を添加して上記範囲に調整してもよ
い。攪拌条件その他の凝集条件は通常の凝集処理と同様
でよい。
域（ｐＨ４，５〜８）とするのが好ましい。すなわちし
尿系汚水はＰＨ調整を行うことなく凝集処理を行っても
よいが、ｐＨ調整剤を添加して上記範囲に調整してもよ
い。攪拌条件その他の凝集条件は通常の凝集処理と同様
でよい。
凝集により生成したフロックは固液分離により分離する
。固液分離手段としては、沈殿槽、加圧浮上槽、脱水機
、濃縮機などが使用できるが、脱水機が好ましい。脱水
機としては、ベルトプレス、フィルタープレス、遠心脱
水機、スクリュープレス、真空脱水機などが使用でき、
濃縮機としてはウェッジワイヤースクリーン、ロータリ
ースクリーンなどが使用できる。
。固液分離手段としては、沈殿槽、加圧浮上槽、脱水機
、濃縮機などが使用できるが、脱水機が好ましい。脱水
機としては、ベルトプレス、フィルタープレス、遠心脱
水機、スクリュープレス、真空脱水機などが使用でき、
濃縮機としてはウェッジワイヤースクリーン、ロータリ
ースクリーンなどが使用できる。
固液分離により分離した分離液は生物分解性が良いとと
もに、ＢＯＤ／Ｎ比が２．５〜３．５となっていて、無
希釈で効率よく生物学的硝化脱窒を行うことができる。
もに、ＢＯＤ／Ｎ比が２．５〜３．５となっていて、無
希釈で効率よく生物学的硝化脱窒を行うことができる。
この場合、無希釈でも曝気に際して発泡や発熱が起らず
、ＢＯＤおよび窒素が除去される。ここで希釈とは、意
図的に工業用水。
、ＢＯＤおよび窒素が除去される。ここで希釈とは、意
図的に工業用水。
河川水、海水、処理水等を分離液に混合す８ことをいい
、曝気時における消泡水、ポンプのシール水、冷却水、
雑用水等の系内混入や、汚泥脱水の濾液、脱水機の洗浄
廃水等の系内返送は許容される。
、曝気時における消泡水、ポンプのシール水、冷却水、
雑用水等の系内混入や、汚泥脱水の濾液、脱水機の洗浄
廃水等の系内返送は許容される。
以下、本発明の実施態様を図面により説明する。
第１図および第２図はそれぞれ本発明の別の実施態様を
示す系統図であり、１は嫌気槽、２ａは第１反応槽、２
ｂは第２反応槽、３は固液分離手段、４は脱窒槽、５は
硝化槽、６は固液分離槽である。
示す系統図であり、１は嫌気槽、２ａは第１反応槽、２
ｂは第２反応槽、３は固液分離手段、４は脱窒槽、５は
硝化槽、６は固液分離槽である。
第１図において、し尿系汚水７は嫌気槽重に導入され、
ここで嫌気性処理を受けて、ｓｓ性および高分子のＢＯ
Ｄの一部が溶解性ＢＯＤになる。
ここで嫌気性処理を受けて、ｓｓ性および高分子のＢＯ
Ｄの一部が溶解性ＢＯＤになる。
嫌気性処理を行ったし尿系汚水は第１反応槽２ａに導入
し、ここで無機凝集剤および／またはカチオン性有機凝
集剤８を注入するとともに、必要によりＰＨ調整剤９を
注入し攪拌して凝集反応を行い、次に第２反応槽２ｂに
おいて必要によリノニオン性またはアニオン性有機凝集
剤１０を注入し攪拌してフロックを成長させ、脱水機等
の固液分離手段３において固液分離を行う。
し、ここで無機凝集剤および／またはカチオン性有機凝
集剤８を注入するとともに、必要によりＰＨ調整剤９を
注入し攪拌して凝集反応を行い、次に第２反応槽２ｂに
おいて必要によリノニオン性またはアニオン性有機凝集
剤１０を注入し攪拌してフロックを成長させ、脱水機等
の固液分離手段３において固液分離を行う。
固液分離手段３で分離された凝集汚泥１１は排出し、分
離液１２は返送汚泥１３および返送硝化液１４とともに
脱窒槽４に導入し、槽内の脱窒細菌を含む活性汚泥と混
合して、酸素を遮断した状態で緩やかに攪拌し、脱窒処
理を行う。ここでは分離液中のＢ’ＯＤを水素供与体と
して、返送硝化液中の硝酸または亜硝酸イオンを窒素に
還元する脱窒細菌が優勢となり、分離液中の窒素成分が
除去される。
離液１２は返送汚泥１３および返送硝化液１４とともに
脱窒槽４に導入し、槽内の脱窒細菌を含む活性汚泥と混
合して、酸素を遮断した状態で緩やかに攪拌し、脱窒処
理を行う。ここでは分離液中のＢ’ＯＤを水素供与体と
して、返送硝化液中の硝酸または亜硝酸イオンを窒素に
還元する脱窒細菌が優勢となり、分離液中の窒素成分が
除去される。
脱窒処理を行った混合液は硝化槽５に導入し、硝化細菌
を含む活性汚泥と混合して曝気することにより、残留す
るＢＯＤを除去するとともに、窒素成分を硝酸または亜
硝酸イオンにまで硝化する。
を含む活性汚泥と混合して曝気することにより、残留す
るＢＯＤを除去するとともに、窒素成分を硝酸または亜
硝酸イオンにまで硝化する。
硝化を終った混合液の一部は返送硝化液１４として脱窒
槽４に返送し、残部は固液分離槽６において固液分離す
る。固液分離槽６の分離液は処理水１５としてそのまま
放流するか、あるいは凝集処理等の三次処理をしたのち
再利用される。分離した活性汚泥１６は一部を返送汚泥
Ｉ３として脱窒槽４へ返送し、残部は余剰汚泥１７とし
て排出する。
槽４に返送し、残部は固液分離槽６において固液分離す
る。固液分離槽６の分離液は処理水１５としてそのまま
放流するか、あるいは凝集処理等の三次処理をしたのち
再利用される。分離した活性汚泥１６は一部を返送汚泥
Ｉ３として脱窒槽４へ返送し、残部は余剰汚泥１７とし
て排出する。
凝集汚泥１１、余剰汚泥１７および三次処理汚泥はそれ
ぞれ単独で処理できるが、混合処理を行うと、１集汚泥
１１に繊維質が多量に含まわるため、脱水性が改善され
る。これらの汚泥は消化。
ぞれ単独で処理できるが、混合処理を行うと、１集汚泥
１１に繊維質が多量に含まわるため、脱水性が改善され
る。これらの汚泥は消化。
乾燥、焼却、堆肥化などの処理が可能である。
第２図では脱窒および硝化処理が多段階に縁返えし行わ
れるように、脱窒槽４および硝化槽５の後に第２脱窒槽
４ａ、第２硝化槽５ａ、第３脱窒槽４ｂおよび再曝気槽
１８が設けられ、分離液１２が脱窒槽４および第２脱窒
槽４ａに分注され、返送硝化液１４は第２硝化槽５ａか
ら脱窒槽４に返送されるようになっているほかは第１図
と同様に構成されている。ここでは硝化脱窒が多段に行
われるため、脱窒効率が高く、最終的に第３脱窒槽４ｂ
においてメタノール等の窒素を含まない有機物１９を注
入して脱窒し、残留する有機物を再曝気槽１８で除去す
る。
れるように、脱窒槽４および硝化槽５の後に第２脱窒槽
４ａ、第２硝化槽５ａ、第３脱窒槽４ｂおよび再曝気槽
１８が設けられ、分離液１２が脱窒槽４および第２脱窒
槽４ａに分注され、返送硝化液１４は第２硝化槽５ａか
ら脱窒槽４に返送されるようになっているほかは第１図
と同様に構成されている。ここでは硝化脱窒が多段に行
われるため、脱窒効率が高く、最終的に第３脱窒槽４ｂ
においてメタノール等の窒素を含まない有機物１９を注
入して脱窒し、残留する有機物を再曝気槽１８で除去す
る。
上記の硝化脱窒処理は硝化液を返送し脱窒処理により脱
窒するようになっており、脱窒処理において分離液１２
中のＢＯＤを水素供与体として利用するため、装置的に
は脱窒槽４を前段に配置し、後段の硝化槽５から硝化液
を返送するようになっている。従って装置的にも前段に
硝化槽、後段に脱窒槽を配置するように構成してもよい
。第２図の処理方法は窒素を高除去率で除去するのに適
した方法であり、さらに高度の処理を行う場合には硝化
脱窒の段数を多くするなど、処理目標に応じて変形が可
能′である。また単槽で硝化脱窒を行っでもよい。
窒するようになっており、脱窒処理において分離液１２
中のＢＯＤを水素供与体として利用するため、装置的に
は脱窒槽４を前段に配置し、後段の硝化槽５から硝化液
を返送するようになっている。従って装置的にも前段に
硝化槽、後段に脱窒槽を配置するように構成してもよい
。第２図の処理方法は窒素を高除去率で除去するのに適
した方法であり、さらに高度の処理を行う場合には硝化
脱窒の段数を多くするなど、処理目標に応じて変形が可
能′である。また単槽で硝化脱窒を行っでもよい。
以上の処理において、嫌気性処理によりＳＳ性および高
分子のＢＯＤの一部が可溶性ＢＯＤとなり、これが凝集
分離の際分離液側に移行して、分離液のＢ ＯＤ ／
Ｎ比を生物学的硝化脱窒に適した範囲に調整することが
できるので、効率よく硝化脱窒を行うことができ、ＣＯ
Ｄ除去率および窒素 。
分子のＢＯＤの一部が可溶性ＢＯＤとなり、これが凝集
分離の際分離液側に移行して、分離液のＢ ＯＤ ／
Ｎ比を生物学的硝化脱窒に適した範囲に調整することが
できるので、効率よく硝化脱窒を行うことができ、ＣＯ
Ｄ除去率および窒素 。
除去率を高くすることができる。また残余のＳＳ性およ
び高分子のＢＯＤは凝集分離によって除去され、生物に
資化されやすい溶解・性ＢＯＤが分離液に残るので、硝
化槽における発泡はなく、消泡剤使用の必要はない。硝
化脱窒処理における窒素除去率は９０％以上となる。
び高分子のＢＯＤは凝集分離によって除去され、生物に
資化されやすい溶解・性ＢＯＤが分離液に残るので、硝
化槽における発泡はなく、消泡剤使用の必要はない。硝
化脱窒処理における窒素除去率は９０％以上となる。
本発明によれば、し尿系汚水を嫌気性処理した後、凝集
分離を行い、分離液を生物学的硝化脱窒するようにした
ので、分離液のＢＯＤ／Ｎ比を硝化脱窒に適した範囲に
調整して効率よく硝化脱窒を行い、ＣＯＤ除去率および
窒素除去率を高くするとともに、凝集分離の際の脱水性
をよくすることができる。
分離を行い、分離液を生物学的硝化脱窒するようにした
ので、分離液のＢＯＤ／Ｎ比を硝化脱窒に適した範囲に
調整して効率よく硝化脱窒を行い、ＣＯＤ除去率および
窒素除去率を高くするとともに、凝集分離の際の脱水性
をよくすることができる。
以下、実験例、実施例および比較例について説明する。
各例中、％は重量％を示す。
実験例
除渣し尿５００ ｍ Ｑを、空気抜きを付けたゴム栓付
のＩＱ三角フラスコに入れ、これを予め１０〜４０℃の
一定温度に温度調整した恒温槽に入れて静置し、１日に
１回フラスコを攪拌してガス抜きを行った。そして所定
日数に達したものを順次とり出して、ポリ硫酸鉄をＦｅ
３＋として２．６％／ＳＳ添加攪拌し、カチオン性有機
凝集剤（アミノアルキルメタクリレートのメチルクロラ
イド４級化物とアクリルアミドとの共重合体〔η） ｆ
８−諦１．。３＝８．０、コロイド当量値＝ １ 、８
ｍｅｑ／ｇ）を１％／ＳＳ添加攪拌して、ｐＨ６，８
で凝集した後、ベルトプレス脱水機により脱水処理を行
った。脱水濾液のＢＯＤ、Ｔ−ＮおよびＢＯＤ／Ｎ（７
）温度および経口変化を表−１ないし表−３に、脱水ケ
ーキの含水率の温度および経口変化を表−４に示す。
のＩＱ三角フラスコに入れ、これを予め１０〜４０℃の
一定温度に温度調整した恒温槽に入れて静置し、１日に
１回フラスコを攪拌してガス抜きを行った。そして所定
日数に達したものを順次とり出して、ポリ硫酸鉄をＦｅ
３＋として２．６％／ＳＳ添加攪拌し、カチオン性有機
凝集剤（アミノアルキルメタクリレートのメチルクロラ
イド４級化物とアクリルアミドとの共重合体〔η） ｆ
８−諦１．。３＝８．０、コロイド当量値＝ １ 、８
ｍｅｑ／ｇ）を１％／ＳＳ添加攪拌して、ｐＨ６，８
で凝集した後、ベルトプレス脱水機により脱水処理を行
った。脱水濾液のＢＯＤ、Ｔ−ＮおよびＢＯＤ／Ｎ（７
）温度および経口変化を表−１ないし表−３に、脱水ケ
ーキの含水率の温度および経口変化を表−４に示す。
以上の結果より、嫌気性処理は温度２０〜４０℃、滞留
日数４〜７日とすることにより、ＢＯＤＺＮ比が２．５
〜３．５になり、かつ脱水性がよくなることがわかる。
日数４〜７日とすることにより、ＢＯＤＺＮ比が２．５
〜３．５になり、かつ脱水性がよくなることがわかる。
表−１
表−２
表−３
表−４
実施例
除渣し尿を温度３５℃、滞留時間５日間で嫌気性処理し
た後、実験例と同一の条件で凝集および脱水処理し、脱
水濾液を第１図のフローにより、Ｔ−Ｎ負荷０ 、１
ｋｇ−Ｎ／ｋｇ−ＭＬｓｓ・日、硝化液循環比０．９で
生物学的硝化脱窒処理を行ったところ、硝化槽内の発泡
は認められず、処理粱鍔ｏＤＭｎは３６０ｍｇ／Ｑ、窒
素除去率は９３％であった。
た後、実験例と同一の条件で凝集および脱水処理し、脱
水濾液を第１図のフローにより、Ｔ−Ｎ負荷０ 、１
ｋｇ−Ｎ／ｋｇ−ＭＬｓｓ・日、硝化液循環比０．９で
生物学的硝化脱窒処理を行ったところ、硝化槽内の発泡
は認められず、処理粱鍔ｏＤＭｎは３６０ｍｇ／Ｑ、窒
素除去率は９３％であった。
比較例
除渣し尿を嫌気性処理することなく実験例と同一の条件
で凝集および脱水処理し、この脱水濾液を実施例と同一
の条件で硝化脱窒処理したところ、処理水のＣＯＤ Ｍ
ｎは３５５ｍｇ／Ｑ、窒素除去率は８０％であった。
で凝集および脱水処理し、この脱水濾液を実施例と同一
の条件で硝化脱窒処理したところ、処理水のＣＯＤ Ｍ
ｎは３５５ｍｇ／Ｑ、窒素除去率は８０％であった。
以上の結果より、嫌気性処理を行うことにより、行わな
い場合に比べて窒素除去率は高くなり、処理水ＣＯＤ、
。はほぼ同程度になることがわかる。
い場合に比べて窒素除去率は高くなり、処理水ＣＯＤ、
。はほぼ同程度になることがわかる。
第１図および第２図はそれぞれ本発明の別の実施Ｔ１．
様を示す系統図であり、１は嫌気槽、２ａばは第１反応
槽、２ｂは第２反応槽、３は固液分離手段、４は脱窒槽
、５は硝化槽、６は固液分離槽である。 なお、各図中、同一符号は同一または相当部分を示すも
のとする。 代理人 弁理士 柳 原 成
様を示す系統図であり、１は嫌気槽、２ａばは第１反応
槽、２ｂは第２反応槽、３は固液分離手段、４は脱窒槽
、５は硝化槽、６は固液分離槽である。 なお、各図中、同一符号は同一または相当部分を示すも
のとする。 代理人 弁理士 柳 原 成
Claims (5)
- （１）シ尿系汚水を嫌気性処理した後、凝集剤を添加し
て凝集分離を行い、分離液を生物学的に硝化脱窒処理す
ることを特徴とするし尿系汚水の処理方法。 - （２）嫌気性処理は、分離液のＢＯＤ／Ｎ比が２．５〜
３．５になる条件で行うものである特許請求の範囲第１
項記載のし尿系汚水の処理方法。 - （３）嫌気性処理は、温度２０〜４０℃、滞留時間４〜
７日間である特許請求の範囲第１項または第２項記載の
し尿系汚水の処理方法。 - （４）生物学的な硝化脱窒処理は分離液を無希釈で行う
ものである特許請求の範囲第１項ないし第３項のいずれ
かに記載のし尿系汚水の処理方法。 - （５）生物学的な硝化脱窒処理は多段階に繰返えし行う
ものである特許請求の範囲第１項ないし第４項のいずれ
かに記載のし尿系汚水の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59062457A JPS60206499A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | し尿系汚水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59062457A JPS60206499A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | し尿系汚水の処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60206499A true JPS60206499A (ja) | 1985-10-18 |
Family
ID=13200746
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59062457A Pending JPS60206499A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | し尿系汚水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60206499A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4732679A (en) * | 1985-09-16 | 1988-03-22 | Boliden Aktiebolag | Sewage-water purifying process |
-
1984
- 1984-03-30 JP JP59062457A patent/JPS60206499A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4732679A (en) * | 1985-09-16 | 1988-03-22 | Boliden Aktiebolag | Sewage-water purifying process |
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