JPH0429563B2 - - Google Patents
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- JPH0429563B2 JPH0429563B2 JP58134912A JP13491283A JPH0429563B2 JP H0429563 B2 JPH0429563 B2 JP H0429563B2 JP 58134912 A JP58134912 A JP 58134912A JP 13491283 A JP13491283 A JP 13491283A JP H0429563 B2 JPH0429563 B2 JP H0429563B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pitch length
- noise
- main element
- pattern constituent
- pattern
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C11/00—Tyre tread bands; Tread patterns; Anti-skid inserts
- B60C11/03—Tread patterns
- B60C11/0318—Tread patterns irregular patterns with particular pitch sequence
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Tires In General (AREA)
Description
本発明は、タイヤ周方向にのびるジグザグの縦
溝を有するリブタイプのパターンのタイヤにおい
て、その縦溝を形成する模様構成単位の各エレメ
ントのピツチ長さ等を選択することによつて走行
ノイズの低減を図つた低騒音タイヤに関する。 近年、自動車の低騒音化の要請とともに、タイ
ヤにおいてもその転動騒音を低下することが望ま
れている。 一般にタイヤトレツドに形成される周方向の縦
溝は、溝模様のくり返し単位である模様構成単位
を周方向に連続してくり返すことにより形成して
おり、そのためタイヤ転動の際、接地面との間で
生じる溝中に含まれる空気の周期的な圧縮、開
放、又は模様構成単位ごと、もしくはその複数次
ごとのパルス的振動による空気の粗密波に基づく
いわゆるパンピング音がパターンノイズとして発
生する。 このパターンノイズを軽減するため、パターン
ノイズを広い周波数域に分散させ騒音を緩和する
べく、模様構成単位を調整することが知られてい
る。これは数種類のピツチ長さの異なるジグザグ
成分を用いて模様構成単位を形成することによつ
て、タイヤ転動時に発生するパルス的騒音、及び
振動の時間間隔を変化させ、特定周波数への音の
集中を防止するを意図している。 例えば、特公昭58−22364号公報は、 (a) 最大ピツチエレメント長さと、最小ピツチエ
レメント長さの比が1.2以上かつ1.6以下。 (b) モード数が２以上かつ12以下。 (c) 相異なるピツチエレメントが３個以上。 を要件とする低騒音タイヤを開示している。しか
しこの提案のタイヤでは、各溝に同一の模様構成
単位をくり返して用いることを前提としている。 また特開昭58−26608号公報は、１つの主エレ
メントと２個の従エレメントとを有する模様構成
単位を示すが、前記のものと同様に各溝において
模様構成単位を同一としている。 さらに特開昭58−78801号公報は２つの溝間に
おいて互いに溝形状を異ならせることを開示して
いるとはいえ、一方の溝は、同一長さの一種類の
主エレメントの繰返しによつて構成されている。 本発明は、模様構成単位について研究を重ねた
結果完成したものであり、タイヤ特性を維持しつ
つ低騒音化を可能とする低騒音タイヤの提供を目
的としている。 本発明は、タイヤトレツド面に少なくとも２本
の周方向にのびるジグザグの縦溝を有するリブタ
イプのパターンのタイヤにおいて、前記各縦溝
は、１つの山形溝部からなる１個の主エレメント
Ｍと、主エレメントＭの周方向の長さであるピツ
チ長さRmよりも小な周方向のピツチ長さRsを有
する１つの山形溝部からなる１〜４個の従エレメ
ントＳとを継いだジグザグの模様構成単位ｐのく
り返しから構成され、各模様構成単位ｐの主エレ
メントＭのピツチ長さRmと、該模様構成単位ｐ
に含まれる各従エレメントＳのピツチ長さRsと
の比（Rs／Rm＝rP）は、0.200より大かつ0.225
よりも小、0.275より大かつ0.308よりも小、0.358
より大かつ0.475よりも小、0.525より大かつ0.642
よりも小、0.692より大かつ0.700よりも小のいず
れかの範囲であり、前記縦溝は、主エレメントＭ
のピツチ長さRmおよび従エレメントＳの個数が
互いに異なる模様構成単位を用いた２種類の縦溝
からなるとともに、前記一方の種類の縦溝の模様
構成単位ｐにおける主エレメントＭのピツチ長さ
Rmiと、他方の種類の縦溝の模様構成単位ｐおけ
る主エレメントＭのピツチ長さRmjの比（Rmi／
Rmj＝rM（但しRmi＞Rmj））を1.10よりも大か
つ2.60よりも小としたことを特徴とする低騒音タ
イヤである。 このように、模様構成単位ｐに含まれる主エレ
メントＭのピツチ長さRmと、各従エレメントＳ
のピツチ長さRsとの比（Rs／Rm＝rP）を前記
所定の範囲としているため、周波数を分散し同期
による騒音の増加を抑制する。 しかも前記縦溝は、主エレメントＭのピツチ長
さRmおよび従エレメントＳの個数が互いに異な
る模様構成単位を用いた２種類の縦溝からなるこ
とにより、縦溝間においても、周波数を分散し同
期による騒音の増加を抑制し低騒音化を可能とす
る。また、一方の種類の前記縦溝の模様構成単位
と、他方の種類の縦溝の模様構成単位における主
エレメントのピツチ長さの比（Rmi／Rmj＝rM）
を1.1よりも大とすることにより、ノイズの分散
を効果的とし、複合縦溝を採用した効果を高める
他、2.6よりも小とすることによつて、主エレメ
ントＭのピツチ長さの差が過大となることを防
ぎ、パターン剛性の差を減じて、偏摩耗等を防止
できる。さらに前記した２種類の縦溝は、ハーモ
ニクス成分によるピークレベルの分散状態を良好
し、ノイズを効果的に分散でき、低騒音化が可能
となる。又タイヤ転動時の振動特性を良好とす
る。 このように、２本の縦溝の従エレメントＳの個
数が互いに異なり、しかも一方の種類の縦溝の模
様構成単位と、他方の種類の縦溝の模様構成単位
とにおける主エレメントのピツチ長さの比を所定
の範囲とすることを基本とする新規な構成を採用
することにより、低騒音化が可能となる。 以下本発明の一実施例を、図面に基づき説明す
る。 第１図は本発明の低騒音タイヤ１のトレツド面
の一部平面図であり、低騒音タイヤ１は本実施例
では、周方向にのびる２本以上、例えば４本の縦
溝Ｇ１，Ｇ１，Ｇ２，Ｇ２を具えるリブタイプの
パターンのトレツド面を有する。 なお騒音に大きく影響しない程度の、サイピン
グ、細溝などを設けるのもよい。 前記縦溝Ｇ２はタイヤ赤道Ｃを挾んでその両側
に、又縦溝Ｇ１，Ｇ１は、その外側に夫々略等間
隔に配置される。 各縦溝Ｇ１，Ｇ２は、ピツチ長さRm１，Rm
２の主エレメントＭ１，Ｍ２（総称するとき主エ
レメントＭという）と、それに比べて夫々短いピ
ツチ長さRs１，Rs２の従エレメントＳ１，Ｓ２
（総称するとき従エレメントＳという）からなる
模様構成単位ｐ１，ｐ２（総称するとき模様構成
単位ｐという）のくり返し体からなる。 なお、ピツチ長さRm１，Rm２、ピツチ長さ
Rs１、Rs２とはタイヤ周方向の長さとして定義
する。 又縦溝Ｇ１，Ｇ１の模様構成単位ｐ１は各１つ
の主エレメントＭ１、従エレメントＳ１を有し、
又縦溝Ｇ２の模様構成単位ｐ２は、１個の主エレ
メントＭ２と２個かつ同形の従エレメントＳ２，
Ｓ２を具え、かつ各向き合う縦溝Ｇ１，Ｇ１、縦
溝Ｇ２，Ｇ２はタイヤ赤道Ｃ上の点を中心として
点対称状に配される。 なお各主エレメントＭ１，Ｍ２、従エレメント
Ｓ１，Ｓ２は、ともに、タイヤ赤道面Ｃに対して
傾いて周方向にのびる１つの溝部と、この溝部に
連なりかつタイヤ赤道面Ｃに対して略同角度で反
対に傾く他の同長さの溝部とからなる山形状折曲
がりの各１つの山形溝部からなる。 従つて主エレメントＭと従エレメントＳとが連
なる模様構成単位ｐはジグザグ状に形成される。 なお各ピツチ長さ、溝部の傾き角度などは、当
業者にとつてはタイヤの目的とする性能に応じ
て、例えばピツチ長さは15〜60mm程度、傾き角度
は15゜〜30゜程度の範囲で容易に選択できる。 本発明の特徴は、まず、夫々の縦溝Ｇ１，Ｇ
１，Ｇ２，Ｇ２に起因するノイズを模様構成単位
ｐ１，ｐ２を調整することにより、分散する。 タイヤの転動時のパターンノイズは、模様構成
単位ｐごとに周期的に接地面で生じるパンピング
音に起因するが、この模様構成単位ｐによる音は
夫々の１次、２次、３次等の音において鋭いピー
クが生じ耳ざわりな騒音となるものである。従つ
て、鋭いピーク音の発生を緩和するため、模様構
成単位ｐを主エレメントＭと、従エレメントＳと
に分割し、かつ主エレメントＭのピツチ長さRm
１，Rm２（総称するときピツチ長さRmという）
と従エレメントＳのピツチ長さRs１，Rs２（総
称するときピツチ長さRsという）のピツチ長さ
の比rP、即ちrP＝Rs／Rmを、0.200〜0.700の範
囲に設定する。 なお模様構成単位ｐが２〜４の従エレメントＳ
を有するときには、模様構成単位ｐに含まれる各
従エレメントＳのピツチ長さRsについて、前記
ピツチ長さの比rPを夫々同範囲に設定する。 ノイズの分散について、まず、第２図に拡大し
て示す縦溝Ｇ１を例にとり説明する。 縦溝Ｇ１は、前記のごとく、各１個の主エレメ
ントＭ１と従エレメントＳ１からなる模様構成単
位ｐ１を有する。このような模様構成単位ｐ１に
ついて騒音レベルとピツチ長さの比rP１（ピツ
チ長さの比rPについて縦溝を特定するとき縦溝
Ｇ１…の符号に応じて符号１，２…を付し、総称
するときピツチ長さの比rPという）の関係はコ
ンピユータシミユレーシヨンにより求めうること
を見出した。 このシユミレーシヨンは現実のタイヤに相関す
るのが判明している。その結果を第３図に示すよ
うに、騒音レベルは、１次から５次までの音は
夫々ピツチ長さの比rP１とともに正弦波的に変
化している。ここでピツチ長さの比rP１が０、
即ち主エレメントＭ１のみの場合には一次成分が
主要なノイズ源となる。反面、ピツチ長さの比
rP１が１の場合、即ち主エレメントＭ１と従エ
レメントＳ１のピツチ長さRm１，Rs１が同じと
きには、２次成分が主要なノイズ源となる。なお
主エレメントＭの個数と従エレメントＳの個数を
合計した次数成分の音がピツチ長さの比rPが１
のときの主要なノイズ源となる。 第２図の模様構成単位ｐ１のタイヤの場合に
は、２次成分の音が最も重要となり、この成分の
騒音レベルの最も低い範囲は、ピツチ長さの比
rP1が0.200〜0.700の範囲である。 さらに第３図において、２次から５次までの各
次数成分はピツチ長さの比rP１が１／４、１／
３、１／２、２／３の位置でピーク値となること
が認められる。これは主エレメントＭと従エレメ
ントＳによる音が同期することに起因するもので
ある。 なおコンピユータシユミレーシヨンに伴う同期
の条件は次のようにして求めることができる。 主エレメントＭ１と従エレメントＳ１を、それ
らのタイヤの軸方向の長さ、即ちピツチ高さHm
１，Hs１と等しい強さのパルス列Ｕ１，Ｕ２で
おきかえ、これを次式によつてハーモニクス解析
を行う。 Hn＝Coo 〓k=1 Wk・ei2πn／ＬXk ここでHn：ｎ次ハーモニクス成分 Co：正規化定数 Wk：パルス重みつけ定数 Ｌ：模様構成単位の全ピツチ長さ ｋ：Ｋ番目のエレメント（ｋ＝１のとき
は主エレメント） ｎ：模様構成単位内のエレメント個数 Rm：主エレメントのピツチ長さ Rs：従エレメントのピツチ長さ Xk：パルスの位置 前記において主エレメントＭ１と従エレメント
Ｓ１とが同期する条件は、 2nπ（１−Rm／Rm＋Rs）＝2jn そこで rP＝Rs／Rm＝ｊ／ｎ−ｊ（ｊ＜ｎ） ここでパターンノイズは高次成分程、騒音への
寄与率は低下するためｎ≦５とする。 従つてｎ＝１、２、３、４、５かつｊ＜ｎかつ
ｊ／（ｎ−ｊ）＜１を満足するピツチ長さの比rP
を求めると１／４、１／３、１／２、２／３の４
列が求まり、これが前記の騒音のピーク位置と一
致している。 従つてピツチ長さの比rPが前記の数値になら
ないようにすることが重要であるが、さらにこの
ピークの位置からピツチ長さの比rPの値が上、
下の0.025の範囲内に包含されないことが望まし
く又必要であり、従つてピツチ長さの比rPは次
の排除範囲Ｎから除外される。 １／４−0.025≦Ｎ≦１／４＋0.025 １／３−0.025≦Ｎ≦１／３＋0.025 １／２−0.025≦Ｎ≦１／２＋0.025 ２／３−0.025≦Ｎ≦２／３＋0.025 即ち排除範囲Ｎは、0.225以上かつ0.275以下、
0.308以上かつ0.358以下、0.475以上かつ0.525以
下、0.642以上かつ0.672以下となる。以上の結果
から、ピツチ長さの比rPが0.200より大かつ0.700
より小であることと、この排除範囲Ｎと重ねる
と、ピツチ長さの比rPは、0.200より大かつ0.225
よりも小、0.275より大かつ0.308よりも小、0.358
より大かつ0.475よりも小、0.525より大かつ0.642
よりも小、0.692より大かつ0.700よりも小のいず
れかの範囲に含まれるべきである。 次に縦溝Ｇ２について説明する。 縦溝Ｇ２は、前記のごとく第４図に示すよう
に、１個の主エレメントＭ２と２個かつ同形の従
エレメントＳ２，Ｓ２を組合せた模様構成単位ｐ
２を具えている。この縦溝Ｇ２のピツチ長さの比
rP２と騒音レベルの関係をコンピユータシユミ
レーシヨンした結果を第５図に示す。 縦溝Ｇ２は１個の主エレメントＭ２と２個の従
エレメントＳ２の組合せであり、両者の合計個数
３の次数、即ち３次の音が騒音に最も影響する。
３次の音もピツチ長さの比rP２が0.200〜0.700の
範囲で騒音レベルは最も低いことが認められる。 なお第６図に１個の主エレメントＭ３と３個の
従エレメントＳ３，Ｓ３，Ｓ３を組合せた模様構
成単位ｐ３を示し、これに対するピツチ長さの比
rP３と騒音レベルの関係をコンピユータシユミ
レーシヨンにより分析した結果を第７図に示す。 ここで主エレメントＭ３と従エレメントＳ３の
合計数が４であるため、４次の音が騒音に最も影
響する。４次の音もピツチ比rPが0.200〜0.700の
範囲で騒音レベルは最も低い。 本発明の低騒音タイヤ１においては、模様構成
単位ｐには、１〜４個の従エレメントＳを含むと
ともに、前記縦溝Ｇには、主エレメントＭのピツ
チ長さRmおよび従エレメントＳの個数が互いに
異なる模様構成単位を用いた２種類の縦溝からな
り、第１図に示す場合には、縦溝Ｇ１，Ｇ２から
なる。なお、縦溝の１つとして、第６図に示す模
様構成単位ｐ３を用いることもできる。 第１図に示す低騒音タイヤ１は、第２図で示す
模様構成単位ｐ１で構成される縦溝Ｇ１，Ｇ１
と、第４図で示す模様構成単位ｐ２の縦溝Ｇ２，
Ｇ２を組合せた複合した縦溝Ｇからなる場合にお
いて、縦溝Ｇ１と縦溝Ｇ２の夫々の主エレメント
Ｍ１，Ｍ２のピツチ長さRm１，Rm２の比（rm
＝Rm１／Rm２、但しRm２＜Rm１の場合）を
1.10〜2.60の範囲に設定している。 このように、本発明においては、２種類の模様
構成単位ｐの異なる２種類の縦溝Gi，Gjにおい
て、模様構成単位ｐの大なる長さの主エレメント
Ｍのピツチ長さRmiと、小なる長さの主エレメン
トＭのピツチ長さRmjとの比rMを前記範囲に定
めるのである。 rMが1.10より小さい場合、ノイズの分散が効
果的でなく、複合縦溝を採用した効果が期待でき
ない。 又rmが2.60を越えると、主エレメントＭのピ
ツチ長さの差が大きくなりすぎる結果、パターン
剛性の差が大きくなり、偏摩耗等の悪い影響が出
る。 又模様構成単位Ｐ中の各主エレメントＭと従エ
レメントＳのピツチ高さHm、Hs、即ちタイヤ
軸方向においてその両端部を挾む長さであるピツ
チ高さHm、Hsは、その比Hs／Hmであるピツ
チ高さの比rHを、0.200〜0.700の範囲とする。な
お模様構成単位ｐに２〜４の従エレメントＳを有
するときには、該模様構成単位ｐに含まれる各従
エレメントＳのピツチ高さHsについて、前記ピ
ツチ高さの比rHを夫々同範囲に設定する。 これは、ピツチの高さの比rHを前記ピツチ長
さの比rPと略等しい範囲に設定することによつ
て、主エレメントＭと従エレメントＳの各高さを
そのピツチ長さと相似させ、縦溝Ｇ１，Ｇ２にお
ける溝の傾斜角度を均一化している。これはパタ
ーン剛性の変化を少なくし、偏摩耗への悪い影響
を防止するためと、更に従エレメントのピツチ高
さが高くなると傾斜角度が大きくなり、騒音レベ
ルも増大するのを防ぐためである。 さらに本発明の低騒音タイヤは、第１図、第８
図に示し、かつ前記したように、前記２種類の縦
溝においては、従エレメントＳの個数を互いに異
にしている。 第１図の場合には、縦溝Ｇ１は１つの従エレメ
ントＳ１を有する模様構成単位ｐ１によつて、他
方の縦溝Ｇ２は２つの従エレメントＳ２，Ｓ２を
具える模様構成単位ｐ２により形成している。 又第８図の場合には一方の種類の縦溝Ｇ２は２
つの従エレメントＳ２，Ｓ２の模様構成単位ｐ２
により、他方の種類の縦溝Ｇ３は３つの従エレメ
ントＳ３，Ｓ３，Ｓ３を具えた模様構成単位ｐ３
によつて形成されている。このような簡易な構成
により、各タイヤにおいて、異なつた模様構成単
位ｐの縦溝が組合されることになり、ハーモニク
ス成分によるピークレベルの分散状態が良好とな
るため、第１２、第１３図に示されるごとく、ノ
イズを効果的に分散でき、低騒音化しうるのが判
明している。 なお本発明の低騒音タイヤ１においては、その
縦溝は、第１８図に示すように、タイヤ赤道Ｃと
平行な成分を有する切頭山形状とした主エレメン
トＭを含む模様構成単位ｐ４，ｐ５からなるも
の、又第１９図に示すように縦溝Ｇの左右で傾き
角度が異なる主エレメントＭを具える模様構成単
位ｐ６を具えることもできる。 実施例 １ タイヤサイズ7.00−15.8PRのＬ／Ｔタイヤで、
トレツドデザインが第１図に示した各模様構成単
位の縦溝Ｇ１，Ｇ２を有する実施例品１と、第８
図に示す主エレメントＭ２と２つの従エレメント
Ｓ２，Ｓ２からなる模様構成単位ｐ２の縦溝Ｇ
２，Ｇ２および主エレメントＭ３と３つの従エレ
メントＳ３，Ｓ３，Ｓ３からなる模様構成単位ｐ
３の縦溝Ｇ３，Ｇ３を設けた本発明に係る実施例
品２と、第９図に示した、主エレメントMaと１
つの従エレメントSaをくり返す模様構成単位pa
の同形状の４つの縦溝Ga…を有する比較例品の
タイヤとを第１表に示す仕様にて試作した。 そして、騒音試験、耐摩耗性、及び操縦安定性
について評価した。 耐摩耗性、操縦安定性については第１表に、騒
音試験については、第１０図に各場合の騒音レベ
ルの走行速度による影響を示すとともに第１１〜
１３図にはそれらの騒音レベルの周波数依存性を
示している。第１１図が比較例品、第１２図が実
施例品１、第１３図が実施例品２を示す。実施例
品１，２はいずれも騒音レベルの低減、音の分散
度に関し大巾に改善されていることが認められ
る。表中のテストの値は比較例を100とした時の
値を指数で表しており、いずれの特性値について
も値の大きい方が優れていることになる。 なお操縦安定性及び耐摩耗性及び騒音試験の試
験条件は次の通りである。 (1) 操縦安定性 前後輪7.00−15.8PRのタイヤについて、内圧は
フロント2.4Kg/cm2、リヤー3.25Kg/cm2として、実
車フイーリングテスト（安定性、操縦性）を３人
のテストドライバーで実施し、３点評価法で結果
を集計した。 (2) 耐摩耗性 実使用テストにおいて30000Km走行後のクラウ
ン部の縦溝の残溝を測定して評価した。 (3) 騒音試験 タイヤサイズ：7.00−15.8PR. 内圧：2.40／cm2、荷重530Kg／タイヤ、集音マ
イクを、タイヤ真横でタイヤ巾の中心より100cm
のへだたり、接地面より25cmの高さに設置、無響
室内でドラムを回転させることによりタイヤを駆
動しながら測定（SASO C606規定のタイヤ騒音
試験法準拠）。 実施例 ２ 第２表に示すような、同一構成の模様構成単位
のものと、異種類のものとについて、そのハーモ
ニクス成分によるピークレベルの分散状態を、コ
ンピユータシユミレーシヨンで計算した結果を、
第１４図〜第１７図に示す。本発明の実施例品
Ｂ，Ｄ，Ｆ，Ｈは比較例品Ａ，Ｃ，Ｅ，Ｇに比し
ていずれも分散状態が良好であることが認められ
る。 〔発明の効果〕 このように本発明の低騒音タイヤは、縦溝を１
個の主エレメントＭと、１〜４個の従エレメント
Ｓとを継いだジグザグの模様構成単位ｐのくり返
しから構成し、かつピツチ長さの比rP、ピツチ
高さの比rHを所定の範囲とするとともに、２種
類の縦溝は、主エレメントのピツチ長さと従エレ
メントＳの個数とを互いに違え、しかも主エレメ
ントのピツチ長さの比rMを1.10より大かつ2.60よ
りも小とすることによつて、各タイヤにおいて、
ハーモニクス成分によるピークレベルの分散状態
が良好となり、ノイズを効果的に分散でき、従来
のピツチバリエーシヨンのタイヤに比して、低騒
音化が可能となり、走行の快適性が向上する。
溝を有するリブタイプのパターンのタイヤにおい
て、その縦溝を形成する模様構成単位の各エレメ
ントのピツチ長さ等を選択することによつて走行
ノイズの低減を図つた低騒音タイヤに関する。 近年、自動車の低騒音化の要請とともに、タイ
ヤにおいてもその転動騒音を低下することが望ま
れている。 一般にタイヤトレツドに形成される周方向の縦
溝は、溝模様のくり返し単位である模様構成単位
を周方向に連続してくり返すことにより形成して
おり、そのためタイヤ転動の際、接地面との間で
生じる溝中に含まれる空気の周期的な圧縮、開
放、又は模様構成単位ごと、もしくはその複数次
ごとのパルス的振動による空気の粗密波に基づく
いわゆるパンピング音がパターンノイズとして発
生する。 このパターンノイズを軽減するため、パターン
ノイズを広い周波数域に分散させ騒音を緩和する
べく、模様構成単位を調整することが知られてい
る。これは数種類のピツチ長さの異なるジグザグ
成分を用いて模様構成単位を形成することによつ
て、タイヤ転動時に発生するパルス的騒音、及び
振動の時間間隔を変化させ、特定周波数への音の
集中を防止するを意図している。 例えば、特公昭58−22364号公報は、 (a) 最大ピツチエレメント長さと、最小ピツチエ
レメント長さの比が1.2以上かつ1.6以下。 (b) モード数が２以上かつ12以下。 (c) 相異なるピツチエレメントが３個以上。 を要件とする低騒音タイヤを開示している。しか
しこの提案のタイヤでは、各溝に同一の模様構成
単位をくり返して用いることを前提としている。 また特開昭58−26608号公報は、１つの主エレ
メントと２個の従エレメントとを有する模様構成
単位を示すが、前記のものと同様に各溝において
模様構成単位を同一としている。 さらに特開昭58−78801号公報は２つの溝間に
おいて互いに溝形状を異ならせることを開示して
いるとはいえ、一方の溝は、同一長さの一種類の
主エレメントの繰返しによつて構成されている。 本発明は、模様構成単位について研究を重ねた
結果完成したものであり、タイヤ特性を維持しつ
つ低騒音化を可能とする低騒音タイヤの提供を目
的としている。 本発明は、タイヤトレツド面に少なくとも２本
の周方向にのびるジグザグの縦溝を有するリブタ
イプのパターンのタイヤにおいて、前記各縦溝
は、１つの山形溝部からなる１個の主エレメント
Ｍと、主エレメントＭの周方向の長さであるピツ
チ長さRmよりも小な周方向のピツチ長さRsを有
する１つの山形溝部からなる１〜４個の従エレメ
ントＳとを継いだジグザグの模様構成単位ｐのく
り返しから構成され、各模様構成単位ｐの主エレ
メントＭのピツチ長さRmと、該模様構成単位ｐ
に含まれる各従エレメントＳのピツチ長さRsと
の比（Rs／Rm＝rP）は、0.200より大かつ0.225
よりも小、0.275より大かつ0.308よりも小、0.358
より大かつ0.475よりも小、0.525より大かつ0.642
よりも小、0.692より大かつ0.700よりも小のいず
れかの範囲であり、前記縦溝は、主エレメントＭ
のピツチ長さRmおよび従エレメントＳの個数が
互いに異なる模様構成単位を用いた２種類の縦溝
からなるとともに、前記一方の種類の縦溝の模様
構成単位ｐにおける主エレメントＭのピツチ長さ
Rmiと、他方の種類の縦溝の模様構成単位ｐおけ
る主エレメントＭのピツチ長さRmjの比（Rmi／
Rmj＝rM（但しRmi＞Rmj））を1.10よりも大か
つ2.60よりも小としたことを特徴とする低騒音タ
イヤである。 このように、模様構成単位ｐに含まれる主エレ
メントＭのピツチ長さRmと、各従エレメントＳ
のピツチ長さRsとの比（Rs／Rm＝rP）を前記
所定の範囲としているため、周波数を分散し同期
による騒音の増加を抑制する。 しかも前記縦溝は、主エレメントＭのピツチ長
さRmおよび従エレメントＳの個数が互いに異な
る模様構成単位を用いた２種類の縦溝からなるこ
とにより、縦溝間においても、周波数を分散し同
期による騒音の増加を抑制し低騒音化を可能とす
る。また、一方の種類の前記縦溝の模様構成単位
と、他方の種類の縦溝の模様構成単位における主
エレメントのピツチ長さの比（Rmi／Rmj＝rM）
を1.1よりも大とすることにより、ノイズの分散
を効果的とし、複合縦溝を採用した効果を高める
他、2.6よりも小とすることによつて、主エレメ
ントＭのピツチ長さの差が過大となることを防
ぎ、パターン剛性の差を減じて、偏摩耗等を防止
できる。さらに前記した２種類の縦溝は、ハーモ
ニクス成分によるピークレベルの分散状態を良好
し、ノイズを効果的に分散でき、低騒音化が可能
となる。又タイヤ転動時の振動特性を良好とす
る。 このように、２本の縦溝の従エレメントＳの個
数が互いに異なり、しかも一方の種類の縦溝の模
様構成単位と、他方の種類の縦溝の模様構成単位
とにおける主エレメントのピツチ長さの比を所定
の範囲とすることを基本とする新規な構成を採用
することにより、低騒音化が可能となる。 以下本発明の一実施例を、図面に基づき説明す
る。 第１図は本発明の低騒音タイヤ１のトレツド面
の一部平面図であり、低騒音タイヤ１は本実施例
では、周方向にのびる２本以上、例えば４本の縦
溝Ｇ１，Ｇ１，Ｇ２，Ｇ２を具えるリブタイプの
パターンのトレツド面を有する。 なお騒音に大きく影響しない程度の、サイピン
グ、細溝などを設けるのもよい。 前記縦溝Ｇ２はタイヤ赤道Ｃを挾んでその両側
に、又縦溝Ｇ１，Ｇ１は、その外側に夫々略等間
隔に配置される。 各縦溝Ｇ１，Ｇ２は、ピツチ長さRm１，Rm
２の主エレメントＭ１，Ｍ２（総称するとき主エ
レメントＭという）と、それに比べて夫々短いピ
ツチ長さRs１，Rs２の従エレメントＳ１，Ｓ２
（総称するとき従エレメントＳという）からなる
模様構成単位ｐ１，ｐ２（総称するとき模様構成
単位ｐという）のくり返し体からなる。 なお、ピツチ長さRm１，Rm２、ピツチ長さ
Rs１、Rs２とはタイヤ周方向の長さとして定義
する。 又縦溝Ｇ１，Ｇ１の模様構成単位ｐ１は各１つ
の主エレメントＭ１、従エレメントＳ１を有し、
又縦溝Ｇ２の模様構成単位ｐ２は、１個の主エレ
メントＭ２と２個かつ同形の従エレメントＳ２，
Ｓ２を具え、かつ各向き合う縦溝Ｇ１，Ｇ１、縦
溝Ｇ２，Ｇ２はタイヤ赤道Ｃ上の点を中心として
点対称状に配される。 なお各主エレメントＭ１，Ｍ２、従エレメント
Ｓ１，Ｓ２は、ともに、タイヤ赤道面Ｃに対して
傾いて周方向にのびる１つの溝部と、この溝部に
連なりかつタイヤ赤道面Ｃに対して略同角度で反
対に傾く他の同長さの溝部とからなる山形状折曲
がりの各１つの山形溝部からなる。 従つて主エレメントＭと従エレメントＳとが連
なる模様構成単位ｐはジグザグ状に形成される。 なお各ピツチ長さ、溝部の傾き角度などは、当
業者にとつてはタイヤの目的とする性能に応じ
て、例えばピツチ長さは15〜60mm程度、傾き角度
は15゜〜30゜程度の範囲で容易に選択できる。 本発明の特徴は、まず、夫々の縦溝Ｇ１，Ｇ
１，Ｇ２，Ｇ２に起因するノイズを模様構成単位
ｐ１，ｐ２を調整することにより、分散する。 タイヤの転動時のパターンノイズは、模様構成
単位ｐごとに周期的に接地面で生じるパンピング
音に起因するが、この模様構成単位ｐによる音は
夫々の１次、２次、３次等の音において鋭いピー
クが生じ耳ざわりな騒音となるものである。従つ
て、鋭いピーク音の発生を緩和するため、模様構
成単位ｐを主エレメントＭと、従エレメントＳと
に分割し、かつ主エレメントＭのピツチ長さRm
１，Rm２（総称するときピツチ長さRmという）
と従エレメントＳのピツチ長さRs１，Rs２（総
称するときピツチ長さRsという）のピツチ長さ
の比rP、即ちrP＝Rs／Rmを、0.200〜0.700の範
囲に設定する。 なお模様構成単位ｐが２〜４の従エレメントＳ
を有するときには、模様構成単位ｐに含まれる各
従エレメントＳのピツチ長さRsについて、前記
ピツチ長さの比rPを夫々同範囲に設定する。 ノイズの分散について、まず、第２図に拡大し
て示す縦溝Ｇ１を例にとり説明する。 縦溝Ｇ１は、前記のごとく、各１個の主エレメ
ントＭ１と従エレメントＳ１からなる模様構成単
位ｐ１を有する。このような模様構成単位ｐ１に
ついて騒音レベルとピツチ長さの比rP１（ピツ
チ長さの比rPについて縦溝を特定するとき縦溝
Ｇ１…の符号に応じて符号１，２…を付し、総称
するときピツチ長さの比rPという）の関係はコ
ンピユータシミユレーシヨンにより求めうること
を見出した。 このシユミレーシヨンは現実のタイヤに相関す
るのが判明している。その結果を第３図に示すよ
うに、騒音レベルは、１次から５次までの音は
夫々ピツチ長さの比rP１とともに正弦波的に変
化している。ここでピツチ長さの比rP１が０、
即ち主エレメントＭ１のみの場合には一次成分が
主要なノイズ源となる。反面、ピツチ長さの比
rP１が１の場合、即ち主エレメントＭ１と従エ
レメントＳ１のピツチ長さRm１，Rs１が同じと
きには、２次成分が主要なノイズ源となる。なお
主エレメントＭの個数と従エレメントＳの個数を
合計した次数成分の音がピツチ長さの比rPが１
のときの主要なノイズ源となる。 第２図の模様構成単位ｐ１のタイヤの場合に
は、２次成分の音が最も重要となり、この成分の
騒音レベルの最も低い範囲は、ピツチ長さの比
rP1が0.200〜0.700の範囲である。 さらに第３図において、２次から５次までの各
次数成分はピツチ長さの比rP１が１／４、１／
３、１／２、２／３の位置でピーク値となること
が認められる。これは主エレメントＭと従エレメ
ントＳによる音が同期することに起因するもので
ある。 なおコンピユータシユミレーシヨンに伴う同期
の条件は次のようにして求めることができる。 主エレメントＭ１と従エレメントＳ１を、それ
らのタイヤの軸方向の長さ、即ちピツチ高さHm
１，Hs１と等しい強さのパルス列Ｕ１，Ｕ２で
おきかえ、これを次式によつてハーモニクス解析
を行う。 Hn＝Coo 〓k=1 Wk・ei2πn／ＬXk ここでHn：ｎ次ハーモニクス成分 Co：正規化定数 Wk：パルス重みつけ定数 Ｌ：模様構成単位の全ピツチ長さ ｋ：Ｋ番目のエレメント（ｋ＝１のとき
は主エレメント） ｎ：模様構成単位内のエレメント個数 Rm：主エレメントのピツチ長さ Rs：従エレメントのピツチ長さ Xk：パルスの位置 前記において主エレメントＭ１と従エレメント
Ｓ１とが同期する条件は、 2nπ（１−Rm／Rm＋Rs）＝2jn そこで rP＝Rs／Rm＝ｊ／ｎ−ｊ（ｊ＜ｎ） ここでパターンノイズは高次成分程、騒音への
寄与率は低下するためｎ≦５とする。 従つてｎ＝１、２、３、４、５かつｊ＜ｎかつ
ｊ／（ｎ−ｊ）＜１を満足するピツチ長さの比rP
を求めると１／４、１／３、１／２、２／３の４
列が求まり、これが前記の騒音のピーク位置と一
致している。 従つてピツチ長さの比rPが前記の数値になら
ないようにすることが重要であるが、さらにこの
ピークの位置からピツチ長さの比rPの値が上、
下の0.025の範囲内に包含されないことが望まし
く又必要であり、従つてピツチ長さの比rPは次
の排除範囲Ｎから除外される。 １／４−0.025≦Ｎ≦１／４＋0.025 １／３−0.025≦Ｎ≦１／３＋0.025 １／２−0.025≦Ｎ≦１／２＋0.025 ２／３−0.025≦Ｎ≦２／３＋0.025 即ち排除範囲Ｎは、0.225以上かつ0.275以下、
0.308以上かつ0.358以下、0.475以上かつ0.525以
下、0.642以上かつ0.672以下となる。以上の結果
から、ピツチ長さの比rPが0.200より大かつ0.700
より小であることと、この排除範囲Ｎと重ねる
と、ピツチ長さの比rPは、0.200より大かつ0.225
よりも小、0.275より大かつ0.308よりも小、0.358
より大かつ0.475よりも小、0.525より大かつ0.642
よりも小、0.692より大かつ0.700よりも小のいず
れかの範囲に含まれるべきである。 次に縦溝Ｇ２について説明する。 縦溝Ｇ２は、前記のごとく第４図に示すよう
に、１個の主エレメントＭ２と２個かつ同形の従
エレメントＳ２，Ｓ２を組合せた模様構成単位ｐ
２を具えている。この縦溝Ｇ２のピツチ長さの比
rP２と騒音レベルの関係をコンピユータシユミ
レーシヨンした結果を第５図に示す。 縦溝Ｇ２は１個の主エレメントＭ２と２個の従
エレメントＳ２の組合せであり、両者の合計個数
３の次数、即ち３次の音が騒音に最も影響する。
３次の音もピツチ長さの比rP２が0.200〜0.700の
範囲で騒音レベルは最も低いことが認められる。 なお第６図に１個の主エレメントＭ３と３個の
従エレメントＳ３，Ｓ３，Ｓ３を組合せた模様構
成単位ｐ３を示し、これに対するピツチ長さの比
rP３と騒音レベルの関係をコンピユータシユミ
レーシヨンにより分析した結果を第７図に示す。 ここで主エレメントＭ３と従エレメントＳ３の
合計数が４であるため、４次の音が騒音に最も影
響する。４次の音もピツチ比rPが0.200〜0.700の
範囲で騒音レベルは最も低い。 本発明の低騒音タイヤ１においては、模様構成
単位ｐには、１〜４個の従エレメントＳを含むと
ともに、前記縦溝Ｇには、主エレメントＭのピツ
チ長さRmおよび従エレメントＳの個数が互いに
異なる模様構成単位を用いた２種類の縦溝からな
り、第１図に示す場合には、縦溝Ｇ１，Ｇ２から
なる。なお、縦溝の１つとして、第６図に示す模
様構成単位ｐ３を用いることもできる。 第１図に示す低騒音タイヤ１は、第２図で示す
模様構成単位ｐ１で構成される縦溝Ｇ１，Ｇ１
と、第４図で示す模様構成単位ｐ２の縦溝Ｇ２，
Ｇ２を組合せた複合した縦溝Ｇからなる場合にお
いて、縦溝Ｇ１と縦溝Ｇ２の夫々の主エレメント
Ｍ１，Ｍ２のピツチ長さRm１，Rm２の比（rm
＝Rm１／Rm２、但しRm２＜Rm１の場合）を
1.10〜2.60の範囲に設定している。 このように、本発明においては、２種類の模様
構成単位ｐの異なる２種類の縦溝Gi，Gjにおい
て、模様構成単位ｐの大なる長さの主エレメント
Ｍのピツチ長さRmiと、小なる長さの主エレメン
トＭのピツチ長さRmjとの比rMを前記範囲に定
めるのである。 rMが1.10より小さい場合、ノイズの分散が効
果的でなく、複合縦溝を採用した効果が期待でき
ない。 又rmが2.60を越えると、主エレメントＭのピ
ツチ長さの差が大きくなりすぎる結果、パターン
剛性の差が大きくなり、偏摩耗等の悪い影響が出
る。 又模様構成単位Ｐ中の各主エレメントＭと従エ
レメントＳのピツチ高さHm、Hs、即ちタイヤ
軸方向においてその両端部を挾む長さであるピツ
チ高さHm、Hsは、その比Hs／Hmであるピツ
チ高さの比rHを、0.200〜0.700の範囲とする。な
お模様構成単位ｐに２〜４の従エレメントＳを有
するときには、該模様構成単位ｐに含まれる各従
エレメントＳのピツチ高さHsについて、前記ピ
ツチ高さの比rHを夫々同範囲に設定する。 これは、ピツチの高さの比rHを前記ピツチ長
さの比rPと略等しい範囲に設定することによつ
て、主エレメントＭと従エレメントＳの各高さを
そのピツチ長さと相似させ、縦溝Ｇ１，Ｇ２にお
ける溝の傾斜角度を均一化している。これはパタ
ーン剛性の変化を少なくし、偏摩耗への悪い影響
を防止するためと、更に従エレメントのピツチ高
さが高くなると傾斜角度が大きくなり、騒音レベ
ルも増大するのを防ぐためである。 さらに本発明の低騒音タイヤは、第１図、第８
図に示し、かつ前記したように、前記２種類の縦
溝においては、従エレメントＳの個数を互いに異
にしている。 第１図の場合には、縦溝Ｇ１は１つの従エレメ
ントＳ１を有する模様構成単位ｐ１によつて、他
方の縦溝Ｇ２は２つの従エレメントＳ２，Ｓ２を
具える模様構成単位ｐ２により形成している。 又第８図の場合には一方の種類の縦溝Ｇ２は２
つの従エレメントＳ２，Ｓ２の模様構成単位ｐ２
により、他方の種類の縦溝Ｇ３は３つの従エレメ
ントＳ３，Ｓ３，Ｓ３を具えた模様構成単位ｐ３
によつて形成されている。このような簡易な構成
により、各タイヤにおいて、異なつた模様構成単
位ｐの縦溝が組合されることになり、ハーモニク
ス成分によるピークレベルの分散状態が良好とな
るため、第１２、第１３図に示されるごとく、ノ
イズを効果的に分散でき、低騒音化しうるのが判
明している。 なお本発明の低騒音タイヤ１においては、その
縦溝は、第１８図に示すように、タイヤ赤道Ｃと
平行な成分を有する切頭山形状とした主エレメン
トＭを含む模様構成単位ｐ４，ｐ５からなるも
の、又第１９図に示すように縦溝Ｇの左右で傾き
角度が異なる主エレメントＭを具える模様構成単
位ｐ６を具えることもできる。 実施例 １ タイヤサイズ7.00−15.8PRのＬ／Ｔタイヤで、
トレツドデザインが第１図に示した各模様構成単
位の縦溝Ｇ１，Ｇ２を有する実施例品１と、第８
図に示す主エレメントＭ２と２つの従エレメント
Ｓ２，Ｓ２からなる模様構成単位ｐ２の縦溝Ｇ
２，Ｇ２および主エレメントＭ３と３つの従エレ
メントＳ３，Ｓ３，Ｓ３からなる模様構成単位ｐ
３の縦溝Ｇ３，Ｇ３を設けた本発明に係る実施例
品２と、第９図に示した、主エレメントMaと１
つの従エレメントSaをくり返す模様構成単位pa
の同形状の４つの縦溝Ga…を有する比較例品の
タイヤとを第１表に示す仕様にて試作した。 そして、騒音試験、耐摩耗性、及び操縦安定性
について評価した。 耐摩耗性、操縦安定性については第１表に、騒
音試験については、第１０図に各場合の騒音レベ
ルの走行速度による影響を示すとともに第１１〜
１３図にはそれらの騒音レベルの周波数依存性を
示している。第１１図が比較例品、第１２図が実
施例品１、第１３図が実施例品２を示す。実施例
品１，２はいずれも騒音レベルの低減、音の分散
度に関し大巾に改善されていることが認められ
る。表中のテストの値は比較例を100とした時の
値を指数で表しており、いずれの特性値について
も値の大きい方が優れていることになる。 なお操縦安定性及び耐摩耗性及び騒音試験の試
験条件は次の通りである。 (1) 操縦安定性 前後輪7.00−15.8PRのタイヤについて、内圧は
フロント2.4Kg/cm2、リヤー3.25Kg/cm2として、実
車フイーリングテスト（安定性、操縦性）を３人
のテストドライバーで実施し、３点評価法で結果
を集計した。 (2) 耐摩耗性 実使用テストにおいて30000Km走行後のクラウ
ン部の縦溝の残溝を測定して評価した。 (3) 騒音試験 タイヤサイズ：7.00−15.8PR. 内圧：2.40／cm2、荷重530Kg／タイヤ、集音マ
イクを、タイヤ真横でタイヤ巾の中心より100cm
のへだたり、接地面より25cmの高さに設置、無響
室内でドラムを回転させることによりタイヤを駆
動しながら測定（SASO C606規定のタイヤ騒音
試験法準拠）。 実施例 ２ 第２表に示すような、同一構成の模様構成単位
のものと、異種類のものとについて、そのハーモ
ニクス成分によるピークレベルの分散状態を、コ
ンピユータシユミレーシヨンで計算した結果を、
第１４図〜第１７図に示す。本発明の実施例品
Ｂ，Ｄ，Ｆ，Ｈは比較例品Ａ，Ｃ，Ｅ，Ｇに比し
ていずれも分散状態が良好であることが認められ
る。 〔発明の効果〕 このように本発明の低騒音タイヤは、縦溝を１
個の主エレメントＭと、１〜４個の従エレメント
Ｓとを継いだジグザグの模様構成単位ｐのくり返
しから構成し、かつピツチ長さの比rP、ピツチ
高さの比rHを所定の範囲とするとともに、２種
類の縦溝は、主エレメントのピツチ長さと従エレ
メントＳの個数とを互いに違え、しかも主エレメ
ントのピツチ長さの比rMを1.10より大かつ2.60よ
りも小とすることによつて、各タイヤにおいて、
ハーモニクス成分によるピークレベルの分散状態
が良好となり、ノイズを効果的に分散でき、従来
のピツチバリエーシヨンのタイヤに比して、低騒
音化が可能となり、走行の快適性が向上する。
【表】
【表】
第１図は、本発明の低騒音タイヤの一実施例を
示すそのトレツド面の平面部分図、第２図は縦溝
を詳示する平面図、第３図はその騒音のコンピユ
ータシユミレーシヨン結果を示す線図、第４図は
他の縦溝を詳示する平面図、第５図はその騒音の
コンピユータシユミレーシヨン結果を示す線図、
第６図は他の縦溝を詳示する平面図、第７図はそ
の騒音のコンピユータシユミレーシヨン結果を示
す線図、第８図は本発明の低騒音タイヤの他の実
施例を示す平面部分図、第９図は比較例品を示す
平面部分図、第１０図は騒音レベルと走行速度の
関係を示すグラフ、第１１図、第１２図、第１３
図は騒音レベルと周波数の関係を示すグラフ、第
１４図〜１７図はピークレベルとハーモニクス成
分の関係を示すグラフ、第１８図、第１９図は本
発明の他の実施例を示す線図である。 Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３…縦溝、Ｍ，Ｍ１，Ｍ２，Ｍ
３…主エレメント、Ｓ，Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３…従エ
レメント、 Rm，Rm１，Rm２，Rm３，
Rmi，Rmj…主エレメントのピツチ長さ、Rs，
Rs１，Rs２，Rs３…従エレメントのピツチ長
さ、Ｌ…模様構成単位の全ピツチ長さ、ｐ，ｐ
１，ｐ２，ｐ３…模様構成単位、rP…ピツチ長
さの比、rH…ピツチ高さの比、rM…主エレメン
トのピツチ長さの比。
示すそのトレツド面の平面部分図、第２図は縦溝
を詳示する平面図、第３図はその騒音のコンピユ
ータシユミレーシヨン結果を示す線図、第４図は
他の縦溝を詳示する平面図、第５図はその騒音の
コンピユータシユミレーシヨン結果を示す線図、
第６図は他の縦溝を詳示する平面図、第７図はそ
の騒音のコンピユータシユミレーシヨン結果を示
す線図、第８図は本発明の低騒音タイヤの他の実
施例を示す平面部分図、第９図は比較例品を示す
平面部分図、第１０図は騒音レベルと走行速度の
関係を示すグラフ、第１１図、第１２図、第１３
図は騒音レベルと周波数の関係を示すグラフ、第
１４図〜１７図はピークレベルとハーモニクス成
分の関係を示すグラフ、第１８図、第１９図は本
発明の他の実施例を示す線図である。 Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３…縦溝、Ｍ，Ｍ１，Ｍ２，Ｍ
３…主エレメント、Ｓ，Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３…従エ
レメント、 Rm，Rm１，Rm２，Rm３，
Rmi，Rmj…主エレメントのピツチ長さ、Rs，
Rs１，Rs２，Rs３…従エレメントのピツチ長
さ、Ｌ…模様構成単位の全ピツチ長さ、ｐ，ｐ
１，ｐ２，ｐ３…模様構成単位、rP…ピツチ長
さの比、rH…ピツチ高さの比、rM…主エレメン
トのピツチ長さの比。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ タイヤトレツド面に少なくとも２本の周方向
にのびるジグザグの縦溝を有するリブタイプのパ
ターンのタイヤにおいて、 前記各縦溝は、１つの山形溝部からなる１個の
主エレメントＭと、この主エレメントＭの周方向
の長さであるピツチ長さRmよりも小な周方向の
ピツチ長さRsを有する１つの山形溝部からなる
１〜４個の従エレメントＳとを継いだジグザグの
模様構成単位ｐのくり返しから構成され、 各模様構成単位ｐの主エレメントＭのピツチ長
さRmと、該模様構成単位ｐに含まれる各従エレ
メントＳのピツチ長さRsとの比（Rs／Rm＝rP）
は、0.200より大かつ0.225よりも小、0.275より大
かつ0.308よりも小、0.358より大かつ0.475よりも
小、0.525より大かつ0.642よりも小、0.692より大
かつ0.700よりも小のいずれかの範囲であり、 前記縦溝は、主エレメントＭのピツチ長さRm
および従エレメントＳの個数が互いに異なる模様
構成単位を用いた２種類の縦溝からなりるととも
に、 前記一方の種類の縦溝の模様構成単位ｐにおけ
る主エレメントＭのピツチ長さRmiと、他方の種
類の縦溝の模様構成単位ｐおける主エレメントＭ
のピツチ長さRmjの比（Rmi／Rmj＝rM（但し
Rmi＞Rmj））を1.10よりも大かつ2.60よりも小と
したことを特徴とする低騒音タイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58134912A JPS6025807A (ja) | 1983-07-24 | 1983-07-24 | 低騒音タイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58134912A JPS6025807A (ja) | 1983-07-24 | 1983-07-24 | 低騒音タイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6025807A JPS6025807A (ja) | 1985-02-08 |
| JPH0429563B2 true JPH0429563B2 (ja) | 1992-05-19 |
Family
ID=15139432
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58134912A Granted JPS6025807A (ja) | 1983-07-24 | 1983-07-24 | 低騒音タイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6025807A (ja) |
Families Citing this family (8)
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|---|---|---|---|---|
| JPS6025808A (ja) * | 1983-07-24 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6088606A (ja) * | 1983-10-19 | 1985-05-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6088605A (ja) * | 1983-10-19 | 1985-05-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6088607A (ja) * | 1983-10-20 | 1985-05-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
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| CN102848860A (zh) * | 2012-10-15 | 2013-01-02 | 黎伯泉 | 机动车“v”型防滑波浪条纹外胎 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS5822364A (ja) * | 1981-07-29 | 1983-02-09 | Hitachi Ltd | ジルコニウム基合金の製造法 |
| JPS5826608A (ja) * | 1981-08-06 | 1983-02-17 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 低騒音のバイアス空気タイヤ |
| JPS5878801A (ja) * | 1981-11-04 | 1983-05-12 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 低騒音のバイアス構造空気タイヤ |
| JPS6025806A (ja) * | 1983-07-20 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6025808A (ja) * | 1983-07-24 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
-
1983
- 1983-07-24 JP JP58134912A patent/JPS6025807A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6025807A (ja) | 1985-02-08 |
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